库车西互通跨线桥桥墩计算书.docx

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1、库车西互通跨线桥桥墩计算书本桥上部结构采用现浇箱梁，桥宽10.5m，梁高1.7m。设计荷载为公路I级。本计算 对二号桥墩进行计算。计算软件为桥梁通及桥梁博士。支反力5730.0上部梁恒载反力柱顶截面柱底截面2.002.00原始数据表（单位:kN-m制）稳定时的杆件计算长度系数混凝土等级受力钢筋种类受力钢筋直径|保护层厚m最少钢筋根数C30HRB33序冈筋280.07032墩身材料墩身截而垠状墩柱高柱直径顺桥尺寸横桥尺寸柱数圆形截面71.601墩身数据正常使用裂缝宽度计算裂缝宽度限值mm不计冲击力0.200联数1联孔数14阶数每阶高度顺桥1阶 襟边横桥1阶 襟边顺桥2阶横桥2阶顺桥3阶横桥3阶3

2、.001.000.800.800.800.800.800.80桥墩扩大基础数据孔径1孔径2孔径3孔径420.0025.0025.0020.00内容上部墩盖梁墩身扩基扩基填土管线合计竖直力5730.020.0346.81856.01442.20.09395.0包载作用力表（表1）注：1、墩身容重25 kN/m3,扩基容重25,水容重10。加载方式制动系数1制动系数2用户加载P 1.002.00车道何载车辆荷载人群集度车道数车道、车辆荷载提局系数用户加载用户加载0.00020.000注：1、加载方式为用户加载。重要性系数为 1.12 、横向布载时车道采用1到2列分别加载，车辆按一辆加载计算内容加载

3、方式双孔加载一列汽车作用制动力（kN）165.000计算墩（台）制动比例系数0.200用户双孔加载时的左、右支反力 kN加载方式一道车道何载冲击系数支反力合计500.0P 0.3400摩阻系数、温度力摩阻力用户选用摩阻力支座摩阻系数桥墩温度力（kN）判断组合只计®载0.3000.000上部横断面宽度数据右偏角（度）桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅 宽右隔离栅 宽右人行宽右护栏宽90.009.500.500000.000.000.000.000.50000 1活载支反力表（表2）内容加载方式左殳反 力右支反 力总轴 重冲击系 数车歹0走 向重轴距原 点重车轮 重一列车道 仙载右孔加 载

4、0.0250.00.3400墩顶活载作用力、制动力表（表3）内容加载 力式竖直 力弯矩最小制 动加载 长加载 重10%制动制动比例制动 力冲击力N冲击力M一列车道双孔加载500.00.0165.00.00.00.2033.0170.00.0独柱竖直力分配系数表（表4_1）内容r横向布载竖直力系数一列车道向左偏1.0000r向右偏1.0000里对称1.0000外对称1.0000二列车道向左偏2.0000向右偏2.0000里对称2.0000外对称2.0000库车西互通跨线桥桥墩计算书车队数1道车2道车折减系数1.0001.000汽车横向折减系数表（表4_2）内容对称轴力顺桥M水平力内容对称轴力顺桥

5、M水平力但人1道61001233但人2道64502366柱顶截面内力合计表（表8_1作用短期效应组合）荷载上部反力一列反力冲击系数1列摩阻2列摩阻车道5730.0500.0P 0.34001719.01719.0一座桥墩摩阻力表（表5_1）注:1、支座摩阻系数为0.3。、一列支反力未计入冲击力的作用。、上部包载摩阻力：5730*0.3=1719kN、设计者选择摩阻力只计包载，不计入汽车、人群荷载。234注：1、短期效应组合用丁裂缝计算。频遇值系数：汽车 0.7，人群1,制动力（或摩阻力）、 温度力1,等代土压力12 、双孔加载、左孔加载、右孔加载时的冲击系数分别是0.34、0.34、0.34。

6、3 、支座水平力（表5）引起的弯矩其力臂（支座顶与柱顶截面的距离）为0.25m。表中已计 入水平力引起的弯矩。顺桥方向弯矩值已计入水平力引起的弯矩。4 、表中车辆荷载不加载，未计入车辆荷载引起的竖直力和制动力内容对称轴力顺桥M水平力内容1对称轴力顺桥M水平力包人1道59501233包人2道61502366柱顶截面内力合计表（表8_2作用长期效应组合）0注：10.40.4（或摩阻力）、温度力1,等代土压力1内容制动系数1柱制动1柱温度1柱制+温1柱摩 阻1柱 H墩制 动墩温度墩制+温墩摩阻整墩H一列车道1.00033.00.033.01719.033.033.00.033.01719.033.0

7、一 列 车 道2.00066.00.066.01719.066.066.00.066.01719.066.0墩顶水平力表（表5_2）注：1、摩阻力由“车道荷载+人群+上部包载”乘以“摩阻系数”计算得到。2 、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻 力”小的值计算得到。3 、表中“1柱H'指单根柱受到的桥轴线方向水平力（配筋等计算使用），“整墩H'指整 个桥墩受到的桥轴线方向水平力内容加载方式对称轴力顺桥M水平力包人1道双孔加载783813一37包人2道双孔加载87762674柱顶截面内力组合表（表9）注：1、表中数据用丁强度（即钢筋面积）计算

8、，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规4.1.6条）234小c50、分项系数：混凝土 1.2，水浮力1,人群荷载1.4，汽车荷载1.4，制动力等1.4。、可变作用效应的组合系数小c=0.8，用丁人群荷载、制动力（摩阻力）等产生的效应。、当制动力（摩阻力）等产生的效应超过汽车荷载效应（何+车道+人群），不计组合系数、车道荷载支反力已计入冲击力作用，车辆荷载不加载。内容对称轴力水平力内容对称轴力水平力上部何 载57300.0一列车道50033.0柱柱载3470.0二列车道100066.0柱顶截面57300.0柱顶反力7090每个墩柱作用力表（表6）1、水平力引起的弯矩未计入本表。、最大柱顶

9、反力已计入冲击力。其余未计冲击力，冲击力见表7_1。内容最不利布载轴力弯矩C2(AK2)筋面积cm2裂缝mm计算钢】筋米用根数抗弯-组 合强度筋全为08776260.0024抗裂-短 长期包人1辆双孔加 载对称6150231.5006.20.0000124柱顶截面配筋表（表10）注:2内容加载方式对称轴力顺桥M一列车道双孔加载1700二列车道双孔加载3400每个墩柱冲击力表（表7）01、承载力、桩长计算等计入冲击力，裂缝宽度用户输入不计冲击力影响。、冲击系数分别是0.34注:2注：1、“抗弯-组合”由内力组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积并反算钢筋根数， 弯矩值未计入“抗裂-短长期”由短

10、期、长期荷载内力表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数。2 、柱径1.6m,主筋种类HRB33翎筋，主筋直径28mm保护层7cm重要性系数r0=1.1。3、箍筋种类R235钢筋，直径8mm问距20cm混凝土强度等级C30, C1值1,柱输入 钢筋根数24根。4 、表中钢筋面积已对各种组合循环进行计算均为0,轴力和弯矩给出的仅仅是“何+车道荷载”加载5 、“抗裂-短长期”按公规计算裂缝。6 、配筋计算时计入弯矩偏心距增大系数7=1,裂缝计算时计入弯矩偏心距增大系数7库车西互通跨线桥桥墩计算书s=1 o7 、配筋计算中问数据 E =0.8105、A=2.1557、B=0

11、.5805、C=1.659、D=1.1389、稳定系 数 4 =1。8 、最小配筋白分率按0.5 %计算，最少钢筋配置不应少丁 17根。9 、采用钢筋根数取输入钢筋根数、计算钢筋根数、最小配筋白分率钢筋根数的最大值 得到。10 、表中配筋计算时杆件的计算长度 L0等丁计算截面与墩顶距离0.1m乘上杆件稳定系 数 2。即 L0=0.1*2=0.2m。4 、当制动力（摩阻力）等产生的效应超过汽车荷载效应（何+车道+人群），不计组合系数 小Co5 、车道荷载支反力已计入冲击力作用，车辆荷载不加载。柱底截面配筋表（表13）最不利布载弯矩C2(AK2)筋面积cm2裂缝mm计算钢筋米用根数抗弯-组合恒人2

12、道双孔加载左偏919253632内容对称轴力顺桥M水半 力内容对称轴力顺桥M水半 力包人1道644723933包人2道679747966柱底截面内力合计表（表11_1作用短期效应组合）注：1、短期效应组合用丁裂缝计算。频遇值系数：汽车0.7，人群1,制动力（或摩阻力）、温度力1,等代土压力1。2 、支座水平力（表5）引起的弯矩其力臂（支座顶与柱底截面的距离）为7.25m。表中已计 入水平力引起的弯矩。顺桥方向弯矩值已计入水平力引起的弯矩。3 、表中车辆荷载不加载，未计入车辆荷载引起的竖直力和制动力。内容对称轴力顺桥M水半力内容对称轴力顺桥M水半力包人1道629723933包人2道6497479

13、66柱底截面内力合计表（表11_2作用长期效应组合）注：1、长期效应组合用丁裂缝计算。准永久值系数：汽车 0.4，人群0.4，制动力（或摩阻 力）、温度力1,等代土压力1。柱底截面内力组合表（表12）825426837919253674注：1、表中数据用丁强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥 规 4.1.6 条）。2 、分项系数：混凝土 1.2，水浮力1,人群荷载1.4，汽车荷载1.4，制动力等1.4。3 、可变作用效应的组合系数小c=0.8，用丁人群荷载、制动力（摩阻力）等产生的效应。抗裂-短长期恒人1辆双孔加载对称67974791.5006.20.000032

14、注：1、“抗弯-组合”由内力组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积并反算钢筋根数， 弯矩值未计入“抗裂-短长期”由短期、长期荷载内力表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数。2 、柱径1.6m,主筋种类HRB33翎筋，主筋直径28mm保护层7cm重要性系数r0=1.1。3、箍筋种类R235钢筋，直径8mm问距20cm混凝土强度等级C30, C1值1,柱输入 钢筋根数32根。4 、“抗裂-短长期”按公规计算裂缝。“抗裂-合计”按铁规计算，其中K1、K2、K3为0.8、1.3、1。5 、配筋计算时计入弯矩偏心距增大系数可=1.1906,裂缝计算时计入弯矩偏心距增大系数

15、T S=1 o6、配筋计算中问数据 E =0.7181、A=1.8677、B=0.6446、C=1.1708、D=1.4586、稳定系 数 4 =0.976。7 、最小配筋白分率按0.5 %计算，最少钢筋配置不应少丁 17根。8 、采用钢筋根数取输入钢筋根数、计算钢筋根数、最小配筋白分率钢筋根数的最大值得到。9 、表中配筋计算时杆件的计算长度 L0等丁计算截面与墩顶距离7球上杆件稳定系数2。即 L0=7*2=14m内容内力上部台身扩基土 重合计包载N5730.0346.81856.01442.29395.0r m0.00.0 n0.00.00.0扩基基底截面包载作用力表（表14_1）内容弯矩竖

16、直力水平力*0.09395.00.0一列车道0.0670.033.0二列车道0.01340.066.0扩基基底截面荷活荷载作用力表（表14_2）基底内力计算结果表（土压力算至地面线）（表15）车列数内容包人车道包人车平力库车西互通跨线桥桥墩计算书100612一歹0车弯矩0335竖直力1006510065水平力033二列车背矩0669竖宜力1073510735水平力066注：注:23水平力066o1、“水平力"、表中弯矩、水平力指向左孔（小桩号一孔）作用为正，竖直力向下为正。、“包人车道”指包载+人群+车道；“包人车平力”指包载人群车道+支座水平力。2341、表中“（设）”指设计水位对

17、应内力；“（低）”指低水位对应内力。、“水平力”作用点到基底的距离为 10.138m。、表中弯矩、水平力指向左孔（小桩号一孔）作用为正，竖直力向下为正。、“包人车道”指包载+人群+车道；“包人车辆平力”指包载人群车辆+支座水平力；“包人车平力”指包载人群车道+支座水平力。车列数内容包人车道（设）包人车辆平力（设）包人车平力（设）一歹0车最大应力245.728229.371253.385最小应力245.728 一229.371238.071计算偏心距0.0000.0000.033二列车最大应力262.085不计算277.400最小应力262.085 匚不计算246.771计算偏心距0.000不计

18、算0.062e0容许偏心距1.0671.0671.067基底应力计算结果表（未计附加应力。单位：kN/m2）（表16_1）车列数内容恒人车道恒人车平力一歹0车计算抗倾系数9999.00096.272P计算抗滑系数9999.000P 122.000二列车计算抗倾系数9999.00051.340计算抗滑系数9999.00065.061P k0r最小抗倾系数1.500P 1.300kc最小抗滑系数1.3001.300基底稳定验算结果表（表18_1）注:1、表中“最小抗倾系数”、“最小抗滑系数”指规范容许的最小值。2、表中“计算抗滑动稳定系数”为 9999指水平力很小或没有水平力作用。3、表中“计算抗

19、倾覆系数”为9999指偏心距为0。注：1、扩基底截面高度6.4米，宽度6.4米，截面面积40.96平方米，截面抵抗矩43.691 立方米，核心半径1.067m。2、容许偏心距取1倍截面核心半径，如果为岩石地基可提高，见85基础规范表3.2.4。内容包人车道（设）包人车辆平力（设）包人车平力（设）计算抗倾系数19999.0009999.00048.136计算抗滑系数19999.0009999.00061.000最小抗倾系数1.5001.3001.300最小抗滑系数1.3001.3001.300抗倾安全要求1满足满足满足抗滑安全要求满足满足满足基底稳定验算汇总表（表18_2）项目内容包人车道包人车

20、平力汇总应力最大应力262.085277.400277.400最小应力237.549229.892229.371e0最大偏心距0.000 10.066e0容许偏心距1.0671.067验算偏心距安全满足满足满足基底应力汇总表（未计附加应力。单位：kN/m2）（表16_2）地震烈度8级顺桥向桥墩抗震计算本桥墩上采用板式橡胶支座 GYZ950*138墩台上采用GYZI4500*75。本桥采用静力法进行桥 墩地震水平力的计算。计算参数列表（表19）注：1、85地基与基础规范 2.1.4条，当基础宽b>2m 埋深h>3m 且h/b <4时，容 许承载力能提高。对结构有利。2、表中应力

21、未计附加应力，该值与基底以上土的深度有关，使得设计承载力增大，对 结构不利。3、该桥基底所埋置土层b °=420KPa,且基础宽大丁 2m承载力还能提高，故能满足要 求。车列数内容包人车道包人车 平力一歹0车弯矩:0335竖直力1006510065水平力033二列车弯矩0669竖直力1073510735基底内力计算结果表（土压力算至基础底）（表17）重要性修正系数C1.7综合影响系数CZ0.3水平地震系数*0.2，&反力(KN)Gsp20560盖梁加挡块（KN）Gp0墩身重力G （KN351.9墩高（m7直径（m1.6混凝土弹性模量E（KN/m30000000桥墩基本周期T2

22、.192动力放大系数0.320动力放大系数计算（表松句«耶燃楠至鲜府愁町昵邰）库车西互通跨线桥桥墩计算书设计IO1I复核困号CF - 3日期2006.12P*25 律。.98作用丁支座顶面的总地震力（KNEhtp =GCzKhEiGt677.4式中：Gt = Gsp GcpGp桥墩墩身桥墩验算桥墩水平荷载计算（表2i）乌=i.i5 -0.0i虹 i.0 h对丁板式橡胶支座的梁桥：T= 一 31 '1 =GtpKi (Ki K2)Gsp -GtpKi (KiK2)Gsp4GtpGspKiK1/2g* 2GtpGspGtp = Gcp , Gp桥墩计算模型为一端固定，一端自由计算

23、参数（表22）N (KN)608i.8Mj (KNmi637.0e0(m)0.269qi.2i0j e0 (mi)0.326式中：T+400i /h（牛）2，'乌=0.2 + 2.7m<i由桥涵规范知，（表23）对应偏心距（mmABCD332i.87360.6437i.244i.3697由此得墩柱极限承载力为22 _ '（Ar fcd Cr fcd）/ s* b= 0.68/i.25* （i .8736* 800*800* i3.8 0.808* 0.9/i00*800* 800* 280）/i000=i0093.4KN由此得墩柱极限承载力为i0093.4KN,其值大丁 608i.9。总结经过计算2号桥墩在墩柱强度、基底承载力、基础稳定性以及抗震计算方面均能满足 要求。二号桥墩在受力较其他两个桥墩不利，所以其他两桥墩在这些方面也能满足要求。库车西互通跨线桥桥墩计算书设计I姬Ji复核li陶钟li国孩IMI