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1、学而不思则惘，思而不学则殆一、选择题（共20分，每题1分）1. 钢材的设计强度是根据钢材的_C_确定的。A.比例极限B.弹性极限C.屈服点 D.抗拉强度2. 钢材在低温下，强度 A ，塑性B ，冲击韧性B 。A.提高B.下降C.不变D.可能提高也可能下降3. 部分焊透坡口焊缝的强度计算应按 B 强度计算公式计算。A.坡口焊缝 B. 角焊缝 C.断续焊缝D. 斜焊缝4. 无集中荷载作用时，焊接工字梁翼缘与腹板焊缝主要承受C 作用。A.竖向剪力 B.竖向剪力及水平剪力联合作用C.水平剪力D.压力6 .高强度螺栓摩擦型连接和承压型连接主要区别是卫。A.预拉力不同B.连接处构件接触面的处理方法不同C.
2、采用的材料等级不同D.设计计算方法不同7.下图所示弯矩M作用下的普通螺栓连接，可认为中和轴在螺栓 C上。A. 1B. 3C. 5D.计算确定111L18为提高轴心受压构件的整体稳定，在构件截面面积不变的情况 下，构件截面的形式应使其面积分布_B。A.尽可能集中于截面的形心处B.尽可能远离形心C.任意分布，无影响D.尽可能集中于截面的剪切中心9.两端铰接的双轴对称十字形截面轴心受压构件，绕其两主轴的长 细比x和、不得小于5.07b/t，以避免其发生_C。A.弯曲屈曲B.弯扭屈曲C.扭转屈曲D.弯曲屈曲和侧扭屈曲10 .提高轴心受压构件腹板局部稳定常用的合理方法是_D。A.增加板件宽厚比B.增加板
3、件厚度C.增加板件宽度D.设置纵向加劲肋11 .格构式轴心受压柱整体稳定计算时，用换算长细比ox代替x,这是考虑D。A.格构柱弯曲变形的影响B.格构柱剪切变形的影响C.缀材弯曲变形的影响D .缀材剪切变形的影响12. 双肢格构式轴心受压柱，实轴为 x-x，虚轴为y y,应根据B确定分肢间的距离。A. x 八 yB. 0y = x C. 、0y 二' y D.强度条件13. 梁的最小高度是由梁的_C控制的。A.强度B.建筑要求C.刚度 D.整体稳定14 .焊接工字形截面梁腹板设置加劲肋的目的是 _D。A.提高梁的抗弯强度B.提高梁的抗剪强度C.提高梁的整体稳定性D.提高梁的局部稳定性15
4、. 焊接工字形截面简支梁，其他条件均相同的情况下，当A 时，对于提高梁的整体稳定最好。A.增大梁的受压翼缘宽度B.增大梁受拉翼缘宽度C.增大腹板厚度 D.在距支座1/6 （I为跨度）减小受压翼缘宽度16. 工字型截面梁受压翼缘保证局部稳定的宽厚比限值，Q235钢为 0/15，那么对于Q345钢，此宽厚比限值应 _A_。A.比15小 B .仍等于15C.比15大 D .可能大于15,也可能小于1517. 梁承受固定集中荷载作用，当局部承压强度不能满足要求时， 采用_B_ _是较合理的措施。A.加厚翼缘B.在集中荷载处设置支承加劲肋C.增加横向加劲肋的数量D .加厚腹板18. 单轴对称截面的压弯构
5、件，一般宜使弯矩A 。A.绕非对称轴作用B.绕对称轴作用C.绕任意轴作用D.视情况绕对称轴或非对称轴作用二、填空题（共15分，每空1分）1. 由于钢材强度高，一般钢构件的截面小而壁薄，受压时易为稳 定和 刚度（变形） 要求所控制，强度难以得到充分的利用。2. 高强度螺栓承压型连接剪切变形大，不得用于承受 动力荷载 的结构中。3. 实际轴心受压构件临界力低于理想轴心受压构件临界力的主要原 因有初弯曲、初偏心和 残余应力_的影响。4. 计算单轴对称截面实腹式轴心受压构件绕对称轴（设为 y轴）的 稳定时，应取考虑扭转效应的换算长细比-yz代替y查表确定 值。5. 对于梁腹板，设置横向_加劲肋对防止剪
6、力或局部承压 引起的局部失稳有效，设置_纵向加劲肋对防止_弯矩_引起的 局部失稳有效。6. 梁的腹板加劲肋作为腹板的可靠支承，所以对加劲肋的截面尺寸和刚度（惯性矩）有一定要求。7. 组合钢梁截面高度的确定，由_建筑或工艺要求确定最大高 度；由用钢量最省 确定经济高度。8承受静力荷载的焊接工字梁，当腹板高厚比h° t 170 235 fy时，利用腹板屈曲后强度，腹板可不配置纵向加劲肋。9.实腹式压弯构件弯矩作用平面内的整体稳定计算公式采用_最大强度原则确定，格构式压弯构件绕虚轴在弯矩作用平面内的整体 稳定计算公式采用边缘屈服原则确定。三、计算题（共70分）5钢材的弹性模量 E= 2.0
7、6 X 10 MPaQ235钢强度设计值：厚度 t < 16mm寸，f =215MPa， fv =125MPa ;厚度 t 在 1640mn时，f -205MPa， fv =120MPa。1. 节点构造如图所示，钢材 Q235B焊条E43型，手工焊接（ffw =160MPa），高强度螺栓采用摩擦型连接，螺栓为 8.8级M22 孔径23.5mm P=150kN接触面喷砂后涂无机富锌漆，J = 0.35，连 接承受的静力荷载N= 400kN,验算焊缝和螺栓连接强度是否满足要 求。（20分） 正面角焊缝强度增大系数冷=1.22解：N =240 kNV=320 kNM f =240 x 0.09
8、=21.6 kN mMb =240x 0.12=28.8 kN m(1)焊缝连接240 103' helw 2 0.7 10420 2042.9 MPa21.6 10612 6 0.7 10 420 -20=57.8 MPa320 103、helw 2 0.7 10420 -20= 57.1 MPa乂N * =100.7 MPa+ 详=100.4 MPa< =l60MPa焊缝强度满足要求。（2）螺栓连接28.8 0.162 20.0820.162 =24 36 =60 kN(1)Nt2=24+18=42 kN( 1)Nt3=24 kN( 1)Nt4=24-18=6 kN( 1)N
9、t1=60 kN <0.8P=120 kN(2)' Nti =2X (60+42+24+6)=264 kN0.9nfnP-1.25' Nti i=0.9 1 0.3510 150-1.25 264= 368.6 kN>V=320 kN(4)螺栓连接满足承载力要求2. 焊接工字形截面简支梁，截面如图所示，钢材Q235B跨中设置一道侧向支撑，梁承受均布荷载的设计值为 q=60kN/m （包括自 重），验算此梁的抗弯、抗剪强度和整体稳定是否满足设计要求？ 若整体稳定不满足要求，在不改变梁截面尺寸的情况下采取什么措 施可提高梁的整体稳定性，计算说明。（22分）2 Wxf，y
10、bb =0»=1.05丫 y=1.20q=60kN/m(1)抗弯强度M 1080 106W _1.05 5.22 106 8-197.0 MPavf =215 MPa(2)-100C(2)抗剪强度二空 二 1V ql =360 kN( 1)2 13294 10003 8 2 280 14 507 =2.68 109mm I3w,x 5.22 106mm(1)514S=280 14 507 500 8 250 =2.99 106 mm( 1) 2.9" 10 =50.2 MPa<fv=125 MPaI tw2.68HO%814I -2 14 2803 =5.12 10解
11、： 皿=爲|260 122 =1080 kN - m(1) mm(1)12A =2 280 14 1000 8 = 15840 mni( 1)yil 2mm= 105.8(1)(1)代入b公式中得b=1.45 0.6(1)b =1.07 -0.282=0.876(1)M=236.2 MPa>f =215 MPa整体稳定不满足要求(2)在不改变梁截面的情况下可通过增加侧向支撑的方法提高粱的整体 稳定性，分别在三分之一跨处设置侧向支撑。（2） y =4000 iy =70.5b =3.19 0.60， b =0.982-'210.7 MPa<f =215 MPa 满足要求（4）
12、W3. 验算如图所示格构式压弯构件的整体稳定，钢材Q235B （23分）1x2肢1肢2y . . . y38.4111y1xy221961.6构件承受的弯矩和轴压力设计值分别为M = 一 1550kN m N=1520kN;计算长度分别为 l°x=20.0m, l°y=12.0m; 局二飞=1.0 ； 其他条件如下：分肢 1: A1=14140mm I 1=3.167x107mm, i 1=46.1mng i y1=195.7mm 分肢 2: A>=14220mrm 12=4.174x107mm, i 2=54.2mm i y2=223.4mm缀条体系采用设有横缀条的
13、单系缀条体系，其轴线与柱分肢轴线交 于一点，夹角为45°缀条为 L140x90x8，A=1804miri102030405060708090100110<p0.90.90.90.80.80.80.70.60.60.50.49270369956075188215593-mxM xxA血 1-0.8N+nyAtxMbWxxAW1x 1-*Nex丿Nex-2ea1.1 J；解:（1）A2(y y2)4220 1461J 732.9mmA A214220 14140y =1461.6 -732.9 =728.7 mm人=14140 14220 = 28360 mm2验算M作用平面内的稳
14、定224I x = 1112 Ai y1 A2y21.522 1010mmixlx = 732.6 mm'.Ac(1)吃=20000 =27.3ix 732.6二 2EAx2 27 A0 =30.92AN exx =0.9331.1 oxM使分肢1受压Wxlx38.4 “973 107mm71.0"550"061.973 107(1 -0.933 54843= 57.4 80.6 =138.0MPa ： f =215MPa1520 103+0.933 28360（2）（1）54843 kN（1）（2）（3）M使分肢2受压% 丄=2.089 107 mm3Y2(1)二
15、 215MPa1520 1031.0 1550 106357.4 76.2 =133.6MPa ： f0.933 28360 2.089 103 0.974(1) 弯矩作用平面内稳定满足要求 弯矩作用平面外稳定验算M使分肢1受压N1匕 N M =1818.3kNyi y2a(1)阳"(1)"12000195.761.3(1)由 y1 查0.801 (1) 旦1818'3 10160.5MPa ： f =215MPayWA 0.801x14140(2)M使肢2受压N2里 N M =1822.7 kNy1 y2 a1461.627.054.212000223.4=53.7(2)N2由'y2 查;：2 =0.838 入31822.7 1030.838 14220=153.0MPa ： f =215MPa弯矩作用平面外稳定满足要求8 8