碗扣式支撑体系模板工程施工方案.docx

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1、 兰亭湾畔三标碗扣式支撑体系梁板模板工程 施工方案目 录一、编制依据3二、工程概况3三、模板体系设计及施工3四、模板的拆除7五、模板工程施工要点8六、模板工程质量保证措施8七、板厚250MM模板（碗扣式）计算书10一）、工程属性10二）、荷载设计10三）、模板体系设计11四）、面板验算12五）、小梁验算13六）、主梁验算14七）、立柱验算16八）、可调托座验算17九）、立柱地基基础验算17八、板厚160MM模板（碗扣式）计算书17一）、工程属性17二）、荷载设计17三）、模板体系设计18四）、面板验算19五）、小梁验算20六）、主梁验算22七）、立柱验算24八）、可调托座验算24九）、立柱地基

2、基础验算24九、板厚120MM模板（碗扣式）计算书25一）、工程属性25二）、荷载设计25三）、模板体系设计25四）、面板验算27五）、小梁验算28六）、主梁验算29七）、立柱验算31八）、可调托座验算32九）、立柱地基基础验算32十、梁模板（碗扣式）计算书32一）、工程属性32二）、荷载设计32三）、模板体系设计33四）、面板验算35五）、小梁验算36六）、主梁验算37七）、立柱验算39八）、可调托座验算39九）、立柱地基基础计算40一、编制依据1、兰亭湾畔施工图纸；2、工程施工合同；3、工程测量规范GB50026-93；4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；5、建筑施

3、工高处作业安全技术规范JGJ80-91；6、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2011；7、建筑现场临时用电安全技术规范JGJ231-2010；8、公司质量体系程序文件；9、公司项目管理手册。二、工程概况本工程为兰亭湾畔一期工程，位于长沙市岳麓区南二环与潇湘大道交叉口西南角。共11栋23-33层点式高层主宅，地下室两层，地下室为框架剪力墙结构，±0.000以上为剪力墙结。一期共分三个标段，三标为3、4、5、6、11#栋。主楼地下室结构标高为-8.9，副楼地下室结构标高为-8.3，电梯井结构标高为-10.6m，集水井结构标高为-11.6m。地下室底板厚度为0.45、

4、0.5m。地下室负一层板厚为250mm,地下室顶板板厚为160mm,标准层板厚为100、110、120、150几种。三、模板体系设计及施工1. 准备工作(1) 中心线和位置线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙模板要弹出模板的内、外边线，以便于模板安装与校正。(2) 标高测量：根据模板实际标高的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。(3) 找平：为了防止混凝土烂根，应在立模板之前将楼面抄平、抹水泥砂浆。砂浆内边要用靠尺比着墙皮黑线抹直。混凝土浇筑完，拆模后将砂

5、浆铲掉即可。另外，在外墙部位，继续安装模板前，要设置模板承垫带，并用仪器校正，使其平直，这样既可保证模板的平直，又可保证不发生漏浆现象。(4) 设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据墙体厚度尺寸加工定位钢筋顶撑，固定在主筋上，每两层横筋设一道，和钢筋保护层卡具，以保证钢筋与模板位置的准确。(5) 隐、预检：检查水、电管线预埋情况，预埋件、预留孔洞埋设的牢固程度和准确性，办完钢筋、水电的隐检手续，再进行模板安装。(6) 按施工要求对模板进行清理和涂刷脱模剂，涂刷要均匀，不得漏刷，脱模剂采用水性或油性。(7) 准备好辅助材料和脱模剂，嵌缝材料选用泡沫胶条，脱模剂要选用水性材料，防止污染钢筋。2.

6、梁板模板体系(1) 模板形式 楼板模板体系采用散支散拆的模板拼装体系，板材为18mm多层板，次肋采用80×100木方，间距不大于300mm。主肋采用100×100木方或双48钢管，当采用扣件式脚手架作支撑时，主肋间距为1000×1000；当采用门架作支撑时，主肋间距为900×1200mm。梁模板采用18mm厚多层板，梁底木方采用80×100木方，间距不大于250mm，主肋采用100×100木方或双48钢管。主肋采用100×100木方或双48钢管，当采用扣件式脚手架作支撑时，主肋间距为1000×800（当梁截面高度1

7、000时）、800×500（当梁截面高度1000mm时）；当采用门架作支撑时，主肋间距为900×600mm，即沿梁纵向在门架两根立杆间加一根48×3.0mm钢管支顶，钢管间距与门架间距相同。支撑系统采用满堂碗扣式钢管架。(2) 支撑体系（支撑高度8m的梁板模板支撑体系详见兰亭湾畔工程高支模施工方案）本工程支撑体系采用碗扣式钢管架，并配置可调U形顶托以适应不同层高和梁板高度的变化。梁底钢管架立杆间距1200×900（当梁截面高度1000时）、900×600（当梁截面高度1000mm时），板底钢管架立杆间距1200×1200；水平杆步距1

8、.5m，并纵横方向满设，扫地杆距垫板上皮高度不宜大于200mm。当梁的高度或楼板厚度不同时，可以采用不同的水平杆步距，但应尽量保证水平杆步距的一致性，且应满足立杆顶部距离支架顶层横杆的高度不应大于600mm（宜取300mm）。(3) 梁板支模节点设计：图4-8：梁板模板扣件式脚手架支撑系统图(4) 施工顺序：复核梁底、板底标高 搭设支模架 安放龙骨 安装梁模板 安装柱、梁、板节头模板 铺放楼板模板 安放预埋件及预留孔模板 检查校正 交付验收(5) 楼板和梁的模板支设时要按规范1-2起拱。(6) 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。(7) 当梁截面的高度大于1米时，要沿梁

9、长度方向在梁下立杆间加设斜杆，斜杆每隔两跨设置一道，且斜杆的方向应交错设置。(8) 沿支架四周外立面满设剪刀撑，支撑主梁的立杆沿梁长方向必须设置剪刀撑。(9) 立杆严禁搭接，要使用对接扣件进行连接。立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。支撑架最底层横杆（扫地杆）距支撑所垫木方上皮的不大于200mm。3. 楼梯模板体系楼梯模板考虑采用散支散拆的木模板系统，模板采用18mm多层板，踏步模板龙骨采用80×100木方，底模龙骨采用80×100mm木方，侧模板龙骨采用80×100木方，支撑采用钢管脚手架。12001200图4-9：楼梯模板示意图四、模板的拆除(1)

10、 非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1.2N/mm2）方可拆除。一般地，墙模一般在浇筑完12小时后即可进行拆模(届时将根据气温及同条件试块决定)；承重模板应按混凝土工程施工质量验收规范的规定执行。混凝土浇筑完，将同条件下养护的混凝土试块送试验室试压，根据试验室出具的强度报告，决定模板的拆除时间和措施。拆模时，一般应遵循先浇筑完先拆的原则进行拆模。(2) 模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。(3) 梁、楼板模板应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。其顺序如下：拆

11、除部分水平拉杆、剪刀撑 拆除梁连接件及侧模 松动支架柱头调节螺栓，使模板下降23cm 分段分片拆除楼板模板及支承件 待达到100%强度后拆除梁底模和支承件(4) 拆下模板等配件，要有人接应传递，指定地点堆放。(5) 模板拆除后要及时、认真清除残灰，再刷脱模剂。脱模剂要涂刷均匀，不能漏刷，也不能刷得过多，脱模剂干后再支设模板。五、模板工程施工要点水平模板的施工方法：(1) 梁板模板支设流程首先测定梁、板底标高，搭设支撑架；然后安放纵横楞、梁底模；梁钢筋绑扎；安装梁侧模；安装梁、柱节点模板；安装楼板底模；涂刷脱模剂；绑扎楼板钢筋；安放预埋管件；检验校正。(2) 梁板模板安装质量要求次梁轴线位置、截

12、面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。梁板支撑系统底部设可调底座，顶部设可调支撑头，以调节模板的标高、水平及按规范要求的起拱。六、模板工程质量保证措施1. 模板清理模板清理干净是保证混凝土成型质量，保证混凝土外观美观的重要一环，因此在模板检查过程中模板清理应作为一个重点来检查。模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理，门洞口模板的清理，模内清理。把模板上的水泥浆清理干净后用废机油、域脱模剂擦拭模板面即可。板面有破损、凹凸及变形的应

13、及时进行修补，边框背楞如有变形将直接影响拼缝质量，边框背楞如不顺直要进行维修。模板清理干净后及时进行标识，标识内容为“模板已清理、待用”；对未清理模板也应进行标识，标识内容为“模板待清理”；对变形较大需要维修的模板也应进行标识，标识内容为“模板须维修、停用”。2. 顶板支撑水平顶板支撑体系采用钢管架，上设有螺旋式可调顶托，为了保证支撑的整体稳定性，对于标准层纵横立杆应设三道钢管架水平横杆拉接，并保证底部300500mm高度有一道扫地杆（位置根据立杆规格而定）。为了保证上下层楼板荷载传力均匀，上下层支撑立杆应对正，保证在一条垂直线上，为了保证立杆对齐，要求对立杆的位置点进行放线，并对首层或标准层

14、绘制“支撑点平面图”，以便上层按下层的支撑点放线。3. 板缝处理顶板采用硬拼缝，即模板与模板之间不粘贴海绵条；当模板边局部有损坏时，应切除损坏部分以免影响拼缝质量；在顺次龙骨方向两块模板的拼缝处应有次龙骨木方，当木方按设计间距排列在此处无木方时，应附加木方。为了保护多层板周边不被损坏且提高模板周转率，采用封边漆对多层板定期封边。为了保证顶板与墙体相交的阴角顺直、方正，与墙体相交的边龙骨（80×100木方）要求顶面及接触侧面刨平刨直，并在模板侧边粘贴憎水海绵条（粘贴时弹线，并按线粘贴海绵条）。木方次背楞与模板面及与外背楞要求接触严密，接触严密能更好地保证模板整体刚度，保证墙面平整不涨模

15、。4. 顶板模板支设及检查重点按方案对钢管架立杆点的位置进行放线，并按放线点布设立杆，钢管架的平杆不得少于3道以保证满堂架的整体稳定性。顶板的主次龙骨按方案加设，次龙骨钉牢在主龙骨上，墙四周的边龙骨必须刨平刨直。相邻多层板拼缝采用硬拼缝，拼缝处必须设木方支承，与墙接触的多层板侧边要求粘贴海绵条。按方案留置清扫口（清扫口的留置要方便施工及清理）并用高压气泵将模板内的杂物清理干净，最后将清扫口封闭严密并加固牢固。七、板厚250mm模板（碗扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规

16、范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、工程属性新浇混凝土楼板名称地下车库负一层新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)7.8 二）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支

17、架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三）、模板体系设计模板支架高度(m)3.85立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)450立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)200,200主梁悬挑端计算长度(mm)200,200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四）、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)1

18、8模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4

19、15;0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5 ×1=10.19kN/m q20.9×1.35×G1k×b0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p0.9×1.4×0.7×Q1k0.9×1.4×0.7×2.52.2kN Mmax=maxq1l2

20、/8,q2l2/8+pl/4=max10.19×0.32/8，0.12×0.32/8+2.2×0.3/4=0.17kN·m； Mmax/W0.17×106/540003.09N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)5×6.38×3004/(384×10000×486000)0.14mml/400300/4000.75mm 满

21、足要求！ 五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁截面惯性矩I(cm4)666.67 因B/lb取整7800/900取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×

22、;b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5×0.33.08kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.32.13kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5&#

23、215;0.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.107×2.13×0.92+0.121×0.94×0.920.28kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.1×0.92+0.21×

24、3.15×0.9，0.107×0.1×0.92+0.181×3.15×0.90.6kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.08×0.22/2，0.1×0.22/2+3.15×0.20.63kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.28，0.6，0.630.63kN·m Mmax/W0.63×106/1333304.74N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×

25、2.13×0.9+0.62×0.94×0.91.69kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1×0.9+0.681×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.08×0.2，0.1×0.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.69，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×100×80)0.59N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3

26、k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.31.97kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.97×9004/(100×9350×6666700)0.13mml/400900/4002.25mm 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.97×9004/(100×9350×6666700)0.13mml/400900/4002.25mm 六）、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)80×

27、100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)666.67主梁截面抵抗矩W(cm3)133.33 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0

28、.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5×0.32.87kN/m q1静0.9×1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.32.47kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b 0.9×1.4×0.7×1.5×0.30.4kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b(0.

29、5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.03kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，R'max(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×2.47×0.9+1.223×0.4×0.92.98kN 按悬臂梁，R12.87×0.20.57kN RmaxR'max，R12.98kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，R'max1.143q2L1.143×2.03×0.92.09kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=2.03×0.20.41kN RmaxR'ma

30、x，R12.09kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.8×106/1333305.98N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max3Vmax/(2bh0)=3×5.53×1000/(2×100×80)1.04N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.4mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.22mm=200/400=0.5mm 满足要求！ 七）、立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A

31、(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ162-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 满足要求！ 查表得，0.78 N0.9×max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1×max0.45+0.45，0.9×max0.3

32、+0.45，0.97.63kN f N/(A)7628.07/(0.78×424)23.21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八）、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.63kNN30kN 满足要求！ 九）、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.63/(1×0.1)76.28kPafak70kPa 八、板厚160mm模板（碗扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16

33、2-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)160新浇混凝土楼板边长L(m)5.7新浇混凝土楼板边宽B(m)5.7二）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1

34、模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三）、模板体系设计模板支架高度(m)5.2立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)150立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)150,150主梁悬挑端计算长度(mm)150,150 设计简

35、图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四）、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×

36、;h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5 ×1=7.6kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4

37、5;2.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.6×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4=0.24kN·m； Mmax/W0.24×106/540004.4N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.16)×1=4.12kN/m 5ql4/(384EI)5×4.12×3004/(384×10000×486000)0.09

38、mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁截面惯性矩I(cm4)666.67 因B/lb取整5700/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h

39、)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5×0.32.34kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)×0.31.4kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.

40、9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.107×1.4×0.92+0.121×0.94×0.920.21kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.1&

41、#215;0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.1×0.92+0.181×3.15×0.90.6kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.34×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.150.47kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.21，0.6，0.470.6kN·m Mmax/W0.6×106/1333304.51N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静

42、L+0.62q1活L0.607×1.4×0.9+0.62×0.94×0.91.29kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1×0.9+0.681×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.34×0.15，0.1×0.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.29，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×80)0.59N/mm21.78N/mm2

43、满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.31.29kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.29×9004/(100×9350×6666700)0.09mml/400900/4002.25mm 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.29×9004/(100×9350×6666700)0.09mml/400900/4002.25mm 六）、主梁验算主梁

44、类型方木主梁材料规格(mm)80×100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)666.67主梁截面抵抗矩W(cm3)133.33 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4

45、×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×1.5×0.32.04kN/m q1静0.9×1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.31.65kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b 0.9×1.4×0.7×1.5×0.30.4kN/m q2(G1k+ (G3k+G2

46、k)×h ) ×b(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.3=1.35kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，R'max(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×1.65×0.9+1.223×0.4×0.92.13kN 按悬臂梁，R12.04×0.150.31kN RmaxR'max，R12.13kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，R'max1.143q2L1.143×1.35×0.91.39kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.35×

47、;0.150.2kN RmaxR'max，R11.39kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.56×106/1333304.21N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max3Vmax/(2bh0)=3×3.46×1000/(2×100×80)0.65N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.23mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.06mm=150/400=0.38mm 满足要求！ 七

48、）、立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ162-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 满足要求！ 查表得，0.78 N0.9×max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.7×1.4×1×max0.15+0.45，0.9×max0.15+0.45，0.95.4kN f N/(A)5404.88/(0.78×424)16.45N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八）、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.4kNN30kN 满足要求！ 九）、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA