脚手架搭设计算书.docx

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1、脚手架搭设计算书第九章、计算书(1)脚手架搭设参数2技术措施脚手架从地面开场搭设搭设高度(m)顶步栏杆图(m)1.5内立杆距墙(m)立杆步距(m)总步数24立杆纵距(m)立杆横距(m)小横杆伸出内立 杆长度(m)扫地杆距地(m)米用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根钢管类型48 X连墙件布置方式二步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件扣件连接 方式双扣件扣件抗滑承载力折 减系数1脚手架沿墙纵向长度(m)采用钢丝纯分段卸荷卸荷次数2卸荷上段下传荷载 百分比(%)30钢丝绳不均匀系 数钢丝纯平安系数63各段卸荷参数表:分段名称步数脚手板层数钢丝绳吊点竖向 间隔(m)吊点程度间隔儿倍 于立

2、杆纵距第1段88-第2段8863第3段8963装修脚手架均布 活加j我(kN/m )2装修脚手架同时施 工层数2(2)风荷载参数工程地理位置贵州贵阳市根本风压(kN/m2)地面粗糙度类别C类(有密集建筑群 市区)(3)静荷载参数 1)脚手板参数选用冲压钢脚手板，步步满铺脚手板脚手板自重(kN/m2)铺设层数252)防护栏杆第2步开场步步设防护栏杆每步防护栏杆根数2总根数483)围护材料密目网规格密目网自重(kN/m2)密目网自重(kN/m2)上半步高度(m)脚手架搭设体系剖面图7冲压钢脚手板3T1500脚手架搭设体系平面图、小横杆的计算小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验

3、算强度和挠度 时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算。.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：X 1.5/2+2 X 1.5/2 = 1.755 kN/m作用在小横杆上的荷载设计值：XXX 2X 1.5/2 = 2.406 kN/m.强度验算最大弯矩 M = ql 2x2/8 = 0.192 kN.m ;最大应力计算值 (T = ToMX X 106X 103=51.395 N/mm2;小横杆实际弯曲应力计算值 2.1.最大挠度v = 5ql 4/384EI x x 8004/(384 x x 105 x x 小横杆实际最大挠度计算值62小于抗弯强度设计值f=205N/

4、mm2,满足要求!410)=0.459 mm；v =0.459mm小于最大允许挠度值 min800/150, 10 =5.333mm满足要求！、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大 横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进展强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值：b(1+a1/l b)2x x x (1+0.1/0.8) 2=0.889 kN；内排大横杆受到的集中力设计值：b(1+a/l b)2x x x (1+0.1/0.8) 2=1.218 kN;外排大横杆

5、受到的集中力标准值：b1+(a i/1 b)2x x x 1+(0.1/0.8) 2=0.713 kN ;外排大横杆受到的集中力设计值：b1+(a i/1 b)2x x x 1+(0.1/0.8) 2=0.978 kN ;3.1.大横杆按三跨每跨中部均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知， 大横杆按照三跨连续梁计算是偏于平安的， 按以上荷载分布进展计算可以满足要求并且 与我国工程长期使用经历值相符。根据实际受力情况进展电算，得到计算简图及内力、变形图如下内排大横杆、 外排大横杆计算方式完全一样，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从 略，仅给出最终计算结果：弯矩和剪力计算简图

6、0.8240.7970.6090.4210.4480.7970.6360.6090.8240.4210.4480.636剪力图(kN)0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0. 889kN0.03kN /m0.889kN0.889kN750150015001500750750750750750变形计算简图变形图(mm)计算得到内排大横杆：最大变形：v = 1.751 mm最大支座反力：F= 2.679 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略):最大变形：v = 1.415 mm最大支座反力：F= 2.161 kN3.1.最大应力计算值(TXX 106X 103=87.007 N

7、/mm2;大横杆实际弯曲应力计算值 62小于抗弯强度设计值 用=205N/mm2,满足要求！3.1.最大挠度v =1.751mm大横杆实际最大挠度计算值 v =1.751mm小于最大允许挠度值 min1500/150,10 =10.000mm满足要求！、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算:Y 0 R < Rc其中 Y 0 -脚手架构造重0性系数，取1.1 ；Rc - 扣件抗滑承载力设计值。标准规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1,那么该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN,双扣件承载力取值为12.000kN;R - 纵向或横

8、向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为2.679 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为2.161 kN ；作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力丫 0 X 2.679kN <8.000kN,内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力丫0X 2.161kN <8.000kN,外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1.根据钢丝纯卸荷点的位置，把脚手架分成以下3段；各段脚手架搭设高度 H

9、为：第1段：高度0.000-14.600米，脚手架高度H=14.600米；第2段：高度14.600-29.000米，脚手架高度H=14.400米；第3段：高度29.000-44.400米，脚手架高度H=15.400米；5.2.各段静荷载标准值的计算过程完全一样，我们仅给出第1 段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果。(1) 构造自重标准值NG1k采用48 X 2.7钢管。外立杆：NG1kX 14.600=1.579 kN ;内立杆：NG1kX 14.600=1.297 kN ;(2) 构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k12 ,铺设层数n1=8层。外立杆：NG2

10、k1= n1 x x lb x la Xgk1 = 8 x x x x 0.3=1.440 kN ;内立杆：Ns2k1= n1 x x lb+a1x la Xgk1=8XX0.8+0.1xx 0.3=1.800 kN ；2) 防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 x 2.7钢管，自重标准值gk3=0.0302kN/m。外立杆：NG2k3= n3 X la x gk3+0.0132=14 XX 0.0302+0.0132=0.819 kN ;3）围护材料的自重标准值N32k420外立杆：NG2k4= la XH XXX 0.01=0.219 kN;4）附加横杆及扣件的自重标准值N32k5

11、搭接在大横杆上的小横杆根数 n4=1根，铺设层数n5=8层，采用48 乂 2.7钢管, 自重标准值gk6=0.0302kN/m。外立杆：NG2k5= n5Xn4X X lb Xgk6+0.0132=8 X 1 X X X 0.0302+0.0132=0.202 kN ;内立杆：NG2k5= n5Xn4X x lb+a1Xgk6+0.0132=8 X 1 X X 0.8+0.1义 0.0302+0.0132= 0.226 kN ;5构配件自重标准值N32k合计外立杆：NG2k=1.440+0.819+0.219+0.202=2.680 kN ;内立杆：NG2k=1.800+0.226=2.026

12、 kN ;各段静荷载标准值的计算过程完全一样，上面我们给出了第1段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果如下：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，外立杆：NG1k=1.579kN, N32k=2.680kN;内立杆：Ns1k=1.297kN, NG2k=2.026kN;第 2 段：高度 14.600-29.000 米，外立杆：Ns1k=1.558kN, NG2k=2.794kN;内立杆：Ns1k=1.279kN, NG2k=2.026kN;第 3 段：高度 29.000-44.400 米，外立杆：Ns1k=1.666kN, NG2k=3.132kN;内立杆：Ns1k=1

13、.368kN, NG2k=2.280kN;5.1.活荷载按照2个装修作业层荷载为2 kN/m计算，活荷载合计值汇Qk=4kN/m2< 外立杆：汇 Nkx lb Xla xEx x X 4=2.400 kN ;内立杆：E Nkx lb+a1x la xEx 0.8+0.1乂 乂 4=3.000 kN ；5.2.Wk= jl z . jl s . CD 0其中co。-根本风压（kN/m2）,按照荷载标准规定采用：0 = 0.2 kN/m 2;呼-风荷载体型系数：s s X 0.800=1.040 ; 为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。u最大值取

14、1.0 ;因此这里取s=1.0o仙z -风荷载高度变化系数，按照荷载标准的规定采用：第1段：高度0.000-14.600米，脚手架底部以z=0.650,脚手架顶部仙 z=0.650 ;第2段：高度14.600-29.000米，脚手架底部以z=0.650 ,脚手架顶部 仙 z=0.866;第3段：高度29.000-44.400米，脚手架底部以z=0.866 ,脚手架顶部呼=1.044;经计算得到，风荷载标准值为：第1段：高度0.000-14.600米，脚手架底部 W,脚手架顶部 W;第2段：高度14.600-29.000米，脚手架底部 W,脚手架顶部W2;第3段：高度29.000-44.400米

15、，脚手架底部 W,脚手架顶部 W;、立杆稳定性计算根本数据计算 1 . 立杆长细比验算根据?扣件式标准?第5.1.9 条：长细比入=l 0/i = k h/i= h/i k 取为 1查？扣件式标准？表5.2.8得：仙=1.500 ;立杆的截面回转半径：i = 1.600 cm ；XXX立杆实际长细比计算值入=168.750小于容许长细比210,满足要求！6.1. 小长细比入=l 0/i = k it xxx 100/1.600=194.906 ;稳定系数小查？扣件式标准？附录A.0.6表得到：小=0.189 ;6.1.3. 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw=1.4 0.6M wkM k =

16、0.05kl H 2wkk a c经计算得到，各段弯矩 M为:第1段：高度0.000-14.600米，脚手架底部MW- mi 第2段：高度14.600-29.000米，脚手架底部MW -第3段：高度29.000-44.400米，脚手架底部MW - m 外立杆稳定性计算采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。我们按照上段传给下段30%恒荷载计算。X NG1 + N32km NQk经计算得到，各段N 值为：x x x x 30%=10.556kN乂乂乂乂 30%=10.309kNX X2.400=9.117kN ;抗压应力计算值 （T = 丫 0N/

17、（6A） + yqM/W < f经计算得到，各段6值为：第1段：高度0.000-14.600米，抗压应力计算值62;第2段：高度14.600-29.000米，抗压应力计算值62;22，22，22，第3段：高度29.000-44.400米，抗压应力计算值62;组合风荷载时，第1段（高度0.000-14.600米）外立杆实际抗压应力计算值6满足要求！组合风荷载时，第2段（高度14.600-29.000米）外立杆实际抗压应力计算值6满足要求！组合风荷载时，第3段（高度29.000-44.400米）外立杆实际抗压应力计算值6 满足要求！内立杆稳定性计算采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的

18、，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。我们按照上段传给下段30%恒荷载计算。X NGi+NGzkZZ NQk经计算得到，各段N值为：X X X X 30%=9.352kNx x x x 30%=9.060kNx x3.000=8.158kN ；抗压应力计算值经计算得到，各段 第1段：高度 第2段：高度 第3段：高度组合风荷载时，第 满足要求！组合风荷载时，第 满足要求！组合风荷载时，第 满足要求！钢丝纯卸荷计算（T = 丫 0N/（小 A） + TqM/W < f（T值为：0.000-14.600米，抗压应力计算值614.600-29.000米，抗压应力计算值629.000-44.

19、400米，抗压应力计算值62;2；2；1段（高度0.000-14.600米）内立杆实际抗压应力计算值（72段（高度14.600-29.000米）内立杆实际抗压应力计算值63段（高度29.000-44.400米）内立杆实际抗压应力计算值622,22,22在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷点高度为14.600米，钢丝绳上下吊点的竖向间隔 点程度间隔3.0倍于立杆纵距；第2次卸荷点高度为29.000米，钢丝绳上下吊点的竖向间隔ls为6.000米，吊ls为6.000米，吊点程度间隔3.0倍于立杆纵距；各卸荷点钢丝纯卸荷计算方法是一样的，

20、下面我们仅给出第一次卸荷的计算过程, 其他的卸荷点直接给出计算结果。7.1.卸荷点处立杆轴向力计算：R =kxXNXXX 3=46.392 kNP2 =kxXN2X x x 3=40.771 kN经过计算得到a1a2各吊点位置处内力计算为(kN) ：T1 = P 1/sina 1T2 = P 2/sina 2G1 = P 1/tana 1G2 = P 2/tana 2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳程度分力。7.1.2 钢丝绳的最小直径计算卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T 1 =47.165 kN 。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg = a Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN) ；

21、Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ，2， d 为钢丝绳直径(mm)；a -钢丝绳之间的荷载不均匀系数；K - 钢丝绳使用平安系数。计算中Fg取 47.165kN, a =0.85 , K=6,得至U：选择卸荷钢丝纯白最小直径为：d =(2 XX 6/0.85) = 25.804 mm。7.1.吊环强度计算公式为：(T = N / A < f 其中f 为拉环钢筋抗拉强度，按 ?混凝土构造设计标准?10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；N - 吊环上承受的荷载等于Fg ；2 兀d ;选择吊环的最小直径要为：d =2XFg/f/冗=2X X 103/5

22、0/3.142= 24.506mm。实际吊环选用直径D=25mm勺HPB235勺钢筋制作即可。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 25.8mm(钢丝绳型号：6X 19),必须拉紧至47.165 kN,吊环直径为25mm根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 24.3mm(钢丝绳型号：6X 19),必须拉紧至41.710 kN,吊环直径为25mm连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算：NwXWX A = 4.736 kN ;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.200 m 2；连墙件的轴向力设计值Nl = N lw + N 0= 7.736

23、kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：N f =6 A f其中小-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 700/16的结果查表得到 小=0.873 ;A = 3.84 cm 2； f=205 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为 NfX X 102X205X 10-3 = 68.703 kN ;N=7.736kN < N f=68.703kN,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni=7.736kN 0双扣件的抗滑力12.000kN,满足要求!混凝土部分受压面积 2A=100X部分受压面上作用的部分压力设计值F1=W B i(f cc-(T)A1

24、X3X X X 1) X经历算，混凝土支撑面部分压力设计值大于实际值，混凝土部分受压承载力满足 要求。、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件装备数量需要一定的充裕量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进展计算： H (n+l a/h n-2 l a/h)小横杆数(根)N i (H/2h + 1) n直角扣件数(个)N 2 - (H/h + 1) - n对接扣件数(个)N3 = L/l旋转扣件数(个)N 4 L/l脚手板面积(m2 (n-2) l a l b其中n -立杆总数(根)n=10 ；H -搭设高度(m) H=44.4 ;h - 步距(m) h=

25、1.8 ;la-立杆纵距(m) l a=1.5 ;l b -立杆横距(m) l b=0.8 ;代入得：XXX 10/1.8 - 2 X 1.5/1.8)=814.000 ;小横杆数(根)N 1 =1.1 X (44.4 /(2 X1.8) + 1) X10 = 147;直角扣件数(个)N 2 =2.2 X (44.4 / 1.8 + 1) X10 = 565 ;对接扣件数（个）N 3 =814.000 / 6.00 = 136;旋转扣件数（个）N 4 =0.3 X 814.000 / 6.00 = 41;脚手板面积（m2） S =1.1 义（10-2） 义 1.5 义 0.8=10.560 。

26、2、根本参数主梁离地高度(m)悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)1813主梁间距相当于几倍立杆间 距(倍数)nb2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)30主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)4360主梁外锚固点到建筑物边缘 的间隔a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1200梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓外表的容许粘结强度r b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值_2f t(N/mm)50、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固 点程度间隔 (mm)支撑件上卜.周 定点的垂直问 隔 L1(mm)支撑件上卜.周 定点的程度问 隔 L2(

27、mm)是否参与计算1下撑220036002200是2上拉2600108002600是3上拉4200108004260是作用点 号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷 载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚 固点程度间隔(mm)主梁间距l a(mm)183001813281500181338300018134842601813附图如下:、联梁验算181$联梁材料类型工字钢联梁合并根数ni1联梁材料规格16号工字钢联梁截回积A(cm)联梁截面惯性矩I x(cm4)1130联梁截回抵抗矩Wx(cm)141联梁自重标准值gk(kN/m)联梁材料抗弯强度设计值_2用(N/mm

28、)215联梁材料抗男强度设计值 r (N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm)206000联梁计算模型四等跨连续梁飞第第第第 q荷载标准值： k1 排：F'i=Fi'/n i=8/1=8kN2 排:F'2=E/n i=8/1=8kN3 排:F'3=F3'/n i=8/1=8kN4 排:F'4=H'/n i=8/1=8kNF'=maxF'i,F' 2,F' 3,F' 4=8kN荷载设计值：q=1.2 x g k第 1 排：Fi=Fi/n i第 2 排：F2=F2/n i第 3 排：F3=F3/n

29、i第 4 排:F4=F4/niF=maxF /2尸3尸4计算简图如下：1010.9k NkN/mO.Z4GkN,'nkN/m,M m 1 3 1 ill F I 1 1 F rL 1 f L 工! '1 J" , ，I W F ,1(V18131S13LB131S131、强度验算符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)T ma=QW(8I z 6 )bh /-(b- 6 )h=7.473 义 1000X 88 义 160222rmaX2< r=125N/mn2符合要求！V ma=0.229mmc V =l a符合要求！4、支座反力计算 正常使用受力状态下：第 1 排

30、：R'lmax 第 2 排：R' 2max 第 3 排:R' 3max 第 4 排：R' 4max 极限受力状态下第第第第1 排：Rmax2 排：Rmax3 排：Rmax4 排：Rmax四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截回积A(cm)主梁截面惯性矩I x(cm4)1660主梁截回抵抗矩 W(cm)185主梁自重标准值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值用(N/mm 2)215主梁材料抗男强度设计值2r (N/mm)125主梁弹性模量E(N/mm)206000主梁允许挠度v (mm)1/360荷载标准值：飞第第第第qk

31、1 排:F' 1=ni x R' 1ma/n z2 排：F'2=ni x R' 2ma/n z3 排：F'3=ni x R'3ma/n z4 排:F'4=ni x R' 4ma/n z荷载设计值：q=1.2 Xgk第 1 排：Fi=ni XRimaJnz第 2 排：F2=ni x R2maJn z第 3 排：F3=ni x R3maJn z第 4 排：F4=ni x R4maJn z24.6455改.咫小存3 wrv 4?77cL1、强度验算符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)pma=QW(8I z 6 )bh 02-(b- 6

32、)h=28.318 X 1000X 94 X 180222 rmaX2< r=125N/mn2符合要求！V ma=0.492mmc v =2 x 1 x符合要求！4、支座反力计算R i=-4.979kN,R2=33.643kN,R3=33.871kN,R4=8.013kN,R5五、上拉杆件验算钢丝绳型号6X 19(b)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm)1570(纤维芯)钢丝绳直径(mm)28钢丝绳不均匀系数a钢丝纯平安系数k9钢丝纯纯夹型式马鞍式拴紧纯夹螺帽时螺栓上所受力 T(kN)钢丝纯纯夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mm)25花篮螺栓抗拉强度设计值f t(N/mm2)170

33、主梁拉划、直径d(mm)28焊缝厚度he(mm)10焊缝长度l w(mm)100角焊缝强度设计值ffW(N/mm)160崇具套环舞夹腕卡同距A为配Td,嫡物越纯直餐钢丝纯纯卡作法钢丝一连接吊环作法上拉杆件角度计算：a karctanL i/L 2=arctan(10800/2600)=76.464 °a 2=arctanL i/L 2=arctan(10800/4260)=68.474 °上拉杆件支座力：R si=nzR4R s2=nzR5主梁轴向力：N szi=RSi/ta n a 1N sz2=R4tan a 2上拉杆件轴向力：N si=RSi/sin a iN s2=

34、R4sin a 2上拉杆件的最大轴向拉力 Ns=maxNk.N si钢丝纯：查(？建筑施工计算手册？江正荣 著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得， 钢丝绳破断拉力总和：FgF g= a 义 Fg/k=0.85 X463.428/9=43.768kN >Ns符合要求！纯火数量：n=1.667Fg/(2T)=1.667 X 43.768/(2 X 15.19)=3 个& n=3 个符合要求！花篮螺栓验算：(r=Fg/(兀 Xd e2/4)=43.768 义 103/(兀 X 2522< ft=170N/mm 2符合要求！拉环验算：(T =F g/(2A)=2

35、F g/ Ttd2=2X 43.768 X 103/(兀 X 2822W f=65N/mm2注：f为拉环钢筋抗拉强度，按？混凝土构造设计标准？9.7.6每个拉环按2个截 面计算的吊环应力不应大于65N/mrm符合要求！角焊缝验算：(Tf=N/(h eX K)=31.865 X 1032 < Bff/2 正面角焊缝的强度设计值增大系数 B f 符合要求！六、下撑杆件验算下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型16号工字钢下撑杆截回积A(cm)下撑杆截面惯性矩I(cm4)1130下撑杆截回抵抗矩 W(cm)141下撑杆材料抗压强度设计值 f(N/mm2)205下撑杆弹性模重E(N/mm)20600

36、0下撑杆件截面回转半径 i(cm)对接焊缝抗压强度设计值 f tw(N/mm)185下撑杆件角度计算：B karctanL i/L2=arctan(3600/2200)=58.57下撑杆件支座力：R xi=nzR主梁轴向力：N xz=R4tan B i下撑杆件轴向力：N xi=FXi/sin 0 1下撑杆件的最大轴向拉力 N<=maxNi.N xi下撑杆长度：L0 i=(Li2+L22)=(3600 2+220C2)下撑杆长细比：入 i=Lci查？钢构造设计标准？GB5CC17-2CC3表C得，当日大于0.6 ,小i轴心受压稳定性计算：一产NJ(|)i2<f=205N/mn2符合要

37、求！对接焊缝验算：6=Nx/(l wt)=39.694 X 103/A=39.694 X 1032< f cw=l85N/mrn符合要求！七、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =|(-(+N xzi-Nsz2-Nsz3)+Nxzi)|/n z压弯构件强度：(T maX=Mnax/( 丫 W)+N/A=8.672x 106/(1.05 X 185X 103)+13.621 X 1032< f=215N/mm2塑性开展系数T符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中4 b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表？钢构造设计标准？(GB50017-2003)得，小b=2由于小b大于0.6

38、 ,根据？钢构造设计标准？(GB50017-2003)附表B,得到 小b'值为 0.93。(T = Mma/(小 bVX)=8.672 X 106/(0.929 X 185X 1032<f=215N/mm2符合要求！八、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)30梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓外表的容许粘结强度r b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值 f t(N/mm2)50锚固螺栓1角钢螺栓锚固深度：h > N/(4 X tt X dX T b)=4.979 X 103螺栓验算：(T =N/(4 X 兀 Xd 2/4)=4.979 X 103/(4 X 兀 X 3022W0.85 Xf t2符合要求！2 、混凝土部分承压计算如下混凝土的部分挤压强度设计值：2f cc=0.95XfcN/2 =2.489kN 02X (b 2-兀 d2/4) X%=2X (1502-3.14 X302注：锚板边长b一般按经历确定，不作计算，此处 b=5d=5X 30=150mm 符合要求！