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1、钢结构习题集1. 钢材在低温下，强度 A，塑性B_,冲击韧性B(A) 提高(B)下降(C)不变(D)可能提高也可能下降2. 在构件发生断裂破坏前，有明显先兆的情况是 的典型特征(A)脆性破坏(B)塑性破坏 (C)强度破坏(D)失稳破坏12. 同类钢种的钢板，厚度越大，。(A)强度越低 (B)塑性越好(C)韧性越好(D)内部构造缺陷越少18. 在进行第二种极限状态计算时，计算用的荷载 o(D)永久荷载和可变荷载都用标准位，不必乘荷载分项系数19. 进行疲劳验算时，计算部分的设计应力幅应按 o(A)标准荷载计算_24.当温度从常温下降为低温时，钢材的塑性和冲击韧性 o(A)升高 (B)下降 (C)
2、不变(D)升高不多33.结构钢的屈服强度o(A)随厚度增大而降低，但与质量等级 (A、B.)无关35. 随着钢材厚度的增加，下列说法正确的是o(A)钢材的抗拉、抗压、抗弯、抗剪强度均下降_36. 有四种厚度不等的Q345钢板，其中 的钢板设计强度最高。(A)12mm(B)18mm(C)25mm(D)30mm60. 当温度从常温开始升高时，钢的 o(D)强度和弹性模量随着降低，而塑性提高 。61. 下列钢结构计算所取荷载设计值和标准值，哪一组为正确的 oa. 计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值b. 计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载标标准值c.
3、计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载设计值 d计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值(A)a，c (B)b ，c (C)a，d (D)b ，d62. 进行钢吊车梁的疲劳计算时，其荷载应采用标准恒还是设计值及需乘以哪些系?数_o(A)标准值，仅轮压乘以动力系数(B)标准值，不乘以任何系数71.对于直接承受动力荷载的结构，下列何项荷裁取值是正确的?o(D)在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘以动力系数； 在计算疲劳和变形时, 动力荷载标准值不应乘以动力系数1. 钢材代号A3,表示甲类_平炉_3_号镇静冈。o7. 钢材的两种破坏形式为_塑性破坏 口脆性破坏o22.钢中含硫
4、量太多会引起钢材的热脆，含磷量太多会引起钢材的冷脆o32.对于焊接结构，除应限制钢材中硫、磷的极限含量外，还应限制_碳的含量不超过规定值。10. 当梁整体稳定系数书b>0.6时，用b'代替主要是因为。(A)梁的局部稳定有影响(B)梁已进入弹塑性阶段_15.工字形钢梁横截面上的剪应力分布应为下图所示的哪种图形？D(A>(BJCO(D)38.双轴对称工字形截面简支梁，跨中有一向下集中荷载作用于腹板平面内，作用点 位于时整体稳定性最好。(A)形心(B)_下翼缘_ (C)上翼缘(D)形心与上冀缘之间54.工字形截面梁受压翼缘，保证局部稳定的宽厚比限值，对Q235钢为bi/t <
5、; 15,对Q345钢宽厚比限值bi/t为。(A)比15更小一 (B)仍等于156.当80vfy/235 vho/t w< 170vfy/235时，应在粱的腹板上配置_横向加劲肋。10. 组合梁当ho/t w大于_170vfy/235_ 时，除配置横向加劲肋外，在弯矩大的受压 区应配置纵向加劲肋。11. 梁的正应力计算公式为：MX/ y WX< f；式中YX是_对x轴截面塑性发展系数，WX是对X轴净截面抵抗矩。13. 按构造要求，组合梁腹板横向加劲肋间距不得小于_0.5h0。14. 组合梁胺板的纵向加劲肋与受压冀缘的距离应在 _(1/5 1/4) h0 间。15. 当组合梁脂板高厚
6、比h0/t w<_80vfy/235提高梁整体稳定的措施主要有时，对一般梁可不配置加劲肋。16. 考虑梁的塑性发展进行强度计算时，应当满足的主要条件有 一梁仅受静载或间接承受动荷载，能充分保证梁不会发生整体失稳， 受压冀缘不会发生局部失稳等 <8. 计算格构式压杆对虚轴x轴的整体稳定性时，其稳定系数应根据表确定。(A)/x(B) A0X(C)/y (D) 利13.轴心受压柱的柱脚底板厚度是技底板。(A)抗弯工作确定的(B)抗压工作确定的19. 轴心受压构件的稳定系数 ©是按何种条件分类的？。(A)按截面形式l_ (B)按焊接与轧制不同加工方法20. 轴心受压构件的整体稳定
7、系数 ©与等因素有关。(A) 构件截面类别、两端连接构造、长细比(B) 构件截面类别、钢号、长细比(导出(B) c cr局c c r 整上c cr局fy21. 工字型组合截面轴压杆局部稳定验算时，冀缘与腹板宽厚比限值是根据 来。(A) (T cr 局 Vc cr 整(C) c cr 局 < fy (D)32.格构式受压杆的换算长细比为入ox= m- M这里m的取值为<(A)m= 1 (B)m = 0.7(C)m> I(D)m = 0.51.钢材的两种破坏形式为_塑性破坏 _和脆性破坏5.钢材中硫量太多会引起钢材的 冷脆,含磷量太多会引起钢材的热脆。3. 图31所示为
8、粗制螺栓连接，螺栓和钢板Q235钢,则连接该螺栓的受剪面有(A.1 B.2C.3 D.不能确定r=4Sk -匚177kJ7 7kN C1 45kN13.图34所示的角焊缝在P的作用下,最 危险点是()。A.a,bB.b,d_C.c,dD.a,c/ = 130 W mnf J = 305 Nf mnf t f = 215 N/ mm2 .3.两钢板截面为:18 X 400,两面用盖板连接，钢材Q235,承受轴心力设计值N= 1181kN,采用M22普通C级螺栓连接，d0=23.5mm,按下图37连接。试验算节点是 否安全。弘解:(1)螺栓强度验算。单个螺栓抗剪承载力设计值代=n 半£
9、= 2 X '：汇广 X 1() = 98 B kN 单个螺栓承压承载力设计值*JV；* = d= 22 X IS X 305 = 2O .S kN 血"I kN4 故取 Ninin=98. 8kN# 每侧12个螺栓，承载力为祕-12X 99. 8=1185. 6kW>N=U81kN(2)验算被连接钢板的净截面强度。卩An = A Hl d r = 40 x I - 4 X 2 35 X 1 B = 55 .08 cm2X io1ii.I 仃=214 4 N/ mm < / = 215 N/ mm5. 如图39所示的摩擦型高强度螺栓的连接中,被连接板件钢材为Q23
10、5,螺栓8.8级,直 径20mm接触面采用喷砂处理，试验算连接是否安全，荷载值均为设计值。P=110kN卫 =0.45。5.解:忽略F作用对螺栓群的偏心，则有作用与一个彎栓的最大拉力沖. N Af vi 30fl100 X 35 X 10：Mi = +.=nm£ y 162 X 2(35' + 25 + 15 + 5-)6() 4 kN < 0 SP = 0 J8 X 110 = S8 kN最上排的最不禾噓栓抗取垂载力.设计值:卩沿受力方向的连接长度llhQ515dX15X Z 15=32. 3cm,故需将螺栓的承载力屮 设计值乘以画抵减系数即忒、=30 .9rtU(
11、P - 1 25.1 )=0 B8 X0 .9 X I X 0 45 X (110 - I 25 X 6() 4) = 12 3 < N、 =警=2H .9 kN16p故按受力最不利蝮栓承载力计算时不满足强度要求。" 现在按整个连接的承载力计算。按此比例关系可得-七卡 V if * 1 V » - # » 1 V I # ®F > I f H V r vr° J * J V现在按整个连接的承载力计算。按此比例关系可得心Mi = 4K 5 kN, M = 36 j6 kN押“ =24 .7 kN. M = 12 JJ kN, M =
12、( A) kNZ N“ = (&() 4 + 4E 5 + 36 A + 24 7 + 12 J! + 0 9)X 2 = 367 .K kN i» IA占 M = P|0( P - 1 25 NJ=0 S8 X 0 .9 X 1 X 0 ,45(16 X 110 - 12 J X 367 旳=463 4 > V = 460 kN所以按整个连接承载力计算，则强度能满足要求。，2. 一实腹式轴心受压柱,承受轴压力为3000kN（设计值），计算长度为lox=10m,loy=5m,截面为焊接组合工字形,尺寸如图43所示,翼缘为剪切边,钢材为Q235,容许长细比 入=150。试
13、验算此构件的整体稳定性和局部稳定性。X- - itM A48 .4() < ( A150腹板；*'=40 < (25 + 0 5X)所以构件局瞬定也满足要求。42解；验算整体稳定性。A » 400 X 20 X 2 + 4(10 X |0 = 2 X lu* mm吉 X 4(M)X 20 + 400 X 30 X 3)0 1X2+ 7 X LOX 400 = 7 J>95 X 1()' mm'1 dC'H £X 2 辛亡 X 400 X 10 s 2 J34 X 10s J丄 1DIT对宜轴为b类截面，对y轴为c类截面，查表
14、2= 0 B50 > 电=0 .7H5严-卞血)f "I_ = 9 | 凶 tllnr < f = 215 N/ mm 艰 A () .785 X 2 X ID所以构件整体稳定满足要求。宀(2)验算局部穩定。4门I叭T切 IT左呼帕AJ二彳冋疋亦小打釈(刃验算喝部稳罡4" 翼缘彳- = Q 75 < (H)+ 0 IX) = 10 + 0 J X 51 J2 = 15 ,J31. 在主平面内受弯的工字形截面组合梁。在抗弯强度计算中，允许考虑截面部分塑性发展变形时,绕x轴和y的截面塑性发展系数丫 x, 丫 y分别为_沪1.05和3X2000=6000.wY=
15、1.2gJOC2.由Q235-B.F钢制作的一等截面焊接简支梁如图53所示,在梁两端承受弯矩设计值M,跨中无侧向支承，仅在梁两端设有侧向支承点。从整体稳定性出发求该梁所能承受 的最大弯矩设计值M(忽略梁自重)，并验算梁局部稳定性。2.K：(1)fiidi几何将性。A = 2X30X 1 2 + 0 .8X8() = 136 cnf血Z2WUi!L = 5Jxl0<cin1212幣=W »2 = 153X10* X41 2 = 37X itf cm'A = 5 40() cm , A = 6 3 cm(2)8体豔删c貓有匏M无歳作駙工字禍面简支梁的等血 系数Pb为屮般Wi
16、不对称影响乘数为¥ =235A(1 TR7 I 07 - 口= 0I 5 I山整休總宦控制时+梁烦能卓受的愎人弯矩址讣值 M力X 1()' X J ok X 2 15 = 704 2 kN m= 1 D7讯W心w, f = O用*3 x 3(3)瓏缘板隔部和宜性计上=迪F 2X12(4)腹板局部稳定计算.800 =1(H)80= SK100 < 170= 170所£1梁腹板配制横向加劲肋。A若腹板横向加劲肋间距a=2,5hO =2血见團砂由于是纯瓷曲,腹板各区格局部稳” 定计算相同计算腹板区格内:由平均弯矩(纯弯曲)产生的腹板计算髙度边缘的弯曲压应力。为心。=
17、U冬汇畀X警二n z mnA 215 3 X IO2、2 Ki k =153故弯曲应力小独作用吋的临界应力4计算腹板区格内由平均剪应力产生的腹板勇应力0。同B寸腹板边缘局部压应力'c-0* *' 由于粱受压翼缘扭转未受约束哉腹板受弯辻算时的通用高屋比航杓153为=/ = 215 mm馬祁稳定条件为+ +丄 G X)I Tb J q“h=().73 < 1 0+J所以腹板局却稳定性能保证1.双肢格构式压弯构件，当弯矩作用在实轴平面内，设计时应验算的内容为()和缀 材计算。A. 强度、弯矩作用平面内、外的稳定性B. 弯矩作用平面内的稳定、单肢稳定性C. 弯矩作用平面内的稳定、
18、单肢稳定性、刚度D. 弯矩作用平面内的稳定、单肢稳定性、强度2. 当组合梁腹板高厚比hO/tw <_'时,对一般梁可不配置加劲肋1解口验算整体稳定性X40nun啦m in+J0对 x 轴为 h 炎戡血.対 v 抽 Xj c ft ttlfll. rr ft = 0 J<50 > <fc =0 7K5 l .U X K)J 2XHf 二s = SI 32 <1.如图F1所示，实腹式轴心受压柱，承受轴压力3500kN(设计值),计算长度lox=10m,loy =5m,截面为焊接组合工字形,尺寸如图所示, 翼缘为剪切边,钢材为Q235,容许长细比入=150。要 求：(1) 验算整体稳定性。(2) 验算局部稳定性。腹板*y- = 40 < (25+0 JX)所以局都稳定均满足。卩4工轴为b类哉血.对y轴为c洪裁IM, ft /<钊- 0 X5O > = 0 785-L X 20 X 44)0 X 2 + X 400 X 10' = 2 ,LU X l(f如果承受静力荷钛材料为镇定钢贝恠允许范围內乜 算局部稳定- = 9 .75 < (10 + 0 J K)砂=10 + Ir匚10*X匚20020041.10