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1、高大模板专项方案(专家论证)； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； 13H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.100m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
2、模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.10m。 荷载计算值 q = 1.2×36.900×0.100+1.40×3.600×0.100=4.932kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×1.80×1.80/6 = 5.40cm3；I = 10.00×1.80×1.80×1.80/12 = 4.86cm4；4.93kN/mA计算简图0.005 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与
3、计算结果如下： 143.69kN/mA 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.197kNN2=0.543kNN3=0.543kNN4=0.197kN 最大弯矩 M = 0.004kN.m最大变形 V = 0.009mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.004×1000×1000/5400=0.741N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×295.0/(2×100
4、.000×18.000)=0.246N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.009mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 四、梁侧模板 挠度计算荷载标准值q=0.10×36.90=3.690kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。154.93kN/mA 3.69kN/mA 内龙骨变形计算受力图0.120内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.394kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.969kN经过计算得到最大变形 V= 0.71
5、7mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；16I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； (1) 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kNA支撑钢管计算简图0.595支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(k
6、N)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 172.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kNA支撑钢管变形计算受力图0.006支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.595kN.m最大变形 vmax=0.108mm最大支座力 Qmax=17.366kN抗弯计算强度 f=0.595×106/9458.0=62.91N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小
7、于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式:N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.366对拉螺栓强度验算满足要求! 18KZL57扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为
8、4.5m，梁截面 B×D=500mm×1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系
9、数取1.00。；V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；1 外加剂影响修正系数，取1.000； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.210=25.389kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁
10、计算。 面板的计算宽度取0.10m。 荷载计算值 q = 1.2×25.389×0.100+1.40×3.600×0.100=3.551kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×1.80×1.80/6 = 5.40cm3；I = 10.00×1.80×1.80×1.80/12 = 4.86cm4；3.55kN/mA 计算简图0.004 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3
11、12.54kN/mA 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.142kNN2=0.391kNN3=0.391kNN4=0.142kN 最大弯矩 M = 0.003kN.m最大变形 V = 0.006mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.003×1000×1000/5400=0.556N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×213.0/(2×100.000×
12、;18.000)=0.177N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.006mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 四、梁侧模板 挠度计算荷载标准值q=0.10×25.39=2.539kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。323.55kN/mA 内龙骨计算简图 0.284内龙骨弯矩图(kN.m)1.44内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.54kN/mA 内龙骨变形计算受力图0.078内龙骨变形图(mm)经
13、过计算得到最大弯矩 M= 0.284kN.m经过计算得到最大支座 F= 2.857kN经过计算得到最大变形 V= 0.468mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；33I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； (1) 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。2.86kN 2.86kN 2.86kN 2.86kN 2.86kN 2.86kN 2.86kN 2.86kN 2.86kN 2
14、.86kN 2.86kN2.86kN 2.86kNA支撑钢管计算简图0.428支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 342.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kNA支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.428kN.m最大变形 vmax=0.074mm最大支座力 Qmax=12.497kN抗弯计算强度 f=0.428×106/9
15、458.0=45.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式:N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.497对拉螺栓强度验算满足要求! 35KZL58
16、扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为4.5m，梁截面 B×D=600mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁顶托采用双钢管48×3.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根
17、计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 54 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.50+0.50)+1.40×362.00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.50+0.7×1.40×2.00=50.560kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7
18、×1.40=0.98 采用的钢管类型为48×2.9。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×1.500×0.900=34.425kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.900×(2×1.500+0.600)/0.600=2.700kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标
19、准值 P1 = (0.000+2.000)×0.600×0.900=1.080kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×34.425+1.35×2.700)=45.107kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×1.080=0.953kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80
20、5;1.80/12 = 43.74cm4；A 计算简图370.507 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：37.13kN/mA 变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=5.075kNN2=17.868kNN3=5.075kN 最大弯矩 M = 0.507kN.m最大变形 V = 0.603mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.507×1000×1000/48600=10.432N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f
21、< f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×8457.0/(2×900.000×18.000)=0.783N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm238抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.603mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 17.868/0.900=19.853kN/m最大弯
22、矩 M = 0.1ql2=0.1×19.853×0.90×0.90=1.608kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×19.853=10.721kN最大支座力 N=1.1×0.900×19.853=19.654kN 截面力学参数为截面抵抗矩 W = 9.46cm3；截面惯性矩 I = 22.70cm4； (1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.608×106/1.05/9458.0=161.93N/mm2 抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算最大变形 v =0.677×15.
23、469×900.04/(100×206000.00×227020.0)=1.469mm最大挠度小于900.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：39 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=19.654kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2
24、 = 0.9×1.35×0.134×4.500=0.734kN N = 19.654+0.734=20.388kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.107cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=131 <150 满足要求! 轴心受压立
25、杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=20388/(0.391×411)=126.892N/mm2；< f,满足要求! 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.200×1.500×1.500/10=0.018kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=19.654+0.9×1.2×0.604+0.9×0.9×1.4×0.018/0.900=20.411kN 经计算得到 =20411/(0.391×411)+18000/4372=131.065N/mm2； < f,满足要求! 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 40