TL混凝土的重力坝设计.doc

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1、网络教育学院本科生毕业论文（设计）题 目TL混凝土重力坝设计学习中心：奥鹏远程教育层次：专科起点本科专业：水利水电工程内容摘要重力坝是一种古老而迄今应用很广的坝型，因主要依靠自重维持稳定而得名。 重力坝的断面基本呈三角形，筑坝材料为混凝土或浆砌石。在中国的坝工建设中 混凝土重力坝也占有较大的比重。本次设计为TL混凝土重力坝设计，设计的准备工作主要包括基本资料的分析、 坝型选择和枢纽布置。设计的主要内容首先是进行坝体的设计，进行坝型选择， 设计采用混凝土重力坝方案，设计内容包括挡水坝段的设计，溢流坝段的设计， 底孔坝段的设计等。然后是细节构造与坝基处理，有坝基清理、坝基加固、坝基 防渗及坝基排水

2、设计、断层处理等。关键词：水利工程；混凝土重力坝；剖面设计；荷载计算；应力分析目录引言11 设计资料31.1 某重力坝基本资料 .31.1.1 流域概况 3.1.1.2 地形地质3.1.1.3 建筑材料3.1.1.4 水文条件 3.1.1.5 气象条件 4.1.2某重力坝工程综合说明 4.2 坝型及坝址选择7.2.1 坝型选择7.2.2 坝址选择.8.3 挡水建筑物设计9.3.1 非溢流坝剖面设计.9.3.1.1 坝顶高程的拟定9.3.1.2 坝顶宽度的拟定1.1.3.1.3 坝坡的拟定1.1.3.1.4 上、下游起坡点位置的确定1.1.3.2 荷载计算及组合 12.3.2.1 自重 W1.3

3、.3.2.2 静水压力 1.3.323 扬压力1.4324 泥沙压力1.43.2.5 浪压力1.53.2.6 荷载组合1.63.2.7 荷载计算成果 1.7.3.3 抗滑稳定分析 22.3.4 应力分析 23.4 坝体细部构造 24.4.1 坝顶构造24.4.2 廊道系统24.4.2.1 基础廊道24.4.2.2 坝体检查排水廊道 2.5.4.3 坝体分缝2.5.4.4 坝体止水 2.6.4.5 坝体排水2.7.5 地基处理28.5.1 地基开挖与清理 28.5.2 坝基的帷幕灌浆 28.5.3 坝基排水2.8.5.4 坝基的固结灌浆 2.9.结论3.0.参考文献31.引言重力坝的断面基本呈三

4、角形，筑坝材料为混凝土或浆砌石，整体是由若干坝 段组成。重力坝在水压力及其他荷载作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力来 满足稳定要求；同时依靠坝体自重产生的压力来抵消由于水压力所引起的拉应力以 满足强度要求。重力坝便于泄洪和施工导流、对地形、地质条件适应性好，混凝 土重力坝需要温控散热措施，材料强度不能充分发挥，受扬压力影响大；重力坝 按筑坝材料的不同分为：混凝土重力坝和浆砌石重力坝。重力坝按其结构形式分为：实体重力坝；宽缝重力坝；空腹重力坝。重力坝按泄水条件可分为非溢流坝和 溢流坝两种剖面。在水压力及其他外荷载作用下，主要依靠坝体自重来维持稳定的坝。重力坝 的断面基本呈三角形，筑坝材料为混凝

5、土或浆砌石。据统计，在各国修建的大坝中,重力坝在各种坝型中往往占有较大的比重。 早在公元前2900年埃及便在尼罗河上 修建了一座高15m、顶长240m的浆砌石重力坝。19世纪以前，重力坝基本上 都采用毛石砌体修建，19世纪后期由于新材料出现才逐渐采用混凝土筑坝。随着 筑坝技术、设计理论的提高，高坝不断增多，1962年瑞士建成了世界上最高的大 狄克逊重力坝，最大坝高为 285m。20世纪80年代后，碾压混凝土技术开始应 用于重力坝，使重力坝发展步伐脚步加快。在中国的坝工建设中，混凝土重力坝也占有较大的比重，在20座高100m以上的高坝中，混凝土重力坝就有 10座。重力坝之所以得到广泛应用，是由于

6、有以下优点：相对安全可靠，耐久性好，抵 抗渗漏、洪水漫溢、地震和战争破坏能力都比较强 ；设计、施工技术简单，易于 机械化施工；对不同的地形和地质条件适应性强， 任何形状河谷都能修建重力坝， 对地基条件要求相对来说不太高：在坝体中可布置引水、泄水孔口，解决发电、 泄洪和施工导流等问题。重力坝的缺点是：坝体应力较低，材料强度不能充分发 挥;坝体体积大，耗用水泥多；施工期混凝土温度应力和收缩应力大，对温度控 制要求高。本文通过对基本资料的分析，综合考虑各种因素对坝型、坝址；挡水建筑物； 坝体细部结构以及地基处理等方面的进行了简要说明。内容安排如下：第一章介 绍了选取的重力坝的基本设计资料，包括流域概

7、况、地形地质、建筑材料、水文 和气象条件等等；第二章对坝型和坝址的选择进行了阐述；第三章对混凝土重力 坝挡水建筑物的计算过程和计算结果，绘制了非溢流坝剖面图；第四章介绍了重 力坝的坝顶细部构造；第六章对重力坝的基础开挖、帷幕灌浆等等基础处理方法进行了介绍；最后给出本文的结论1设计资料1.1某重力坝基本资料1.1.1 流域概况某水利枢纽位于某河上游，全河流域面积3200km2，流向自北向南，干流的平 均比降为2%: 3%。流域内多石山，小部分为丘陵，水土流失不严重。本枢纽工程是以发电为主兼顾灌溉和供水的综合利用工程，水库的总库容为1200万m3，发电引水高程为347.5m，最大引水流量为74m3

8、/s，发电装机容量4 万kW。灌溉下游左岸耕地2.5万hm2km 2，灌溉最大引水流量40m3/s，引水高 程 352.5m。1.1.2 地形地质坝址处的岩体可大致分为新鲜岩石、微风化及覆盖层。河槽高程为332.m，河槽处为半风化的花岗岩，风化层厚度为 2m，基岩具有足够的抗压强度，岩体较 完整，无特殊不利地质构造。两岸风化较深呈带状，覆盖层较少，厚度一般2:3m，0.9,c700kPa。风化层厚1: 2m，坝址两岸均为花岗岩，岩石坚硬，裂隙不发育。 坝基的力学参数：抗剪断系数（混凝土与基岩之间）为 f基岩的允许抗压强度3000kPa地震的基本烈度为6度。河流泥沙计算年限采用50年，坝前淤沙高

9、程为345m，泥沙的浮重度为24kN/m39.5kN/m，内摩擦角为12。坝体混凝土重度采用1.1.3 建筑材料砂料、卵石在坝址上、下游均有，坝址下游5km以内砂储量丰富，可供建筑使 用。1.1.4 水文条件23坝址以上控制集雨面积123.0km，多年平均流量31m /s，平均年径流量9776.2 万 m3O水文水利规划成果如下：上游设计洪水位为385.4m，相应的下游水位334.3m，库容为1140万m3，溢 流坝相应的泄量为1250m3/s ;上游校核洪水位为386.7m，相应的下游水位为335.2m，库容为1200万m3，溢流坝相应的泄量为1680m3 /s;上游正常高水位为 383.5

10、m，相应的下游水位为 331.7m，库容为895万m3 ;死水位为350m，相应 的库容为40万m3。淤沙高程为345m，相应的库容为35万m3。1.1.5 气象条件本地区洪水期多年平均最大风速 14m/s，水库的风区长度为2.6km。1.2 某重力坝工程综合说明根据工程的效益、库容确定本工程属于川等工程，其主要建筑物为3级。次要建筑物为4级，临时性建筑物为5级。本工程是以发电为主的综合利用工程，溢流坝段应布置在主河槽处，冲沙孔 应布置在电站进水口附近，另外电站布置应考虑地形、交通及电站附属建筑物布 置等条件。本枢纽的主体工程由挡水坝段、溢流坝段、泄水底孔坝段、电站坝段及其建 筑物组成。电站为

11、坝后式，该重力坝由 18个坝段组成，每个坝段的长度大约为 15m，从右岸至左岸依次为：1号-6号坝段为挡水坝段，7号、8号坝段为溢流坝 段，9号、10号坝段为底孔坝段，11号-18号坝段为左岸挡水坝段，该坝的坝基 面最低高程为327.0m，坝顶高程为386.7m，最大坝高为59.7m，坝体总长为 277.5m。枢纽工程布置见图1-1，主要技术指标见表1-2 。於星權当土aI f暹*乂看乞-S世irEFds!二I雀幔-图1-1枢纽工程布置表1-2主要技术指标骨口 序号项目单位数量序号项目单位数量1流域面积km 2320010校核洪水位时最大泄量m3/s16802装机容量万kw411坝顶长度m27

12、7.53灌溉面积万hm 22.512最大坝咼m59.74校核洪水位m386.713坝顶高程m386.75设计洪水位m385.414溢流堰顶咼程m376.46正常高水位m383.515电站进水口中心线咼程m348.57死水位m35016坝段总数个188淤沙高程m34517总库容万m312009设计洪水位时最大泄量m3/s12502 坝型及坝址选择2.1 坝型选择由基本资料知，水库的总库容为1200万m3，发电引水高程为347.5m，最大引 水流量为74m3/s，发电装机容量4万kW。灌溉下游左岸耕地2.5万hm2 km 2, 灌溉最大引水流量40m3 / s，引水高程352.5m。TL水库坝址处

13、的岩体可大致分为 新鲜岩石、微风化及覆盖层。河槽高程为 332.0m，河槽处为半风化的花岗岩，风 化层厚度为2m，基岩具有足够的抗压强度，岩体较完整，无特殊不利地质构造。 两岸风化较深呈带状，覆盖层较少，厚度一般 23m，风化层厚12m，坝址两岸 均为花岗岩，岩石坚硬，裂隙不发育。根据本地区的气象特点及坝址区地形、地 质条件的实际情况，首先考虑土重力坝、土石坝、拱坝三种基本坝型。（1）从地质上看，重力坝是用混凝土或石料等材料修筑，主要依靠坝身自重 保持稳定的坝，对地形、地质适应性强。任何形状的河谷都可以修建重力坝。在 地基上也可修建高度不高的重力坝。拱坝坝体的稳定主要依靠两岸拱段的反力作 用，

14、不像重力坝那样依靠自重维持稳定，因此拱坝对坝址的地形地质条件要求较 高，对地基要求也较严格。再者由于左右岸岩性不均一，不适于建拱坝。土石坝 能适应不同的地形、地质和气候条件。除极少数例外，几乎任何不良地基，经处 理后均可建设土石坝，但因洪水泄量及导流河度汛流量大的特点，不适合修建土 石坝。顾考虑地质条件以修建混凝土重力坝较为适宜。（2 ）从地形条件上看，河谷狭窄，地质条件良好适宜修建拱坝；河谷宽阔， 地质条件较好，可选用重力坝或支墩坝；河谷宽阔、河床覆盖层深厚或是地质条 件较差，且土石砂砾等当地材料储量丰富适宜修建土石坝。由于坝址处河床狭窄 但地质条件较差，且左右岸岩性不均一，不适于建拱坝，若

15、是修建拱坝，开挖量 较大，不符合经济效益。同时在高山峡谷区布置水利枢纽，应尽量减少高边坡开 挖。因洪水泄量及导流河度汛流量大的特点，坝址处不适宜修建土石坝。故此处 修建重力坝最为适宜。（3 ）从筑坝材料考虑，土石坝可用任何土石料筑坝，坝址附近有足够的符合 要求的天然建筑材料，可以就地、就近取材，节省大量水泥、木材和钢材，以减 少工地的外线运输量。重力坝和拱坝因建坝材料的不同可分为多种类型，但都不 及土石坝，能就地取材。经综合考虑，选择混凝土重力坝比较合适。2.2 坝址选择根据基本资料中坝址的地质、地形、施工条件，通过定性分析，确定坝轴线 位置。在遵循枢纽布置一般原则的前提条件下，从若干具有有代

16、表性的枢纽布置 方案中选择一个技术上可行、经济上合理、运用安全、施工期短、管理维修方便 的最优方案是一个反复优化的过程。需要对各个方案进行具体分析、全面论证、 综合比较而定。溢流坝的位置应与河床主流方向一致，以使过流通畅，避免下泄水流发生旋 涡和产生折冲水流现象。本工程是以发电为主的综合利用工程，溢流坝段应布置 在主河槽处，冲沙孔应布置在电站进水口附近，另外电站布置应考虑地形、交通 及电站附属建筑物布置等条件。3挡水建筑物设计3.1非溢流坝剖面设计重力坝的基本剖面是指坝体在自重、静水压力（水位与坝顶齐平）和扬压力3 项主要荷载作用下，满足稳定和强度要求，并使工程量最小的三角形剖面。在拟 好的基

17、本三角形基础上，根据已确定的坝顶高程及宽度，初拟主要防渗，排水设 施，即可得到重力坝实用剖面。坝顶高程的拟定设计过程包括：坝顶高程分别按设计和校核两种情况，用以下公式进行计算：波浪要素按官厅公式计算。公式如下：gh12_Vo0.0076v01/12(gD)1/3V0gLgD、1/3.7520.331v0(2 )VoV02hi. 2 Hhz-cthLLVo计算风速，水库为正常蓄水位和设计洪水位时，宜用相应洪水期多年平 均最大风速的1.5: 2.0倍；校核洪水位时，宜用相应洪水期多年平均最大风速， m/ s ；D 风区长度，m ;L波长，m。H 坝前水深，m。库水位以上的超高Vh: Vh h1 h

18、c hz式中：hi 波浪高度，m ;hz 波浪中心线超出静水位的高度，m ;hc 安全超高，m，可以在下表3-1中查找；表3-1非溢流坝坝顶安全超高值水工建筑物安全级别In(水工建筑物级别)（1）（2、3）（4、5）设计情况0.70.50.4校核情况0.50.40.3官厅公式适用于V。20m/s,D220km,gD / v020 : 250 0(1)在设计洪水位情况下计算:已知 V0=21m/s，D=2.6km ，hi= 0.0076121129.81 2600g=9.81 ,根据公式求得:13212竺=1.03m9.811L = 0.331v02-15gD2V。2V01=0.331 21莎

19、ghz=h2JL Lhi9.81 2600212h12hz= L3.14212丄=10.67m9.811.032 =0.31m10.67注：单位(m)由于本工程属于川等工程，其主要建筑物为3级。次要建筑物为4级，临时性建筑物为5级，根据非溢流坝坝顶安全超高值表格中得，所以设计安全超 高取0.5，校核取0.4 o库水位以上的超高 Vh : Vh h1 hc hz=1.03+0.5+0.31=1.84m坝顶或防浪墙顶高程=静水位+ Vh=385.4+1.84=387.24m(2)在校核洪水位情况下计算：已知 V0=14m/s ， D=2.6km1h1= 0.0076 14121L= 0.331v0

20、gD2V09.811413.75，g=9.81 ，根据公式求得:13260022V0d =0.62m9.811一齐 9.812600=0.331 142.15g13.75hz=cth乙L LH，因 H L,1422 H h12 cth1 , hz =LL3.147.1142 旦=7.1m9.810.622=0.17m库水位以上的超高Vh : Vh h1九 hz=0.62+0.4+0.17=1.19m坝顶或防浪墙顶高程=静水位+ Vh=386.7+1.19=387.89m以上两种情况下取最大值387.89m，并取防浪墙高度1.2m。坝顶高程=坝顶或防浪墙顶高程防浪墙高度=387.89 - 1.2

21、=386.69m。计算成果见表3-2。表3-2坝顶高程计算成果计算情况风速v(m/s)波高(m)波长(m)风壅水 面咼度(m)安全加 高(m)静水位 以上的 超咼(m)坝顶咼 程(m)设计情况211.0310.671.8420.50.312386.69校核情况140.627.11.190.40.17坝顶宽度的拟定最大坝高=坝顶高程-坝基面最低高程=386.69-327=59.7m坝顶宽度B=最大坝高X (8%10%)=4.785.97m。为了适应运用和施工的需要，坝顶必须有一定的宽度。一般地，坝顶宽度取最大坝高的8% : 10%，且不小于3m。所以坝顶宽度取5m。3.1.3 坝坡的拟定考虑坝体

22、利用部分水重增加其抗滑稳定，根据工程实践，上游边坡系数n 0.1: 0.2，下游边坡系数m 0.6: 0.8。在本次设计中上游边坡系数取 n=0.1，下游边坡系数取m=0.75 。3.1.4 上、下游起坡点位置的确定上游起坡点位置应结合应力控制标准和发电引水管、泄水孔等建筑物的进口 高程来确定，一般起坡点在坝高的1/3 : 2/3附近。下游起坡点的位置应根据坝的 实用剖面型式、坝顶宽度，结合坝的基本剖面计算得到(最常用的是其基本剖面 的顶点位于校核洪水位处)。由于起坡点处的断面发生突变，故应对该截面进行强度和稳定校核。上游折坡点高程为 347m，下游折坡点高程为380m根据以上几个方面，初拟非

23、溢流重力坝实用剖面如下图3-3所示。图3-3 非溢流重力坝实用剖面3.2荷载计算及组合重力坝承受的荷载主要有：自重，静水压力，动水压力，扬压力，泥沙压力, 浪压力及其地震荷载。图3-4重力坝荷载计算示意图自重W坝体自重W(kN)的计算公式：W V c式中V 坝体体积，m3，由于取1m坝长，可以用断面面积代替，通常把它分 成如图所示的若干个简单的几何图形分别计算。c 坝体混凝土的重度，一般取23.5 : 24.0kN/m3。本次计算c取24KN/m 311W=Wi+W2+ W 324 12 205 59.739.75 5332925 KN223.2.2 静水压力Ph和静水压力是作用在上下游坝面的

24、主要荷载，计算时常分解为水平水压力垂直水压力FV两种。Ph (kN )计算公式为:9.81 158.427.32=16990.2KN2 2019.81 -27.35.475 9.81 =1145.659.81 159.728.22=17811.6KN2 2019.8128.26.15 9.81=1222.47K式中：H 计算点处的作用水头，m ；W 水的重度，常取 9.81kN/m3。(1) 设计洪水位情况下1水平水压力：FH =Ph1+Ph2=-2垂直水压力：1 Pv=P v1 +P v2+P v3= 2 38.4 9.812KN(2) 校核洪水位情况下1力水平水压力Ph =Ph1+Ph2=

25、-2垂直水压力：1 Pv=Pv1+Pv2+P v3= 2 39.7 9.812N323扬压力扬压力包括渗透压力和浮托力两部分。渗透压力是由上下游水位差H产生的渗流在坝内或坝基面上形成的水压力；浮托力是由下游水面淹没计算截面而产生 向上的水压力。扬压力的分布与坝体结构、上下游水位、防渗排水等因素有关。下面以坝基面上的扬压力计算为例来说明，坝踵处的扬压力强度为Hi，坝趾处的扬压力强度为H2，排水孔幕处的渗透压力为H （为扬压力折减系数，河床坝段0.2: 0.3，岸坡坝段0.3: 0.35。扬压力的大小等于扬压力分布图的面积。只要把扬压力分布图画正确，扬压力就不难计算了。（1）设计洪水位情况下Ui=

26、9.81 X46.75 X7.3 X仁3347.9KNU2=9.81 X0.25 X51.1 X5 X1=626.6KN1U3= 9.81 0.25 51.1 41.75 12616.1KN21U4= 9.8151.1-51.1 0 255 1939.9KN2（2）校核洪水位情况下U1=9.81 X46.75 X8.2 X仁3760.7KNU2=9.81 X0.25 X51.4 X5 X1=630.3KN1U3= 9.81 0.25 51.4 41.75 12631 .5KN21U4= 9.8151.4-51.4 0 255 1945.4KN23.2.4 泥沙压力一般计算年限取50: 100年

27、，水平泥沙压力PskH（kN）为：FSkH 1 sbh： tan2（45o 乡）2 2式中sb 泥沙的浮重度，kN /m3 ；hs 坝前淤沙厚度，m ;s 淤沙的内摩擦角，（）。竖直方向的泥沙压力PskV按作用面上的淤沙重量（按淤沙的浮重度）计算由上述材料可知，河流泥沙计算年限采用 50年，坝前淤沙高程为345m，泥24kN/m 3。沙的浮重度为9.5kN/m 3，内摩擦角为12。坝体混凝土重度采用1FSkHsbh： tan2(45 -)=1/2 X9.5 X18 2xtan 2(45 12 2)=1009.6KNFSkv = 1/2 X9.5 X18 X(18 XQ.2 )X 1=307.8

28、 KN3.2.5 浪压力当H1L/2时，可假定浪顶及水深等于 L/2处的浪压力为零，静水位处的浪压力最大，并呈三角形分布，如下图所示。一 1因H L,即已 L/2采取下式计算浪压力标准值：FWk - GLmg% hz 4(1)、设计洪水位情况下：hi1%=1.24h i=1.24 X1.03=1.28m1PWKrwLm hr% hz =0.25 X9.81 X10.67 x(1.28+0.312)=41.66KN4浪压力对坝底中点的力矩M为：1丄11.2M14w(2h1hz 2临)y2L1丄y1H1(-h1 hz)23 2Ly2H13yi =58.4-0.5 xl0.67+1/3(10.67/

29、2+1.28+0.312)=55.37my2=58.4-10.67/3=54.84mM i=0.25 X9.81(10.67/2+1.28+0.312)X10.67 X55.37-1/2 X9.81X(10.67/2)A2 X(2)、校核洪水位情况下：hi1%=1.24h l=1.24 X0.62=0.77m1PWKrwLm g% hz =0.25 X9.81 X7.1 X(0.77+0.17)=16.37KN4y1=59.7-0.5 X7.1+1/3(7.1/2+0.77+0.17)=57.65my2=59.7-7.1/3=57.33mM 1=0.25 X9.81(7.1/2+0.77+0.

30、17)X7.1 X57.65-1/2 X9.81(7.1/2)A2X3.2.6 荷载组合荷载组合可分为基本组合和偶然组合，它们分别考虑的荷载见下表3-6，表3-7。表3-6重力坝荷载组合设计情况何载作用自 重静水压力扬压力泥沙压力浪压力冰压力动水压力土压力地震力基本组合正常畜水情况+00+0设计洪水情况+0+0偶然组合冰冻情况+0+0+0校核洪水情况+0+0地震情况+00+注：（1）应根据各种作用同时发生的实际可能性，选择计算中的最不利的组合;（2）表中的“ + ”表示应考虑的荷载，“ 0”表示不考虑的荷载。表3-7荷载作用的分项系数序号作用类别分项系数序号作用类别分项系数1自重（永久作用）1

31、.05浪压力（可变作用）1.22水压力（可变作用）6冰压力（可变作用）土压力（永久作用）1.11.2（1 ）静水压力1.0（2 ）动水压力1.13扬压力7未规定的永久作用对结构不利未规定的永久作用对结构有利1.05（1 ）渗透压力1.20.95（2）浮托力1.08未规定的不可控制可变作 用1.24淤沙压力（永久作 用）1.2未规定的可控制可变作用1.1.荷载计算成果荷载计算成果分为表3-8设计洪水位（荷载）作用标准值、设计值计算表和表3-9校核洪水位（荷载）作用标准值、设计值计算表。（注：表中荷载作用标 准值与作用设计值中，自重、水平压力、垂直水压力、泥沙压力、浪压力及扬压力数据均由自重 W、

32、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力计算得出，因此在表中不进行列式分析计算。）表3-8设计洪水位（荷载）作用标准值、设计值计算表（荷载）作用（分 项系数）作用标准值作用设计值对截面形心的力臂 L （m）力矩标准值M（KN.m）力矩设计值 M（KN.m）垂直力水平力垂直力水平力/ + -/ + -JTJJJ自重（1.0）W148048023.4-2/3 X2=22.0710593.610593.6W271647164234(2+2.5)=18.9135399.6135399.6W3252812528123.4-2/3 X39.75=-3.178371.178371.1水平压力（1.0）PH1167

33、28.816728.81/3 X58.4=19.47325709.74325709.74PH2261.39261.391/3 X7.3=2.43635.18635.18垂直水 压力（1.0）PV1753.408753.40823.4-(1/2) X2=22.416876.3416876.34PV2196.2196.223.4-(1/3) X2=22.734459.634459.63PV3196.04196.0423.4-(1/3) X5.475=21.5754229.5634229.563泥沙压力（1.2）PSKH1009.61211.52(1/3) X18=66057.67269.12PSK

34、V307.8369.3623.4-(1/3) X18 X0.2=22.26833.168199.79浪压力（1.2）PWK41.6649.99M WKy仁55.37,y2=54.842380.692856.83小计34378.417780.1261.3934440.0117990.3261.39174797.5416748.69176164.1418436.35364378.45t 17518.6764440.01t 17728.92- 241951.193- 242272.3浮托力U1（1.O）3347.93347.9000渗透力626.6751.923.4-5/2=20.913095.94

35、15715.13U2(1.2)扬压力渗透力2616.3139.323.4-(2/3) X41.75=-4.4311589.3213907.18U3(1.2)1渗透力1127.720421.85939.823.4-(1/3) X5=21.7324506.22U4(1.2)647530.8366.845107.1154128.53小计464F7530.418366.86- 45107.114- 54128.5334378.7530.17780.261.334440.08366.817990.261.3461855.8176164.174797.5472564.93总计5419163911辽6848

36、.0517518.67辽6073.1517728.92- 287058.307- 296400.8表3-9校核洪水位（荷载）作用标准值、设计值计算表（荷载）作用（分 项系数）作用标准值作用设计值对截面形心的力臂 L （m ）力矩标准值M（KN.m）力矩设计值 M（KN.m）垂直力水平力垂直力水平力/ + -/ + -11自重（1.0）W148048023.4-2/3 X2=22.0710593.610593.6W271647164234(2+2.5)=18.9135399.6135399.6W3252812528123.4-2/3 X39.75=-3.178371.178371.1水平压力（1

37、.0）Ph117481.8617481.861/3 X59.7=19.9347889.01347889.01Ph2329.81329.811/3 X8.2=2.73900.38900.38垂直水压力(1.0)Pvi778.914778.91423.4-(1/2) X2=22.416876.3416876.34PV2196.2196.223.4-(1/3) X2=22.734459.634459.63PV3247.36247.3623.4-(1/3) X6.15=21.355281.145281.14泥沙压力(1.2)PSKH1009.61211.52(1/3) X18=66057.67269.

38、12PSKV307.8369.3623.4-(1/3) X18 X0.2=22.26833.168199.79浪压力(1.2)PWK16.3719.64M wKy仁57.65,y2=57.33963.41156.08小计34455.27418507.83329.8134516.83418713.02329.81175062.71438562.25176429.34439966.4564455.27418178.02j34516.83418383.21- 263499.54- 263537.11扬压力浮托力Ui(1.0)3760.73760.7000渗透力U2(1.2)630.3756.3623.4-5/2=20.913173.2715807.92渗透力U3(1.2)2631.53157.823.4-(2/3) X41.75=-4.4311657.5513989.06渗透力U4(1.2)945.41134.4823.4-(1/3) X5=21.7320543.5424652.25小计7967.98809.3445374.36544