落地式双排脚手架施工方.doc

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1、目录1 编制依据 22 工程概况 23 施工部署 44 构造要求与技术措施 55 安全防护措施 106 脚手架的搭设与拆除施工工艺 127 劳动力、材料与机具配备 138 质量保证 149 落地式脚手架的计算 1910 落地式卸料平台计算 4811 附图 561 编制依据1.1主要规程、规范1.1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 130-2001 ，2002 年版）1.1.2 建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ 80-91 ）1.1.3 建筑施工安全检查标准（ JGJ 59-99 ）1.1.4 北京市建筑工程施工安全操作规程（ DBJ 01-62-2002 ）1.2 参

2、考手册1.2.1 建筑施工手册（缩印本第 4 版， 2003.9 ）1.2.2 简明施工计算手册（ 1999.7 ）1.2.3 实用建筑施工安全手册（ 1999.7 ）2 工程概况2.1 总体工程概况惠州市金山湖花园 3 号小区位于惠州市惠城区河南岸金山湖花园北面三环路北侧， 工程为 10 栋 1416 层的商住楼与一些低层、 多层配套建筑。 工程规模约 214210 平方米，其中地下室 57000 平方米、地上部分 157210 平方米，共包括地下室在内的十栋 1516 层建筑与幼儿园、社区服务中 心。除幼儿园没有设置地下室外，其余部分地下室均为一个整体，按地下 室结构图纸将本工程分为 A

3、段和 B 段，其中 A 段地下室建筑面积 23517 m2 , B段地下室建筑面积 33483 m2。建筑高度最高为 57.5m，顶部为蓝 色西瓦屋面，标准层层高为 3.0 m 。地下室连成一个整体，从地下室起来的各栋塔吊 0.000m 相当于绝 对标高分别为：301 栋 0.000=18.25m、302 栋土0.000=18.35m、303栋 0.000=18.30m、 304 栋 0.000=18.35m、 305 栋 0.000=18.35m、306 栋 0.000=18.35m、307 栋 0.000=18.35m、308 栋土0.000=18.10m、309 栋土0.000=18.3

4、0m 、垃圾小型转运站土0.000=16.85m 、社区服务中心与物管中心 0.000=18.60m ；幼儿园 0.000=16.80m ，建筑楼面标高与结构楼面标高相差 0.05m ，建筑做法为 50mm 厚。2.2 脚手架工程概况本工程甲方在移交场地时己将土方大面积开挖平整至地下室底板约 垫层面标高处，地下室为一层，塔楼在地下室内部，即地下室外侧排栅与 商铺门前外排栅，需要整体一次性从地下室开挖土方面标高处搭起来高出 女儿墙 1.2 米高度处，地下室外脚手架验算按最高 12 米计算复核验算。地 下室外侧壁与主体或商铺不在同一个侧面的分开搭设，在完成商铺结构施 工与土方回填之前把此部分外排栅

5、拆除，土方回填之后重新搭设装饰外脚 手架。主体部分外脚手架搭设分别从地下室顶板顶与二层楼面开始搭设至屋面层高出女儿墙 1.2 米，总高度分别为 49.950 米与46.800 米，出屋面部 分从屋面层楼面开始从新搭设落地式脚手架至坡屋面， 高出坡屋面檐口 1.2 米，出屋面搭设总高度高度为 6.95 米。3 施工部署3.1 安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝 死亡、重伤与消防、机械事故，年轻伤频率控制在 1 %。以内” 安全生产目 标的必然保障，也是我项目部创建“惠州市安全文明工地”的根本要求。 为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其

6、机构组 成、人员编制与责任分工如下：组 长：邹明贵（现场执行经理）负责协调工作副组长：潘毫尧（现场总工）技术总指导 易秋乐（主管工长）负责 A 段现场施工总指挥 潘国富（主管工长）负责 B段现场施工总指挥 组 员：吕伟强（现场综合工长）一一 A段302、304栋现场施工协调邓行（现场综合工长）一一A段幼儿园、301栋现场施工协调陈朝华（现场综合工长）一一A段303栋现场施工协调叶小雷（现场质检工长）一一 A段现场施工协调杜鸿山（现场质检工长）一一 B段现场施工协调杨正伦（现场综合工长）一一 B段305、306栋现场施工协调孙安筑（现场综合工长）一一 B段307、308栋现场施工协调 喻颖瑞（现

7、场综合工长）一一 B段309、310栋现场施工协调 邓旭（安全主管）现场施工质量总监督、质量验收 李胜才（安全员）现场施工指挥、质量检查3.2 设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工采用双排钢管脚手架，用 48 X3.5钢管搭设，地下室部分与主体部分分幵搭设，采用落地式 脚手架。沿建筑物四周搭设落地式、 全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架， 用于结构和装修施工，同时兼作安全防护。4 构造要求与技术措施4.1 扣件式钢管脚手架的构造要求与技术措施4.1.1 地基处理土方回填土按要求采用2 ：8灰土分层夯实，压实系数0.94，分层取 样试验合格后方可进行下一步回填土。 土方回填完后

8、表面用 C10 混凝土进 行硬化，厚度为 5cm 。基础上底座下设置通长脚手板垫板，长度不少于两 跨，厚度不小于 50mm ，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外 立杆 50cm 处设排水沟和积水坑，排水沟用砂浆硬化。4.1.2 立杆每根立杆底部应设置底座或垫板，脚手架设置纵、横向扫地杆。纵向 扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横 向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础 不在同一高度时，必须将高处的扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低 差不应大于 1m 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm 。 脚手架底层步距不

9、应大于 2m 。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立 杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆顶 端高出女儿墙上皮 1m ，高出檐口上皮 1.5m 。双排整体式落地脚手架全部 采用单立杆， 立杆顶端高出结构栏杆至少 1.5m 。立杆与小横杆采用直角扣 件连接。立杆接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内， 并且在高度方向至少错开 50cm ；各接头中心距主节点的距离不大于步距 的1/3 （本工程取 60cm ）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于 1m ，必 须等间距 3 个旋转扣件固定， 端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的 距离不小于 100mm 。4.1.

10、3 大横杆（纵向水平杆） 大横杆置于小横杆之上，立柱的内侧，其长度不宜小于3跨，用直角扣件与小横杆扣紧，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可以采用搭 接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜 设置在同步或同跨内，不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离 不应小于 500mm ；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3 （本工程取 400mm ）；搭接长度不应小于 1m ，应等间距设置 3 个旋转扣 件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm 。4.1.4 小横杆（横向水平杆）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁

11、拆除；作 业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置， 最大间距不应大于纵距的 1/2 ；双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角 扣件固定在立杆上。小横杆伸出外排立杆边缘距离不小于 10 cm ，伸出里 排大横杆距离结构外边缘 15 cm 。4.1.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮 20cm 的立柱上， 横向 扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在 较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固 定。4.1.6 剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立 柱、纵横向水平杆同步搭设，用通

12、长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单 杆通长剪刀撑。剪刀撑每 6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在 45 60 之间（本 工程全部在 50 左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布 置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两 端分别用旋转扣件固定， 在其中间增加 24 个扣节点。 所有固定点距主节 点距离不大于 15cm 。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用 对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔 6 跨设置一道。横 向斜撑在同一节间，由底

13、至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件， 使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。4.1.7 脚手板 立杆底座垫木平行于墙面放置，采用 2000mm 长硬木板。 作业层脚手板采用竹串片与铁笆，采用镀锌 14# 铁丝绑扎固定。在作 业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首 层满铺一层脚手板，以上每隔 3 层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网 与防护栏杆。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的 距离均不大于 15cm 。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于 15cm 。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头与空挡现象。4.1.

14、8 连墙件 连墙件采用刚性连接，垂直间距为 3.60m ，水平间距为 3.6m （本工程连墙件可按楼标高设置，即垂直间距 3m，水平间距3.6m ）。连墙件用48 X3.5的钢管与大于 1618的7字型钢筋双面焊接设置，焊接长 150 , 7字型钢筋预埋长度大于 300mm ， 7字型钢筋下料长度大于 550 ，连墙件 其与脚手架的连接采用直角扣件。第一道连墙件从二层梁板标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏 离主节点不大于 300mm 。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连 接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件 时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆

15、与脚手架可靠连接，与地面成4560 夹角。4.1.9 防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用 1.8m X6.0m 规格，用网 绳绑扎在大横杆外立杆内侧。 作业层安全网应高于平台 1.2m ，并在作业层 下部挂一道水平兜网， 在架内高度 3.0m 左右设首层平网， 往上每隔 3步设 隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于 0.9m 处设一道防护栏杆，底部侧面设 18cm 高 的挡脚板。4.2 转料平台转料平台采用落地式转料平台，采用 48 X3.5钢管搭设，转料平台投影面积为长4米X宽3米，立标间距为1米X1米，扫地杆为200，步距1.5米， 按楼层高度每搭设 3米用铁笆满铺一层

16、，在每步距中间位置加一道防护栏 杆，周边满挂安全网围闭。转料平台搭设时应与外脚手架分开搭设，每 3 米设一道水平拉杆与架体的四个角用扣件拉住。4.3 脚手架出入口的构造每栋设置一个出入口，挑空两根立杆，跨越两步三跨，大小为 4.5m X4.0m （宽X高）。出入口再搭设3.0m X4.5m X4.5m （长X宽X高）的防护 棚，上铺 50mm 厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口 2 步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆，斜杆与各 主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹 杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两

17、侧分别增加两根斜腹杆， 并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主 节点的距离在 15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交 的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通 长杆件，接长采用对接扣件。出入口具体做法详见附图-16 :外脚手架节点图二、。施工电梯出口处设置4.5m X3.6m X6m （长X宽X高）出入口，顶部铺 50mm 厚的双层脚手板，具体做法详见附图 -14 :施工电梯与外脚手架关 系图。5 安全防护措施5.1 电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用12的螺纹钢筋，按照水平间距 15cm ，竖向

18、间距 20cm 焊制而成， 并在防护门上刷红油漆、 挂牌。防护门制作与安装详见附图-16 :外脚手架节点图二。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25螺纹钢筋、钢管与木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上与平台上均不得存有 杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。5.2 结构临边防护措施 在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用48X3.5 钢管。其高度不低于 1.2m ，立杆间距不大于 1.5m ，竖向每隔 0.6m 设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密 目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标

19、志灯。5.3 楼梯间防护措施 楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边 沿楼梯坡度方向做一道 1.2m 高的护身栏，侧边底部设 18cm 高的挡脚 板。5.4 防雷避电措施 本工程脚手架接地、 避雷措施执行 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46-88 )标准。 工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统 连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用 12镀锌钢筋制作，高度1.5m , 设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷 网络。接地线采用40 X4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢

20、靠，与立杆连接采用 2 道螺栓卡箍连接，螺 钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于 10mm2 ，并将表面的 油漆与氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过 50m 设置一个(本工程每栋楼按照南北各 3 个的原则设置，设置由项目机电部 完成)，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防 止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于 2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10 Q,时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于 3m ，以避免 发生击穿事故。6 脚手架的搭

21、设与拆除施工工艺6.1 落地式钢管脚手架搭设施工工艺6.1.1 搭设顺序落地式双排脚手架的搭设顺序为：场地平整、夯实-定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）-剪刀撑-连墙杆-铺脚手板-搭防护栏杆-绑扎安全网- ? ?6.1.2 施工工艺定位定距： 根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、 外立杆距墙距离， 并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记，垫 板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角 处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。 当脚手架操作层高出连墙

22、件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭 设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立 中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的 连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求详见构造要求。6.2脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网-挡脚板与脚手板-防护 栏杆T 剪刀撑-斜撑杆-小横杆-大横杆-立杆。不准分立面拆除或在 上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆幵最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、 剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆 必

23、须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手 架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑 防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时 抛撑加固，后拆除连墙件。7劳动力、材料与机具配备7.1劳动力配备工种人数任务架子工40负责架子的搭设与拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制7.2材料配备名称单位数量规格普通钢管t巾48 X3.5mm脚手板m3厚5cm，宽2030cm密目安全网水平安全网直角扣件旋转扣件对接扣件镀锌钢丝kg14#7.3机具配备名

24、称单位数量备注架子扳手把100搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个2调整架子水平弯曲度8质量保证8.1构配件允许偏差序号项目允许偏差厶(mm)示意图检杳工具1普通钢管尺寸-0.5-0.5游标卡尺外径48mm壁厚3.52钢管两端面切斜偏差1.70厂亠塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.501游标卡尺4钢管弯曲：各种杆件钢 管的端部弯曲 L1.5m5rJ_钢板尺立杆钢管弯曲3m L4m4m L6.5m1220十_-=二二:1a*=_水平杆、斜 杆的钢管弯 曲L6.5m308.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差厶(mm)示意图检 查 方 法 与

25、工 具1地基与基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102最后验收垂直度2080m100I1 1II/A iflM用 经 纬 仪 或 吊 线 和搭设中检查偏差的高度(m)H=2H=1072040H=20H=30H=40H=48608096卷尺3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向 水平 杆咼 差一根杆的两端20jiTJ X M水 平 仪 或 水 平 尺同跨内两根纵向水平杆高差10立杆1 * 1-1i r纵向水平杆5双排脚手架横向水平杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺6扣件 安 装主节点 处各扣 件中心 点相互 距离a 150mm1立杆剪刀撑1 1横向水平杆纵向水平杆r

26、钢板尺手7剪刀撑斜杆与地面的倾角45 60 角尺8脚手 板 外 伸 长 度对接a=130 150mml 100mml 200mm1 呼1止19落地式脚手架的计算9.1地下室外侧壁落地式扣件钢管脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12.0米，立杆采用双立管。搭设尺寸为：立杆的纵距0.80米，立杆的横距1.80米，立杆的步距1.80米采用的钢管类型为?48 X3.5,连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40 米，水平间距2.40米。施工均布荷载为3.0kN/m 2，同时施工2层，

27、脚手板共铺设6层。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150 X0.800/3=0.040kN/m活荷载标准值Q=3.000 X0.800/3=0.800kN/m荷载的计算值q=1.2 X0.038+1.2 X0.040+1.4 X0.800=1.214kN/m1 1 I H M H U M M M HfLA1J小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:%二

28、孑阳M=1.214 X1.800 2 =0.492 X106/5080.0=96.792N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.040+0.800=0.878kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0 X0.878 X1800.0 4/(384 X2.06 X105 X121900.0)=4.781mm小横杆的最大挠度小于1800.0/150 与10mm,满足要求！二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算

29、值，在最不利荷载布置下计算大横 杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038 xi.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.800 X0.800/3=0.072kN活荷载标准值Q=3.000 X1.800 X0.800/3=1.440kN荷载的计算值P=(1.2 X0.069+1.2 X0.072+1.4 X1.440)/2=1.093kNP P P P P P1 1 1L丄L111,ILL大横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:% g”集中荷载最大弯矩计算公式如

30、下M 讼=0 267?；M=0.08 X(1.2 X0.038) X0.800 2+0.267 X1.093 X =0.236 xi06/5080.0=46.408N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677 X0.038 X800.00 4/(100 X2.060 X105X121900.000)=0.00mm集中荷载标准值 P=0.069+0.072+1.440=1.581kN集中荷载标准值

31、最不利分配引起的最大挠度V1=1.883 X1581.120 X800.00 3/(100 X2.060 X105 X121900.000)=0.61mm最大挠度和V=V1+V2=0.611mm大横杆的最大挠度小于 800.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算 : 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 X0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X1.800 X0.800/2

32、=0.108kN 活荷载标准值Q=3.000 X1.800 X0.800/2=2.160kN荷载的计算值 R=1.2 X0.031+1.2 X0.108+1.4 X 2.160=3.190kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ！当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明 :单扣件在12kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 8.0kN ；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 12.0kN 。四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1161N

33、G1 = 0.116 X12.000=1.393kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m 2)；本例采用竹笆片脚手板， 标准 值为0.15NG2 = 0.150 X6 X0.800 X(1.800+0.300)/2=0.756kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹笆片 脚手板挡板，标准值为 0.15NG3 = 0.150 X0.800 X6/2=0.360kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m 2)；0.005NG4 = 0.005 X0.800 X12.000=0.048kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4

34、 = 2.557kN 。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵 距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X2X0.800X1.800/2=4.320kN风荷载标准值应按照以下公式计算匹= 0/74 /代其中 W0 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用： W0 = 0.550Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Uz = 1.140Us风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.550 X1.14

35、0 X1.200 =0.527kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85 X1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 X1.4Wklah 2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m 2);la立杆的纵距(m);h立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.12kN ；：r 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.13 ；i 计算立杆的截面回转半径

36、，i=1.58cm ；10 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，l0=3.74m ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.80 ；A立杆净截面面积，A=4.89cm 2 ；W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm 3 ；钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2）;经计算得到口 = 141.96f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 ；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=8.21kN- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0

37、.13 ；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ；10 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，l0=3.74m ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u计算长度系数，由脚手架的高度确定；u二1.80A立杆净截面面积，A=4.89cm 2 ；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm 3 ；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =；宀一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2）;经计算得到日=159.81f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 ；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算-Nl ，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊

38、缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=14.556kN ;lw为连墙件的周长，取 3.1416 X48.0=150.80mm;t为连墙件的周长，t=3.50mm ;ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm 2;经过焊缝抗拉强度口 = 14556.08/(150.80X3.50)=27.58N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求觀件尢郴连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m 2)，p = N/A ； p = 36.47N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)

39、； N= 9.12A 基础底面面积 (m2) ；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m 2) ；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc x fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数； kc = 0.40fgk 地基承载力标准值； fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求 !9.2主体部分落地式扣件钢管脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范( JGJ130-2001 )。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 49.95 米，立杆采用双 立管。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.20 米，立杆的横距

40、0.80 米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为 只48 X3.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60 米，水平间距3.60米。施工均布荷载为3.0kN/m 2，同时施工2层，脚手板共铺设31层。 卸荷钢丝绳采取4段卸荷，吊点卸荷水平距离 2倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.80，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的 上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的 最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值0.093=0.158k

41、N/m活荷载的计算值P1=0.038kN/mP2=0.350 X0.800/3=0.093kN/mQ=3.000 X0.800/3=0.800kN/mq1 = 1.2 X0.038+1.2 Xq2=1.4 X0.800=1.120kN/m%1昌大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)%LLU1 . L一 TTTTf 1A&Jt11_上 T T T T T丫 丫 T_IJa111f1J大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:% 70血岸十01如F跨中最大弯矩为M1=(0.08 X0.158+0.10 X1.120) X1