地铁车站主体结构模板支架计算书.docx

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1、百度文库让每个人平等地提升自我计算书1模板配置概况表模板支架配置表部位面板 (mm)次楞(mm)主楞(mm)支撑(mm)中板(0. 4m)18胶 合板85X85 方木，间距3008槽钢或120X 120方木，间距90048X3. 5碗扣架900X900X1200 布置顶板(0. 8m)18胶 合板85X85 方木，间距3008槽钢或120X 120方木,间距60048X3. 5碗扣架600X900X1200 布置中板梁 (0. 9X 1. 0m)梁底 模板18胶 合板85X85 方木，间距1508槽钢或120义 120方木，间距30048X3. 5碗扣架300X900X1200 布置梁侧 模版

2、18胶 合板85X85 方木，间距300竖向中48X3. 5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600,竖向300：斜撑钢管间距300顶板梁 (1.2X 1. 8m)梁底 模板18胶 合板85X85 方 木，间距1508槽钢或120X 120方木，间距30048X3. 5碗扣架300X900X1200 布置梁侧 模版18胶 合板85X85 方木，间距300竖向648X3. 5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600,竖向300：斜撑钢管间距300侧墙(0. 7m), 高 5. 05m , 6. 19m,18胶 合板85X85 方木，间距20010槽钢，间距6000 48X3.5碗扣架水平 撑

3、,竖向间距6006钢 板8槽钢，间 距300双10槽钢，间距 900 (100, 400, 600)三角架柱18胶 合板100X100 方 木间距200双10槽钢，间距75048钢管,间距2502材料的物理力学性能指标及计算依据2.1材料的物理力学性能指标1)材料的物理力学性能指标碗扣支架钢管截面特性根据 JGJ166-2008 规范表 5. 1. 6、5. 1. 7 采用:外径。= 48，壁厚t=3. 5mm,按壁厚3. 0mm计算。截面积A=4. ZacmM自重q=33. IN/m,抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm抗剪强度设计值 fv=125N/mm:,弹性模量 E=2. 06X

4、 105N/mm2o回转半径i = l. 59cm,截面模量W=4. 49cm3,截面惯性矩1=10. 78cm。方木根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录A 3. 1-3木材的 强度设计值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量E9OOON/mm）抗弯强度设计值f=13N/mm）承 压强度设计值f=10N/mm2,顺纹抗拉强度设计值fm=8. 0 N/mmS顺纹抗剪强度设 计值 fv=l. 4N/mm截面尺寸85mm X 85mm,惯性矩I=bN/12=4. 350x101,抗弯截面模量 W二bh76=L 024xl0- m3,静矩 S= bh:/8=7. 677 X

5、10-5m3截面尺寸lOOmmX 100mm,惯性矩I二23/12=8. 333x10%,抗弯截面模量 W=bh76=l. 667xl0-im3,静矩 S= bh78= 1. 250 X 10-im3截面尺寸120mmX 120mm,惯性矩I=bh712=1. 728x1（）-1，抗弯截面模量W=bh76=2. 88x10V,静矩 S= bh3/8=2. 16X10 m3 木胶合板（参照产品试验性能参数）模板采用胶合面板，规格2440mmXl220mmX 18mm抗弯强度设计值FlLSN/mm）承压抗拉强度设计值fm=8. 0 N/mm）抗剪强 度设计值fv=L 3N/mm:,弹性模量E=60

6、00 N/mm3；取1m宽模板，惯性矩：I=bh3/12=1000X 183/12=4. 86 义10七 m1；模板的截面抵抗矩为：w=bh76=1000xl876=5. 40x10V；静矩：S= bh2/8=1000 X 1878=4. 05x10-5m3；钢模板面板钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格21nx 3m。抗弯拉、压强度设计值4215/加2,抗剪强度设计值FlZbN/mm，弹性模量EN/mmZ取1m宽,截面积A=6000而,惯性矩1=1.8 XUTV；截面模量W=6 X 10W； 静矩 S=4. 5X10V钢背楞竖肋、横肋和边肋均采用8普通型热轧槽钢；背楞采用2

7、10普通型热轧槽钢。80X43槽钢的截面积A=1024mm3,惯性矩1=1. 013 X icrrnm,截面模量 W=2. 53X10Wo100X48槽钢的截面积A=1274n而，惯性矩1=1. 983X 106mmi ,截面模量 W=3. 97X10：mm3o2. 2计算依据1）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；2）建筑施J：模板安全技术规范（JGJ162-2008）；3）建筑施工手册（2003年第四版）4）建筑施工计算手册（江正荣等编中国建筑工业出版社-2004年9月）。3荷载计算本模板支架工程在框架结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承 在框架结构钢

8、筋混凝土底板上，检算中不进行立杆地基承教力计算。1）模板及支撑架自重标准值Q （取为单位面积上的荷载）本工程明挖段主体结构支架高度小于10m,根据JGJ166-2008规范4. 2. 4条 “110m以下的支撑架可不计算架体自重；”，故荷载计算中无需计算 支架自重，模板自重标准值（竹、木胶合板）查表4. 2. 4为0. BOkVmZ模板自重标准值：Q 储板二L 02g/cm3X 1. 8cm=l. 836g/cm:=0. 184 kN/m3方木次楞自重标准值：Q方木二LSg/cmX 100cmX 10cm X 10cm/（100cmX 30cm）=0. 5 kN/m:槽钢主楞自重标准值：Q楷钢

9、=80N/mXl/0. 6m=0. 133 kN/m:Q 为取板+Q 方水+Q 留管=0. 133kN/m:+0. 5 kN/m+O. 184 kN/m: =0. 82kN/m:0. 30kN/m:, 则取模板自重标准值为：Qi=0. 82kN/m3,分项系数取 1. 2。2）混凝土自重（包括钢筋）标准值Q取为单位面积上的荷载）根据dJGJ166-2008规范4.2.4条：2普通钢筋混凝土可采用25kN/m3，则。二25d/一顶板按结构顶板800mm厚计算，则Q2=25kN/m3X0. 8m=20kN/m2,分项系数取 1. 2。顶板按区间明挖段结构顶板最厚部分1100mm厚计算，则Q;=25

10、kX/m3X 1. lm=27. 5kN/m:,分项系数取 1. 2。中板按结构中板400mm厚计算，则Q;=25kN/m3X0. 4m=10kN/m2,分项系数取 1. 2。纵梁按梁高1800mm （最大纵梁高）计算，则Q2=25kN/m3X 1. 8m=45kN/m:,分项系数取 1. 2。3）施工人员及设备荷载标准值Q3根据 JGJ166-2008 规范 4. 2. 5 条:Q3=l. OkN/m2,分项系数取 1.4。4）浇注和振捣混凝土产生的荷教标准值/根据 JGJ166-2008 规范 4. 2. 5 条:QF1. OkN/m2,分项系数取1. 4o5）新浇混凝土侧压力F根据建筑施

11、工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 4. 1.1规定，当采用内 部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（G4k ）,可按下 列公式计算，并取其中的较小值：FfO. 22 ycXtoX P IX P2XV1- =0. 22X25X6X1.2X1.15X1. 21-=50kX/m:产一新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m9 :Y c混凝土容重25kN/m3t0碎初凝时间6hB 1外加剂影响修正系数，当使用具有缓凝作用的外加剂时为1. 2B2坍落度影响修正系数，取1.15V浇筑升高速度，取L2m/h邑=y.H”一混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）F2=

12、5. 56X25=139kX/m:R艮取R最大压头h=F/yc=50.0/25=2m （从墙、柱顶向下压力逐渐增加到2m达到最 大，2m以下为最大值均布不变），计算时取Q与OkN/m：4支架立杆检算按“ JGJ166-2008”规范4. 4.1要求，模板支架立杆承载力计算荷教组合为 永久荷载+可变荷教(不包括风荷教)或永久荷教+0. 9(可变荷教+风荷载)，由于本 工程是地下基坑内框架结构内支撑工程，不考虑风荷载，荷载组合按照永久荷载 +可变荷教(不包括风荷载)进行计算，主要验算立杆的承载力。验算顶板按和平 医院站顶板混凝土好处800mm,最大支架高度(7. 63m ),立杆间距900mm (

13、纵)X600mm(横)布置，步距为1200mm,验算梁板组合按顶纵梁梁高1800mm (最 大梁高)，立杆间距900mm(纵)X 300mm(横)布置，步距为1200mm。4. 1顶板厚度800mm,立杆间距900mmX 600mm,步距1200mm(1)荷载组合(单肢立杆)N=l. 2(Q1+Q3)+1. 4(Q3+Q.,)LxLy(JGJ166-2008, 5. 6. 2-1)= 1. 2X (0. 82+20)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 9X0. 6=15. 003kN式中Lx一单肢立杆的纵向间距(m), Ly一单肢立杆的横向间距(m)(2)立杆承载力计算本方案中钢管的步

14、距为h=1200mm,根据JGJ166-2008规范5. 6. 3 “2应 按l=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度则立杆计算长度lo=h+2a=12OOmm+2X 700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1. 7钢管截面特性” i=15. 9mm长细比：X= lo/i=26OOmm/15. 9mm=163. 5取X =163. 5mm，查JGJ166-2008规范附录E “Q235A级钢管轴心受压构件的 稳定系数”得少二0. 2635根据 JGJ166-2008, 5. 3. 3-2 得N= 15. 003kNW Af=0. 2635 X 424mm: X

15、205N/mm:=22. 9kN (可行)式中小轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E 采用；A立杆横截面面积(mm，)； f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值, 按JGJ166-2008规范表5. 1. 6采用。4. 2中板厚度400mm,立杆间距900mmX 900mm,步距1200mm(1)荷载组合(单肢立杆)N=1. 2Q+QJ+1. 4(Q3+Q)LxLy(JGJ166-2008, 5. 6. 2-1)= 1. 2X (0. 82+10)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 9X0. 9=12. 18kN 式中Lx一单肢立杆的纵向间距(m), Ly一单肢

16、立杆的横向间距(m)(2)立杆承教力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm,根据JGJ166-2008规范5. 6. 3 “2应 按L=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度则立杆计算长度lo=h+2a=12OOmm+2X 700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1. 7钢管截面特性” i=15. 9mm长细比：入= lo/i=26OOmm/15. 9mm=163. 5取X =163. 5mm，查JGJ166-2008规范附录E “Q235A级钢管轴心受压构件的 稳定系数”得6=0. 259根据 JGJ166-2008, 5. 3. 3-2 得N= 12. 18

17、kNW0. 259X424mm2X205N/mm:=22. 5kN(可行)式中”轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E 采用；A立杆横截面面积(mm)； f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值, 按JGJ166-2008规范表5. 1. 6采用。4. 3顶纵梁厚度1800mm,立杆间距900 mmX 300 mm(1)荷载组合(单肢立杆)N=l. 2 (Qx+Q3) +1. 4 (Q3+Q4) LxLy (JGJ166-2008, 5. 6. 2-1)= 1. 2X (0. 82+45)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 9X0. 3=15. 60kN 式中Lx一

18、单肢立杆的纵向间距(m), Ly一单肢立杆的横向间距(m) (2)立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm,根据JGJ166-2008规范5. 6. 3 “2应 按l=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度J则立杆计算长度lo=h+2a=12OOmm+2X 700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1. 7钢管截面特性” i=15. 9mm长细比：入= lo/i=26OOmm/15. 8mm=163. 5取X =163. 5mm，查JGJ166-2008规范附录E “Q235A级钢管轴心受压构件的 稳定系数”得6=0. 259根据 JGJ166-2008,

19、 5. 3. 3-2 得N= 15. 60kNW l）Af=O. 259 X 424mm2 X 205N/mm2=22. 5kN （可行）式中小轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E 采用；A立杆横截面面积（mm。）； f刚才的抗拉、抗弯、抗压强度设计值, 按JGJ166-2008规范表5. 1. 6采用。5支架顶主楞及次楞计算主楞采用8槽钢，设于立杆顶端顶托内，次楞采用85mmX85mm方木。由 于工期需要，同时主楞考虑120mm*120mm方木。计算依据：建筑施工手册（第四版）。4.1 按顶板厚800mm主楞及次楞计算主楞纵向跨度900mm,主楞上按间距300mm

20、布置次楞，简化为均布荷载。次 楞横向跨度L=600mm,按多跨等跨连续梁的均布荷载。如图：中模纵剖面示意图L=600mm模板，18次楞85X85方木L=600mm主楞,8#槽钢或120X120 方木 钢管立杆中模横剖面示意图1）主楞计算（1）作用在主楞上的均布线荷教5纵向主楞横向间距Ly=600mm,纵向跨度Lx=900nlm,Qi= 1. 2 （Qi+Q：） +1. 4 （Q3+Q1） Ly= 1. 2X (0. 68+20)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 6=16. 6kN/m(2)按多跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：U0. 105qIx三0. 105X16. 6X0

21、. 9:=1. 412kN. m最大剪力：Q 皿=0. 606q Jx =0. 606 X16.6X 0. 9=9. 05kX(3)采用8#槽钢正应力：。金 NU/W=1.412kN. m/25. 3X10V=55. 81 X 103kN/m3=55. 9N/mm2215N/mm:(可行)剪应力：tD (hoXd) =9. 05X 103N/(64X5mm:)=28. 28犷111111,代=125/11111汽可行)ho. d分别为槽钢的腹板高度和厚度。挠度：3 皿二0. 664q1Lx7(100EI) = (0. 664 X (16. 6 X lO/m) X0. 9 m)/(100义 06

22、X 10uN/m2) X1.013X lOV)=0. 35mmWl/400=900mm/400=2. 25mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用1/400,可行)(4)采用 120mm*120mm 方木：正应力：o 皿= NLx/W=1.412kN. m/ (2. 88X10-,m3 )=4. 91 X 103kN/m2=5N/mm:13N/mm2 (可行)剪应力：Tw=3Qw/ (2A) =3X9. 05XKX/ (2X 120X 120mm)=0. 943N/mm:fv=l.dN/mm可行)挠度：311ax=0. 664qiLx7(100EI) = (0. 664

23、X (16. GXloWm) XO. 9 m)/(1OOX (9X109X/m:) X 1. 728X 10%)=0. 465mmW1/400=900mm/400=2. 25mm (根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用) 2)次楞验算次楞采用85mmX85mm方木，间距按300mm布置。(1)作用在次楞上的均布线荷载d横向次楞纵向间距Lx=300mm,横向跨度Ly=600mm。生二LZQ+Qj+lMQ+QjlLx= 1. 2X (0. 68+20)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 3=8. 3kN/m(2)按两跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：125q;L

24、y2=0. 125X8. 3X0. 62=0. 374kN. m最大剪力：Q 皿=0. 625sLy=0. 625X8. 3X0. 6=3. IkN正应力：o = Q/W=0. 374kN. m/(1.024X 10-im3)=0. 365X10!kX/m:=3. 65N/Wfm=13. OY/mm可行)剪应力：t =3Q_/ (2A) =3X3. 1XKN/ (2X85X85mm)=0. GddN/mmWfv. 4Y/mm,(可行)挠度：3皿二0. 521sLy/(100EI) = (0. 521 X (& 3X 10%/m) XO. 6 m)/(100X (9X 109N/m:) X4.

25、35X10-6m!)=0. 144mmWl/400=600mm/400=L5mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)5. 2按最大中板厚400mm主楞及次楞计算主楞纵向跨度900mm,主楞上按间距300mm布置次楞，简化为均布荷载。次 楞采用85mmX85mm方木，横向跨度L=900mm,多跨等跨连续梁的均布荷载。如图:中模纵剖面示意图L=900mm帘j承榭槽L=900nua模板,18次楞85X85方木纲管立杆主楞,8#槽钢或120X120 方木中模横剖面示意图1）主楞计算（1）作用在主楞上的均布线荷载5纵向主楞横向间距Ly=900mm,纵向跨度Lx=

26、900mm0Qi 1. 2 （Qi+QJ +1. 4 （Q3+QJ Ly= 1. 2X （0. 68+10）+1. 4X （1. 0+1. 0）X0. 9=14. lkN/m（2）按多跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Q=0. 105q Jx三0. 105 X 14. 1 X 0. 9:=1. 2kN. m最大剪力：Q 皿=0. 606q1Lx=0. 606X14. 1X0. 9=7. 7kN（3）采用8#槽钢:正应力：o = M_/W=1. 2kN. m/25. 3X10V=47. 5X 103kN/m:=47. 5N/mm:215N/mm:（可行）剪应力：Tw=Qw/ (hoXd)

27、 =7. 7X103N/(64X5mm:)=24. OGN/mmWfvlZSX/mmY可行)ho. d分别为槽钢的腹板高度和厚度。挠度：3 皿二o. 664qJx4/(100EI) = (0. 664 X (14. 1 X lO/m) X0. 9 m)/(100X (2. 06X 10uN/m2) X 1. 013X lOV)=0. 295mm1/400=900mm/400=2. 25mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)(4)采用 120mm*120mm 方木：正应力：o = NU/W=1.2kN. m/ (2. 88X10-,m3)=4. 17X

28、103kN/m:=4. 2N/nim:13N/mm2 (可行)剪应力：t= 3Qw/ (2A) =3X7. 7XKN/ (2X 120X 120mm)=0. gOZN/mmWfvL /mm可行)挠度：3 3=0. 664q1Lx7(100EI) = (0. 664 X (14. 1X lO/m) XO. 9 m)/(100X (9X 109X/m2) X 1. 728X 10V)=0. 394mm l/400=900mm/400=2. 25mm (根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用)2)次楞(横向方木)验算次楞采用85mmX85mm方木，间距按300mm布置。(1)作用在

29、次楞上的均布线荷载横向次楞纵向间距Lx=300mm,横向跨度Ly=900mm0Q： 1. 2 (Qi+Q：) +1.4 (Q3+Q4) Lx= 1. 2X (0. 68+10)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 3=4. 7kN/m(2)按两跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：125q：Ly2=0. 125X4. 7X0. 9:=0. 475kN. m 最大剪力：Q 皿=0. 625q2Ly=0. 625X4.7X0. 9=2. 64kN正应力：o = Q/W=0. 475k工 m/(1.024 X 10-im3)=0. 464X 105kN/m=4. 65N/mni2fm=8.

30、 OX/mm可行)剪应力：t=3QJ (2A) =3X2. 64XKN/ (2X85X85mm)=0. 548N/mm2Wfv=LdN/mm可行)挠度：3皿二0. 521q:Ly7(100EI) = (0. 521 X (4. YXlO/m) XO. 9 m1)/(100X (9X 109X/m2) X4. 35X Wm5)=0.41mmWl/400=900inm/400=2.25mm(根据 JGJ162-2008 规范 4.1.4 采用1/400,可行)5. 3按最大顶纵梁高1800mm主楞及次楞强度计算主楞横向间距300mln,纵向跨度900mln,主楞上按间距150mm布置次楞，简 化为

31、均布荷载。次楞采用85mm义85mm方木，横向跨度L=300mm,多跨等跨连续 梁的均布荷载。如图：营勿勿必外切勿勿必纵总18100 口/ 无 口、J承IIL=900mmL=900mm/顶梁纵剖面示意图顶梁横剖面示意图1)主楞计算(1)作用在主楞上的均布线荷教5纵向主楞横向间距Ly=300mm,纵向跨度Lx=900mm0q尸1. 2 (Q1+QJ +1. 4 (Q3+QJ Ly= 1. 2X (0. 68+45)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 3=17. 285kN/m(2)按多跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Q=0. 105q1x三0. 105X17. 285X0. 9

32、:=1. 47kN. m最大剪力：Q 川二0. 606q1Lx=0. 606 X 17. 285 X 0. 9=9. 4kN(3)采用8#槽钢:正应力：o 二 NU/W=1.47kN. m/ (25. 3X10V)=58. lX103kX/m:=58. lN/mm:215N/mm:(可行)剪应力：t= Q皿/ (hoXd) =9.4X103N/(64X5mm:)=29.4 X 103kX/m:=29. 4N/mm2fv=125X/mm:(可行)挠度：3皿二0. 664q3Lx7(100EI) = (0. 664 X (17. 285X10) X0. 9 m)/(100X (2. 06X10uN

33、/m:) X 1. 013X10V)=0. 361mmW1/400=900mm/400=2. 25mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用1/400,可行)(4)采用 120mm*120mm 方木：正应力：o 二 Q/W=1.47kN. m/ (2. 88X10 m3)=5. 1 X 103kX/m:=6N/mm: 13vmm二(可行)剪应力：t= 3Qw/ (2A) =3X9. 4XKN/ (2X 120X 120mm)二97. 92kN/m三0. 979N/mm:fv=l. 4N/mm“可行)挠度：3 占0. 664q1Lx7(100EI) = (0. 664 X (

34、17. 285乂10%/111) X0. 9 m1)/(100X (9X 109N/m:) X 1. 728X 10%)=0. 484mm l/400=900mm/100=2. 25nlm(根据 JGJ1622008 规范 4. 1. 4 采用)2)次楞(横向方木)验算次楞采用85mmX85mm方木，间距按150mm布置。方木的截面参数：同上(1)作用在次楞上的均布线荷教出横向次楞纵向间距Lx=150mm,横向跨度Ly=300nlm。 1 . 2 (Qi+Q：) +1. 4 (Q3+Q4) Lx= 1. 2X (0. 68+45)+1. 4X (1. 0+1. 0)X0. 15=8. 6kN/

35、m(2)按两跨等跨连续梁的均布荷教进行计算：最大弯矩：125q:Ly2=0. 125X8. 6X0. 3:=0. 097kN. m最大剪力：Qw=0. 625生Ly=O. 625X8. 6X0. 3=1. 61kN正应力：o 二此J用=0. 097kN.m/(l. 024X10- m3)=0. OQSXlOWmM. 95N/mm2fm=13. 0K/mm“可行)剪应力：t =3Q_/ (2A) =3X1.61XKN/ (2X85X85mm)=342kN/m:=0. 342N/mm二Wfv= 1. 4N/mm“可行)挠度：3 w=0. 521q：Ly7(100EI) = (0. 521 X (8

36、. GXlO/m) XO. 3 m)/(100X (9X 109X/m2) X4. 35X 10-m!)=0. 009mm 1/400=300mm/400=0. 75mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1.4 采用1/400,可行)6梁板底模板计算6. 1按顶板厚800mm模板计算模板按三跨连续梁计算，如图所示:I钢筋碎板取模板宽1m,其计算参数:(1)作用在面板上的均布线荷教5取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=300mmoq1=1.2(Q1+Q:)+1.4(Q3+Q!)=1. 2X (0. 18+20)+1. 4X (1. 0+1. 0) =27. OkN/m(2)按三跨等跨

37、连续梁的均布荷我进行计算：最大弯矩：二0. lqilc- -0. 1x27. 0x0. 3- -0. 243Nm； 最大剪力：Q 皿= 0. 6q】Lx = 0. 6X27.0 kX/mXO. 3m=4. 86kX 正应力：o =0. 243X106 /(5.40xl(/)=4.5N/mm二底模面板的受弯强度计算值。=4. 5N/mm:小于抗弯强度设计值fx =13N/W,满足要求。剪应力：t= Q=S/Ib =3Q皿/ (2A) =3x4860/(2x1000x18)=0. 405N/mm:；所以，底模的抗剪强度二二0. 405N/mm司、于抗剪强度设计值丸，4Y/mm淌足 要求。挠度：3占

38、0. 677qiLx7(100EI) = (0. 677X (27. OX 10%/m) XO. 3 m)/(100X (6X 109X/m:) X4. 86X 10W)=0. 508mmW1/400=300mm/400=0. 75mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)。6. 2按最大顶纵梁高1800mm模板计算(1)作用在面板上的均布线荷载外取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=150mm。qkl.ZQ+Qj+lMQ+QJ二 1. 2X (0. 18+45)+1. 4X (1. 0+1. 0)=57. OkN/m(2)按三跨等跨连续梁的均布荷载进行

39、计算：最大弯矩：Q= _0. lq3l?= -0. 1x57. 0x0. 15-0. 128kN-m；最大剪力：Q 皿二0. 6q3Lx=0. 6X57.0X0. 15=5. 13kX正应力：7 = Wa =0. 128x1()6 /(5.4x10,)=2. 37N/W底模面板的受弯强度计算值。=2. 37/mm:小于抗弯强度设计值2 =13N/mm满足要求。剪应力：产 QwS/Ib=3Q J (2A) =3x5130/(2x1000x18)=0. 43N/mm:；所以，底模的抗剪强度t =0.43N/mm,小于抗剪强度设计值。，於/mm淌足 要求。挠度：3占0. 677q3Lx7(100EI

40、) = (0. 677X (57. 0X lO/m) XO. 15 m)/(100X (6X 109X/m2) X4. 86X 10V)=0. 067mm1/400= 150mm. 400=0. 375mm (根据 JGJ162-2008 规范 4. 1.4 采用1/400,可行)7梁侧拉杆计算按最大底纵梁2200mm高II算梁模板基本参数：梁截面宽度B=1200mm,截面高度（包括底板高）H=2200mm：对拉螺栓5道，纵向间距600mm,竖向间距300mln；采用双钢管主楞竖向间距300mln：85mm X 85mm木方次楞纵向间距150mm；梁底模面板厚度h=18mm,弹性模量E=600

41、0Vmm）抗弯强度fri5N/mm）2F 小横杆 梁底模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度 验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：产二 0.22九1B血后再其中Tc混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，t=6h；V 混凝土的浇筑速度，取l.2m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2. 2m：1外加剂影响修正系数，取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数，取1. 15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值FF50kN/m2 , F=32. 5kN/m2取侧压力标准值32.

42、 5kN/m3o分项系数1. 2倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值为4kN/m=.分项系数1.4作用在梁侧模板的均布荷载q=1. 2X32. 5+1. 40X4=75. 5KN/m:因较大均布荷载及相等跨度主楞、侧楞、模板在上述都已计算过，不再计算。（1）拉杆抗拉力计算拉杆直径”14净面积153. 9mm*抗拉设计强度标准值f=335 N/mm:N= 335N/WX 153. 9mm2=51. 6kN（2）拉杆拉力计算公式：N 二 FA 二 Fab = 75. 5X0.3X0. 6=13. 6kN（其中:F模板单位面积上最大荷教设计值kX/m2 A一根拉杆作用 面积面N=13. 6kN N=51

43、. 6kN（可行）,即使用巾14二级钢筋作为拉杆满足要求8侧墙模板与支架计算8.1 模板及背楞计算侧墙模板除盾构井段侧墙采用满堂支架水平撑支撑外其余均采用三角架支 撑。三角架支撑模板采用钢模板及钢竖肋（8#槽钢），背楞采用10#双槽钢；水 平撑支撑模板采用木胶合板，次楞采用85X85mm木方，主楞采用10#槽钢。1）模板计算（按单向板受力考虑）作用在面板上的均布线荷教5因浇筑及振捣混凝土所产生的侧压力都作用在有效压头范围，所以不作考 虑。QFQX1.2=50X1.2=60kN/m按多跨等跨连续梁的均布荷我进行计算：取钢模板1m宽计算，纵向跨度Lx=300mmo最大弯矩：虬上0. 105qIx4

44、0. 105X60X0. 3三0. 567kN. m最大剪力：Q 皿=0. 606“Lx=0. 606X60X0. 3=10. 908kN采用6mm厚钢模板正应力：。=M_/W=0. 567kN. m/ (6X10V)=0. 093X 10Wm:=93N/niin2215N/mm:(可行)剪应力：t =3Q _/ (2A) =3X10. 908kN/(2X6X 10W)=2. 727X 103kx/m%2. TZTN/mmWfvlZSY/mm可行)挠度：3 皿二0. 644q1Lx7(100EI) = (0. 644 X (GOXlO/m) XO. 3 m)/(100X (2. 06X10uN

45、/m2) Xl.SXIOV)=0. 844mm1. 5mm(根据 JGJ162-2008 规范表 4.4. 2 采用 1. 5mm,可行)。2)钢模竖肋计算大块钢模板竖肋后面布置的背楞共三道，每道2米高。自下向上，第一道 背楞中心离模板底边为100mm,第二道距第一道900mm,第三道距第二道600mm, 第三道中心距模板顶边400mm。背楞是竖肋的支座，现取中间竖肋为例：作用在竖肋上的均布线荷载Q：钢模板:q：=QX 1.2X0. 3=60X0. 3=18. OKX/m按不等跨+悬臂梁均布荷教进行采用SAP2000软件计算：钢模板：最大弯矩：=1. 5kN. m；最大剪力：Qw=9.5kN采用8竖肋正应力:0 二 M/W=1.5kN. m/ (25. 3X10V)=59. 29X 10Wm:=60N/W215N/mm:(可行)剪应力：t =1Q 皿/3A=4 X 9. 5kN/(3 X1024X 10V)=12. 37X 103kN/m3=12. 4刈1111112WV125/颐:(可行)挠度：3皿=0. 74mml/400=400mm./400=l. Omm(根据 JG