现浇箱梁支架检算方案.docx

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1、深圳市轨道交通二期3号线工程X标现浇箱梁支架检算方案一编 希9： 审核：审批：X集团有限公司深圳市轨道交通二期3号线项目经理部20年 月曰1 工程概述1.1 编制依据及编制原则1.1.1 编制依据 与业主签定的施工合同、深圳市轨道交通二期3 号线工程 X 标招标文件； 深圳市地铁 3 号线工程 X 标施工图设计； 有关高支模专题会议 现场调查所获取的有关资料； 主要使用规范： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 30-2001） 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ 80-91） 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-861.1.2 编制原则确保支架设计方案安全可靠，施工

2、简单易行经济、合理；对现有交通状况无影响。1.2 工程概况1.2.1 工程规模深圳市轨道交通二期 3 号线工程初期建设范围起自罗湖区红岭站， 止于龙岗区双龙 站，正线全长32.859km （双线），其中地下线长8.533km,高架线长21.727 km,地面线 （含过渡段）长2.599km,共划分为6个标段。本标段为X标（施工总承包（含施工图 设计），包括五个车站四个区间，地处龙岗市区内，位于三号线尾部，起讫里程为 YCK33+162.00 YCK39+147.00，全长约 5.985 公里。本标段全部为现浇高架桥梁，直线段区间桥梁标准顶宽8.6m,曲线段通过加宽内侧 翼缘板长度保证限界要求，

3、 车站站端区间喇叭口地段为单箱单室预应力混凝土连续箱梁 或简支梁，梁高1.8m，支架高度从8.5m11.5m。1.2.2编制范围本次编制主要包括合同范围内区间标准宽度(底板宽度3.8m)连续现浇箱梁的支架万案2支架设计2.1支架形式现浇箱梁施工成败的关键与支架至关重要，只有支架具有足够的强度、刚度及承载 能力才能够保证施工过程中梁体的线形、施工的质量与安全。支架的方案必须经过仔细 计算。本标段满堂红式现浇箱梁支架分为满堂红碗扣式脚手架和满堂红扣件式钢管脚手 架两种。2.2支架设计2.2.1基本设计参数1 设计规范及相关文件 公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) 建筑施工扣件式钢

4、管脚手架安全技术规范(JGJ 30-2001)上部箱梁构造施工图设计建筑施工手册(第二版)桥涵施工手册(下册)2 容许应力取值 A3 钢容许应力1-14 MPaLw】 = 1 4MPa !-85MPa(2)A-3 木材容许应力 Jw12MPa-1.9MPa表1模板、支架容许挠度值序号模板、支架类型容许挠度值符号意义1结构表面外露的模板L/400L-模板构件计算跨度2结构表面隐蔽的模板L/2503支架的压缩变形值或弹性挠度L/1000L-相应结构计算跨度222设计计算内容木方的强度、刚度计算；脚手架的设计计算（强度、稳定性计算）钢管支墩顶横梁的设计、计算； 钢管支墩的设计计算（强度、稳定性计算）

5、； 钢管顶纵梁的设计、计算（强度、稳定性计算）2.2.3满堂红式脚手架设计检算223.1支架设计荷载分析竖直荷载以3跨30m双线连续梁为标准进行计算，按照设计截面不同主要考虑三个断面， 边 墩附近腹板、底板加厚段，跨中标准断面及中墩两侧腹板底板加厚段。荷载按照箱梁断 面根据支柱的不同位置按照杠杆原理进行计算。基本参数取值如下：钢筋混凝土自重（根据公路桥涵设计通用规范表 4.2.1取值）：26kN/m3箱梁模板自重（底模、内模及翼缘板模板、圆弧段钢模板）（根据模板设计计算确定）:10kN/m施工时的临时荷载（人行、小型机具荷载视为均布荷载）（根据建筑施工手册）：21.0kN/m ；振捣砼产生的荷

6、载（根据建筑施工手册）：2.0 kN / m2水平荷载考虑深圳地区属于沿海地区，受台风影响大，支架设计过程中计入风力作为横桥向 的水平荷载，支架受到的风力按照 I.OKpa计。2.2.3.2设计计算 1 木方的强度、刚度计算由于箱梁断面不同，根据支架布置间距不同分别对跨中标准断面、中墩两侧变截面 及A型、B型梁端分别进行计算，其中 A型梁端实体断面小于中墩两侧断面面积，故 只对中墩两侧断面进行计算，不对 A型梁端断面进行单独计算。跨中标准断面处计算 竖直荷载竖直荷载见图1钢筋砼自重转化为按照面积以形心为加载点的集中荷载，横向方 木规格为10 10cm，间距为35 cm，分别计算荷载得：Pi =

7、1.2SI其中：=1.2-为恒载的分项系数S 按照图1划分的砼截面面积I 横向方木中心间距Pi =0.1 0.35 26 1.2 =1.1kNP2 =0.29 0.35 26 1.2 = 3.2kNp 0.53 0.35 26 1.2 =5.8kNP4 =0.256 0.35 26 1.2 =2.8kNp5 =0.16 0.35 26 1.2 =1.7kNp6 =0.45 0.35 26 1.2 =4.9kN箱梁模板自重荷载按照均布荷载计（经计算沿梁体方向为10kN/m ），横向方木受力为：q1 =10 0.35 1.2 二 4.2kN /m施工临时荷载（人员机具荷载）视为均布荷载，按照 1.

8、0kpa计，横向方木受力为：q2 =1.0 0.35 1.4 =0.5kN/m振捣砼产生的荷载视为均布荷载，按照2.0kpa计，横向方木受力为：q3 =2.0 0.35 1.4 =1.0kN/m其中1.2及1.4分别为恒载及活载的分项系数。回 一 .10 J. 60 .3% 一 . 栾 _ 90 -.匚丄一.&0- . 1別 一.IPO图1跨中标准断面荷载分布图 横向方木一（底板范围内）计算规格为10d0cm,按照五跨连续梁计算（计算跨度二0.6+3*0.9+0.6m ）,设计间距为 35cm）M max = 0.96kN m ,Qmax = 5.14kN力学性能参数为：w =167cm3,

9、A =100cm2受J艺力简图如下：170vZ.W1*901*90*&VVr1JIII II II II 1 II 1 II 1 II II II II II IIZXZX.）求得结果为:0.96 103弯曲应力:上=5.7MPa w B =12MPa167 10剪应力:3Qmax33 5.14 102A 2 100 10“二 0.8MPa 力学性能参数为：w =167cm3，A =100cm2受力简图如下：JIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII IIIIIIIIIIIIIIIIA4ZSmi求得结果为:Mmax =1.24kN m，Qmax - 5.3kN弯曲应力:31.2

10、4 10167 10-6= 7.4MPa I - 12MPa剪应力:3Qmax3 5.3 1032A 2 100 10*=0.8MPa 1 1 -1.9MPa最大挠度:max = 0.96mm支座反力依次为：R =2.5kN , R2 =10.1kN , R3 = 9.5kN , R4 =10.4kN , R5 = 2.6kN纵向方木计算规格为10 15cm,立杆纵向布距90cm,按照四跨连续梁计算（计算跨度二4*0.9m）。力学性能参数为：w=375cm3, A=150cm2受力简图如下：0.1090.4010.4X110.40求得结果为:弯曲应力:2.7 103Z6375 10= 7.2M

11、Pa W U - 12MPa ,剪应力:3Qmax2A33 16.9 102 150 10*= 1.7MPa W L I - 1.9MPa最大挠度:max = 0.15mm支座反力依次为：N14.3kN , N2 =30.3kN , N3 =14.5kN , N4 =30.3kN , N5 =14.3kN中墩两侧截面处计算 竖直荷载竖直荷载见图2,钢筋砼自重转化为按照面积以形心为加载点的集中荷载，横向方 木规格为10 10 cm,中心间距为25 cm，分别计算荷载得：pi =1.2Sl其中： .2-为恒载的分项系数S 按照图2划分的砼截面面积l 横向方木中心间距P1 =0.1 0.25 26

12、1.2 =0.8kNP2 =0.29 0.25 26 1.2 =2.3kNp3 =0.58 0.25 26 1.2 =4.5kNp4 =0.77 0.25 26 1.2 = 6kNp5 = 0.675 0.25 26 1.2 =5.3kN箱梁模板自重荷载按照均布荷载计（经计算沿梁体方向为10kN/m ），横向方木受力为：q1 =10 0.25 1.2 =3.0kN/m施工临时荷载（人员机具荷载）视为均布荷载，按照1.0kpa计，横向方木受力为:q2 =1.0 0.25 1.4 =0.35kN/m振捣砼产生的荷载视为均布荷载，按照2.0kpa计，横向方木受力为:q3 =2.0 0.25 1.4

13、二 0.7kN/m其中1.2及1.4分别为恒载及活载的分项系数。图2中墩加厚断面及A端断面荷载分布图 横向方木一（底板范围）计算规格为10 10cm按照五跨连续梁计算（计算跨度=0.6+3*0.9+0.6m），设计间距为25cm力学性能参数为：w =167cm3, A = 100cm2受力简图如下：530rj5306.00/-*4-、44444求得结果如下：M max = 0.88kN m ,Qma 5.1kN弯曲应力30.88 10167 10= 5.3MPa w I T2MPa剪应力:3Qmax2A33 5.1 1032 100 10,= 0.8MPa 1 1 -1.9MPa最大挠度:ma

14、x = 0.38mm支座反力依次为:R =3.3kN , R2 = 9.5kN , R3 =9.0kN , R4 = 9.0kN ,= 9.5kN , & = 3.3kN 横向方木二（翼缘板下）计算规格为10 10cm按照四跨连续梁计算（计算跨度二2*1.2+2*0.6m），设计间距为25cm力学性能参数为：w =167cm3，A =100cm2受力简图如下：Hill204 50ZX求得结果为:M max 二 0.9kN m ,Qmax 二 5.8kN弯曲应力:M 0.9 103CT =w 16710 上= 5.4MPa w !T -12MPa剪应力:3Qmax2A33 5.8 102 100

15、 10,二 0.9MPa w ! I - 1.9MPa最大挠度:- max = 0.72mm支座反力依次为：R = 1.9kN , R2 =7.5kN , R3 = 6.3kN , R, = 9.8kN , R5 = 2.7kN 纵向方木计算规格为10 5cm,立杆纵向布距60cm按照五跨连续梁计算（计算跨度二5*0.6m）。力学性能参数为：375cm3, A=150cm2受力简图如下：卜曲和|目恥|w|孰0卜卵卜駆I|w段呦議豹w-Qrw-J/xLxV、”屮ZKZK2ZKZK ZX求得结果如下:M max =1.5kN m ,Qmax =15.4kN弯曲应力1.5 103_6375 10=

16、4.0MPa W U - 12MPa ,剪应力:3Qmax2A33 15.4 102 150 10,= 1.5MPa W L I - 1.9MPa最大挠度:max = 0.14mm支座反力依次为：N1 -10kN , N2 =17kN , N3 =22.8kN , N4 =22.9kN , N5 =26.8kN , N6 =8.1kNB型梁端处截面计算 竖直荷载B型梁端断面为现浇梁中荷载最大位置，竖直荷载见图 3,钢筋砼自重转化为按照 面积以形心为加载点的集中荷载，横向方木规格 10 10cm,中心间距为25cm,分别计 算荷载得：pi =1.2Sl其中：=1.2-为恒载的分项系数S 按照图3

17、划分的砼截面面积l 横向方木中心间距p1 = 0.1 0.25 26 1.2 二 0.8kN p2 =0.29 0.25 26 1.2 =2.3kNp3 =0.58 0.25 26 1.2 =4.5kN p4 =1.08 0.25 26 1.2 =8.4kNp5 =1.1 0.25 26 1.2 =8.6kNP6 =0.585 0.25 26 1.2 =4.6kN箱梁模板自重荷载按照均布荷载计：q1 =10 0.25 1.2 =3kN/m施工临时荷载（人员机具荷载）：q2 =1.0 0.25 1.4 =0.35kN/m振捣砼产生的荷载:q3 =2.0 0.25 1.4 二 0.7kN/m其中1

18、.2及1.4分别为恒载及活载的分项系数。1HQ90ieor Igo -1 -h fep勺0 120图3 B型梁端加厚断面荷载分布图 横向方木一（底板范围内）计算规格为10x10cm,按照五跨连续梁计算（计算跨度二0.6+3*0.9+0.6m ）,设计间距为 25cm。力学性能参数为：w =167cm3, A = 100cm2求得结果如下：M max =1.3kN m ,Qmax - 7.6kN受力简图如下:|e.4)jB.eoS.SO|.4OJllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllll

19、lllllll:厶厶弯曲应力:31.3 10167 10= 7.8MPa w !T -12MPa剪应力:3Qmax2A33 7.6 102 100 10,=1.1MPa 力学性能参数为：w =167cm3，A =100cm2受力简图如下：M max 二 0.9kN m ,Qmax 二 6. 7kN|Di.gOI2L3DIrrt 1 IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIH 11 II nA厶厶厶4 05F求得结果为:弯曲应力:二 M 0.9 103w 167 10“= 5.4MPa w 2 -12MPa33 6.7 103Qmax剪应力:4 =1.0MPa wk 】

20、=1.9MPa2A 2 100 10最大挠度:- max = 0.7mm支座反力依次为:R =1.9kN , R2 =7.5kN , R3=6.1kN , R4 =11kN , R =4.1kN 纵向方木计算规格为10 15cm立杆纵向布距45cm按照四跨连续梁计算（计算长度L=4*45cm）力学性能参数为：w=375cm3, A=150cm2受力简图如下：115.2011520620严加I1520119.20G2011520y4v十+vZ5TZSZSZSZ求得结果如下:弯曲应力:1.4 103Z6375 10= 3.7MPa W U - 12MPa ,剪应力:3Qmax2A33 17.4 1

21、02 150 10,= 1.7MPa W L .1 -1.9MPa最大挠度:max = 0.1mm支座反力依次为：N1 -16.8kN , N2 =31.0kN , N3 =26.5kN , N4 =29.5kN , N5 =17.8kN。结论：本段支架设计的木方规格、间距经过计算能够满足施工要求。经纵向方木向下传递的最大荷载（即单根脚手架受到的最大压力）为N二31.0kN。2. 碗扣式脚手架计算3跨30m连续梁满堂红脚手架具体布置见图 4,对于其它跨度不同的连续梁，只是 标准断面长度不同，梁端及中墩两侧底、腹板加厚段长度均相同，不再单独进行计算。 本标段脚手架高度范围为8.5 m11.5m。

22、立杆计算立杆计算包括强度及稳定性计算，受到的压力包括支架自重及上部传递的压力，立 杆纵向间距根据位置不同分为三种情况，标准断面处为90cm,中墩两侧及A型梁端底腹板加厚段为0.6m, B型梁端为0.45m，横向间距根据底板、腹板及翼缘板位置不同分别 设置为0.9m、0.6m及1.2m三种，横杆步距配置为1.2m。计算钢管直径均为4.8cm,壁 厚3.5mm力学特性参数如下：A = 4.89cm2钢管截面积W = 5.08cm3钢管截面模量i = 1.58cm钢管回转半径 压力荷载 单根脚手架立杆自重（包括横杆、上下托及剪刀撑）：10.8m 3.84kg/m =0.41kN，上下底座重量为0.1

23、5 kN，考虑纵横向剪刀撑分担到一根立杆的重量为0.09 kN）上部传递的压力：从以上结论可知，立杆受到的最大压力为 B型梁端断面处立杆，其值为31.0 kN。立杆受到的压力：p =31.0 42 1.0=32.2kN （ 1.2为脚手架自重恒载的分项系数） 强度计算332.2 104.89 10 鼻压应力：= 65.8Mpa w- 140MPa （公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86 表 1.2.5） 稳定性计算深圳地区属沿海地区，计算时考虑风荷载作用风荷载产生的立杆段弯矩：2 20.85 1.4klah 0.85 1.4 1.0 0.9 1.22k a =0.15kN m10

24、 10风荷载标准值，取1.0 kpala立杆纵距，取0.9mh立杆步距，取1.2m立杆计算长度：l h 2a =1.2 2 0.4 = 2m根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第P75计算长细比：2001.58= 126轴心受压稳定系数:= 0.417 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查表附录C立杆稳定性，按照风荷载组合时考虑:p MA W= 187.4MPa f - 205MPa （根据建32.2 10315060.417 0.0004895.08 10筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6）横杆计算本脚手架的横杆只承受支架施工过程中的荷载，不承受箱梁自重荷载。主要考虑横

25、杆自重及施工荷载标准值产生的力，按照简支梁计算。受力简图如下：川IIIII川IIIII川川川川III川川川川IIIIIIIII川川III川川川川川II丨川川1匸川川川川川川川川川川川川丨川川川川川川II川川川川川川川川丨川炉其中施工均布荷载标准值为3.78 kN /m （根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表4.2.2，3kN/m2 0.9m 1.4 =3.78kN/m , 1.4为荷载的分项系数），自重荷 载为 0.046 kN /m（ 1m 3.84kg/m 1.2 = 0.046kN/m，1.2 为自重荷载的分项系数）。求得结果如下：M max = .39kN m，Qmax =1.7

26、2kN弯曲应力：M 390| 76.8MPa f 亠 205MPaW 5.08最大挠度：r 900max 1.3mm v6mmmax150结论：支架立杆设计间距、横杆步距能够满足施工要求。另，根据桥涵施 工手册（下册）及碗扣式脚手架产品说明书，当横杆步距为1.2m时能够承受30kN的压力，本计算应承受最大压力为32.2kN，考虑B型梁端长度，将立杆纵向间距调整为45cm,横向间距相应缩小一半，即本段范围内采用 套支方法能够满足要求。3. 扣件式钢管脚手架计算3跨30m连续梁满堂红扣件式钢管脚手架具体布置见图4,其与碗扣脚手架立杆布置完全相同，横杆步距调整为0.9m。本次脚手架计算高度为10.0

27、m。立杆计算立杆计算包括强度及稳定性计算，受到的压力包括支架自重及上部传递的压力，横 杆步距配置为0.9m。计算钢管直径均为4.8cm，壁厚3.5mm力学特性参数如下:A = 4.89cm2钢管截面积W =5.08cm3钢管截面模量i = 1.58cm钢管回转半径 压力荷载 单根脚手架立杆自重（包括横杆、上下托及剪刀撑）：经过计算为1.08 kN （立杆重量为10m 3.84kg / m =0.38kN ,横杆重量为13.2m 3.84kg/m = 0.5kN，上下底座重量为0.15 kN，考虑纵横向剪刀撑分担到一根立杆的重量为0.05 kN）上部传递的压力：从B型梁端断面计算 结论可知，立杆

28、受到的最大压力值为 31.0 kN。立杆受到的压力：p =31.0 1.2 1.08=32.3kN （ 1.2为脚手架自重恒载的分项系数） 强度计算压应力：32 3 汉10r 13 匕=66Mpa w= 140MPa （公路桥涵钢结构及木结构设计4.89 10规范（JTJ025-86 表 1.2.5） 稳定性计算深圳地区属沿海地区，计算时考虑风荷载作用风荷载产生的立杆段弯矩：0.85 1.4klah2102二 0.15kN m0.85 1.4 1.0 0.9 1.210风荷载标准值，取1.0 kpala立杆纵距，取0.9mh立杆步距，取0.9m立杆计算长度:Io = h 2a =0.9 2 0

29、.4 =1.7m根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第P75计算长细比：Io _ 170i _1.58= 107轴心受压稳定系数:=0.537 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查表附录C立杆稳定性，按照风荷载组合时考虑:p MwT32.3 10150=152.5MPa f - 205MPa0.537 0.0004895.08 10脚手架纵向水平横杆计算主要考虑横杆自重及施工荷载标准值产生的力，按照三跨连续梁计算（计算跨度二3*0.9m）。受力简图如下：3780.05/ZXzxzx其中施工均布荷载标准值为3.78 kN /m （根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表4.2.2 ,

30、 3kN/m2 0.9m 1.4 = 3.78kN/m , 1.4为荷载的分项系数），自重荷载为 0.046 kN /m （1m 3.84kg/m 1.2 = 0.046kN/m , 1.2 为自重荷载的分项系数）。 求得结果如下：M max 二 0.31kN m ,Qmax = 2.07kN弯曲应力:3105.08= 61MPa f】=205MPa （根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6 ）最大挠度:max = 0.68mm 山900 mm150结论：扣件式钢管脚手架立杆设计间距、横杆步距能够满足施工要求4. 地基承载力计算支架基本全部位于深惠路原有路面上，路面为砼基础，部分

31、支架基础位于原深惠路绿化带或施工桩基的泥浆池上，回填后在顶面浇注厚度为15cm的C15砼垫层作为基础计算承载力按照单杆最大压力平均分布在立杆的可影响范围内。立杆底座传递至砼路面 或垫层下的压力见图5。砼基础内受到的压力:3= 1.43MPap _ 32.3 10A 一 0.15 0.15fed I - 6.9MPa结论：C15砼能够承受立杆的压力p=33.1kNPAx32.3 1030.45 0.45=159.5kpa需要的地基承载力设计值:图5立杆传递压力图垫层以下地基的压力：fgfx =159.5kpa结论：本施工段内地基承载力取值为160kpa3支架施工本标段采用满堂红碗扣式脚手架及满堂

32、红钢管脚手架两种形式，施工的步骤相同， 只是连接工艺不同。1. 地基处理对于处于深惠路完好的砼路面的位置可以支架搭设支架，处于深惠路绿化带的位置需要挖出腐殖土至坚硬土层后分层回填夯实，对于承台基坑及泥浆池位置必须挖除软弱 土体至坚实土层后分层回填夯实，要求处理后的地基承载力达到160kpa以上，并在表面浇注15cm后C15砼垫层。2. 支架设计本标段范围内支架高度为8.5 m11.5m，根据支架设计计算的结果，采用碗扣架及 钢管脚手架的布置形式是相同的，只是构造上存在区别。按照箱梁设计型式的不同采用 不同的间距，对于B型梁端的加厚段，立杆纵向间距采用 0.45m，A型梁端及中墩两侧 加厚段立杆

33、纵向间距0.6m，跨中标准断面立杆纵向间距为 0.9m，立杆横向间距根据位 置不同分别采用0.6m、0.9m及1.2m,横杆步距0.6m。剪刀撑采用 48钢管，纵向剪 刀撑按照两侧及腹板共设置四道， 横向剪刀撑呈之字型布置，间距46m 一道，与立杆 或横杆扣接。支架顶部设置10 15cm纵向方木，纵向方木顶设置10 10cm横向方木，间 距按照位置不同分别为0.35cm、0.25cm。立杆配置节数根据具体地段的梁底及地面标高 确定，顶托外露长度不超过25cm,底座外露长度不超过0.25cm。在支架的顶部及底部 设置扫地杆，在支架的中部设置水平剪刀撑以加强支架的整体稳定性。扣件式钢管脚手 架必须

34、在底部设置扫地杆。3 支架搭设安装地基处理完毕后，按照施工交底图纸把支架布置位置具体放样，以箱梁轴线为纵向 控制线，以墩柱轴线作为横向控制线，放样后必须测量地面高程，准确确定不同高程处 的支架范围、高度。具体数据确定后，摆放底座并调整到合适高度，使第一层横杆处于 同一水平面。 按照施工交底图要求的位置及间距定位标出纵横向第一排立杆位置； 布置底座并调整到合适高度，确保第一层横杆处于同一水平；安装第一层立杆及横杆； 检查并调整立杆的布置间距、垂直度及横杆连接的可靠性，满足要求后继续向 高处搭设，搭设过程中注意穿插剪刀撑的安装，立杆2m高度的垂直度允许偏差不超过15mm 顶层立杆、横杆安装完成后，

35、装入顶托并调整至设计标高位置，铺设纵横向方木;设置作业平台及安全防护栏杆。4.施工注意事项 各种杆件在安装前必须认真检查其完好性，对于弯曲、断裂等损伤或变形的不 合格杆件坚决不能使用； 搭设前必须测量原地面标高，确定支架的配置、高差的调整方式和区域划分； 底座下应全面接触紧密，防止出现单点受力造成局部失稳； 立杆必须保证其垂直度，其偏差不超过规范规定，水平横杆必须与立杆连接牢固，同排支架的纵向、横向及竖向必须成一条线； 剪刀撑搭设必须与支架搭设同步进行，其高度同支架立杆全高，与地面成45。60。角，并与支架立杆或横杆多点扣接； 支架搭设完成后必须对所有杆件的连接进行检查，检查合格后方可铺设方木

36、； 必须设置施工人员上下的专用爬梯，与地面成45。布置，爬梯设扶手，并挂安全防护网； 支架搭设完成后必须经过项目部主管工程师检验合格方可进入下道工序施工。4 支架施工安全措施 登高作业人员 (架子工 ) 必须经过安全技术培训并通过考核，持证上岗。 高处作业人员不得患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病、恐高症、眩晕等禁忌 证，非架子工不得单独进行作业。 脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地无杂物，基底坚实，基础验收合格后， 放线定位。支搭脚手架作业前应对杆、扣件及其配件进行检查，包括杆件及其配件是否 存在焊口开裂、严重锈蚀、扭曲变形情况，对不合格杆件坚决不用。 严禁赤脚、穿拖鞋、穿硬底鞋作业。严禁在架

37、子上打闹、 、休息，严禁酒后作 业。正确使用安全防护用品，必须系安全带，着装灵便，穿防滑鞋。作业时精力集中， 团结合作，互相呼应，统一指挥，不得走 “过档 ”和跳跃架子。 架子组装、拆除作业必须 3 人以上配合操作，必须按照程序支搭、组装和拆除 脚手架。 严禁擅自拆卸任何固定扣件、杆件，必须按照施工图纸要求进行搭设，不得擅 自调整杆件位置、减少扣件或横杆数量。 脚手架要结合进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开作业岗位时，不得留有未 固定的构件和不安全隐患，确保架子稳定。 夜间作业时，作业场所必须有足够的照明。 风力六级以上 (含六级 ) 、高温、大雨、大雾等恶劣天气，应停止露天高处作业。 风、雨

38、后应对架子进行全面检查，发现倾斜、下沉、脱扣、崩扣等现象必须进行处理， 经验收合格后方可使用。 在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业。(11) 当脚手架下有车辆、行人通行时，必须设安全防护设施。(12) 脚手架必须与墩柱牢固联结，加强其整体稳定性。(13) 严禁脚手架吊运重物，不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上。(14) 起重吊装作业时，严禁碰撞或扯动脚手架。(15) 严禁使用立杆沉陷或悬空、连接松动、斜歪杆件变形、有探头板及存在其他不 安全因素的架子。(16) 本工程脚手架承受结构重量，搭设前必须经过受力检算，确保支架的安全性。 脚手架施工必须按照安全规范进行。脚手架的剪刀撑与立杆横

39、杆必须可靠连接，脚手架 四周用安全网封闭。(17) 剪刀撑的搭设随支架的升高同步进行，以保证支架的整体稳定性和施工安全。 剪刀撑必须在支架全高度上连续设置， 且其斜杆的搭接长度不小于im并至少有两个扣 件连接，必须与所有经过的立杆横杆相扣接。 纵向剪刀撑按照支架外侧及腹板加设四道， 横向剪刀撑按照46m一道。扣件式钢管脚手架应在立杆底部加设扫地杆， 每跨支架两 端与中间每隔 4排立杆从顶层开始向下每隔 2步设置一道水平剪刀撑。(18) 搭设完成的支架必须对所有杆件的连接进行全面彻底的检查， 并必须经过技术 部门检验合格方可进入下道工序施工。(19) 支架拆除时，必须制定拆除方案，并严格按照拆除方案步骤进行，拆除下的构 件按照规格堆码整齐。图 4 满堂支架布置图