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1、附件：模板及支架设计计算书一、荷载标准值及材料参数根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,表4.1.1,表4.1.2,表4.3.2,表522,表A.3.1-3,表A.5.2 ,续表B,查得以下荷载取值、荷载组合及材料参数：1.1荷载标准值 1、恒荷载标准值(1)模板及支架自重标准值( G1k):取0.5 kN/m2;(2)混凝土自重标准值(G2k):取24kN/m3 ;(3)钢筋自重标准值(G3k):取1.5 kN/m3;(4)新浇混凝土对模板侧面地压力标准值( G 4k),1按式1： F =0.22YctoP1P2V2 ；式2： F =?cH计算，两者取较小值； 式中：F新浇筑混
2、凝土对模板地最大侧压力( kN/m2);丫 c海凝土地重力密度(kN/m3);V混凝土地浇筑速度(m/h),按1.5m/h地浇筑速度进行计算；t0一新浇混凝土地初凝时间(h),采用 t0=200/(T+15) , T为新浇混凝土地入模温度，取20 C,所以 t0=200/(20+15)=5.7h ;3 1f卜加剂影响修正系数，按照掺具有缓凝作用地外加剂考虑，取 1.2;3 2倒凝土塌落度影响修正系数，按照塌落度为110150mm,取1.15;H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面地总高度(m),均按照最不利原则考虑取构件最大值. 2、活荷载标准值(1)施工人员及设备荷载标准值( Q1k):
3、面板与次楞计算时取2.5kN/m2,再用集中荷载 2.5kN进行验算，比较两者所得地弯矩值取其大值；主楞取 1.5 kN/m2 ;立杆取1.0 kN/m2.(2)振捣混凝土时产生地荷载标准值( Q2k)：水平面模板取2.0kN/m2 ,垂直面模板取 4.0kN/m2 ,且作用范围在新浇混凝土侧压力地有效压头高度之内；(3)混凝土采用泵车输送，梁、墙、柱倾倒混凝土时对垂直面模板产生地水平荷载标准值 (Q3k),取 4.0kN/m2.(4)因本工程车站为地下结构，因此不考虑风荷载对模板支架作用3、荷载组合参与计算模板及其支架荷载效应组合地各项荷载地标准值组合应符合下表规定：模板及其支架荷载效应组合
4、地各项荷载标准值组合项目参与组合地荷载类别计算承载能力验算挠度1板地模板及支架G1K+G2K+G3K+Q1KG1K+G2K+G3K2梁地底板及支架G1K+G2K+G3K+Q2KG1K+G2K+G3K3柱（边长大于300mm）、墙（厚度大 于100mm）地侧面模板G4K+Q3K 600mm100r1丽100m丽木 G4K注：1、验算挠度应采用荷载标准值，计算承载能力应采用荷载设计值2、此表摘自建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008表4.3.22.1材料参数1、面板（覆面木胶合板）参数：抗弯强度fm =13.0N/mm2,弹性模量E = 890mm、90 90mm 进行工t算.3、支撑：采
5、用 48X3.0mm Q235管，f=215N/mm2.二、顶板模板计算18m好多层板车站顶板结构最大厚度为0.7m,面板采用18mm厚木胶合板，次楞采用50X100mm方木，间距300mm ,主楞采用 100M00mm方木，间距 600mm；顶板支撑立杆横向间距为900mm,纵向间距为平面图600mm （沿车站方向），立杆步距为1200mm.18mm层板次楞 50X 100mim 方（间距 300mm）主楞 100X 100mmR 方（间距 600mm）钉子固定立面图2.1 荷载计算计算承载能力:1、面板及次楞活载按均布算:q = (GjG2k+G3k)1.2+Qk 1.42-(0.5 0.
6、7 24 0.7 1.5) 1.2 2.5 1.4 = 25.52kN/m2活载按集中算:q2 =(G1k+G2k+G3k)1.2F =Q1k 1.42二(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 =22.02kN/m2 =2.5 1.4=3.5kN/m验算挠度:q =G1k+G2k+G 3k= 0.5 0.7 24 0.7 1.5 =18.35kN/m2、主楞均布：q1=(G1k+G2k+G3k) 1.2+Q1k 1.42二(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1.5 1.4-24.12kN/m2验算挠度:q =G1k+G2k+G 3k=0.5 0.7 24 0.7 1.5
7、 =18.35kN/m3、立杆均布：q0皿1.4= (0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1 1.4 = 23.42kN/m22.2 面板计算面板宽度取b=1.0m,次楞间距即为梁跨度取l=0.3m.该位置荷载取值为，均布：q1= 25.52 M.0=25.52kN/m ;集中：q2 =22.02M1.0=22.02kN/m, F =3.5父 1.0 = 3.5kN/m验算挠度：q =18.35 1.0 =18.35kN/m1、受力简图K-q=q3545B56kN/m2、荷载验算均布面板最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 25.52 0.32 =0.22968KN m集中面板
8、最大弯矩：M2 V0.1ql2 0.175F1 -0.1 22.02 0.32 0.175 3.5 0.3-0.38193KN m则两者取最大值，M2 =0.38193KN m面板截面抵抗矩：W=bh2 6 =1000 182 6 =5.4 104mm3面板截面惯性距：I =bh3.12 =1000 1 83 1 2 = 4.86 1 05 mm4应力：仃=M2/W=3819305.4m104 = 7.07N,；mm2 4.86 105)=0.26mmv=300/250=1.2mm ,故能满足挠曲变形要求 .2.3 次楞计算次楞采用50X100mm方木，间距300mm,主楞间距即为梁跨度取 l
9、=0.6m,该位置荷载取值为，均布：q1=25.52X0.3=7.656kN/m ;集中：q2 =22.02M0.3 = 6.606kN/m , F =3.5黑 0.3 =1.05kN/m验算挠度：q =18.35 0.3 = 5.505kN/m1、受力简图均布次楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 7.656 0.62 = 0.2756KN m集中次楞最大弯矩：M2 V0.1ql2 0.175F1 -0.1 6.606 0.62 0.175 1.05 0.6-0.3485KN m则两者取最大值，M2 =0.3485KN m次楞截面抵抗矩：W=bh2 6 = 40 902 6 =5.4
10、104 mm3次楞截面惯性距：I =bh3 12 =40 903 12 =2.43 106mm4应力：仃=M /W =348500/5.4x104 =6.45N/mm22.43 106)=0.20mm22112、荷载验算均布主楞最大弯矩：M=0.1ql2 =0.1 14.47 0.92 =1.17KNm主楞截面抵抗矩：W=bh2 6 = 90 902 6 =1.22 1 05mm3主楞截面惯性距：I =bh3 12 =90 903 12 =5.47 106 mm4应力：仃=M/W =1170000/1.22 M105 =9.59N/mm25.47 106）=0.89mmv=900/250=3.
11、6mm ,故能满足挠曲变形要求.2.5 支撑计算支撑荷载均布：q =（0.5 0.7 24 0.7 1.5） 1.2 1 1.4 = 23.42kN/m21、计算长度lo = h+2a式中h支撑杆长度；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350若大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位a值备注顶板282mm立杆底部在中
12、板取表中最大 a值进行计算：则：h+2a=1200+282 2=1764mm2、支撑轴力验算N=qXl 为=23.42 0.6 0.9=12.65kN将此杆件（48 X3R按单钢管支柱轴心受压构件考虑：仃=4工fA其中：N 每根立柱承受地荷载（N）A 钢管截面面积（mm2）轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比入求得.九, Io为钢管计算长度，i为钢管回转半径 i =血2 +d/=，482 +42/=15.95mm,贝u101764i 15.95= 111,由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)附录E查得:=0.509二 D2A=4二d2 = 424mm24次楞：间距3
13、00mm50mr 100mmr 木12.65 1030.509 424= 58.61N/mm2 f= 215N/mm2 ,满足要求18mmi多层板三、中板模板计算板厚为400mm地中板模板体系中，硒超纵商方向8mm厚多层板，次楞采用50x100mm方木，间距300mm;主楞采用 100M00mm方木，间距 平脚到；中板支撑立杆横向间距为900mm,纵向间距为900mm (沿车站方向)，立杆步距为1200mm.18mm层板次楞 50x 100mim 方(间距 300mm)主楞 100x 100mmR 方(间距 900mm)3.1荷载计算计算承载能力:1、面板及次楞活载按均布算:活载按集中算:I+
14、II IH钉子固定立面图=(G1k+G2k+G3k) 1.2+Q1k 1.4= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 2.5 1.4 = 16.34kN/m2q2 = (G1k+G2k+G3k) 1.22= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 =12.84kN/m2F =Qk 1.42.5 1.4=3.5kN/m验算挠度:= G1k+G2k+G 3k= 0.5 0.4 24 0.4 1.5 =10.7kN/m 22、主楞力君 q = (G1k+G2k+G3。1.2+Q1k 1.4= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1.5 1.4 = 14.94kN/
15、m2验算挠度:q =G1k+G2k+G3k= 0.5 0.4 24 0.4 1.5 =10.7kN/m3、立杆均布：q0- 1.2+Qk 1.4= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1 1.4 = 14.24kN/m23.2 面板计算面板宽度取b=1.0m,次楞间距即为梁跨度取l=0.3m.该位置荷载取值为，均布： q1= 16.34 M.0=16.34kN/m ;集中：q2 =12.84x1.0 = 12.84kN/m , F = 3.5父 1.0 = 3.5kN/m验算挠度：q =10.7 1.0=10.7kN/m1、受力简图q=3，=4kN56kN/m2、荷载验算均布面板
16、最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 16.34 0.32 = 0.15KN m集中面板最大弯矩：M2 =0.1ql2 0.175F1 =0.1 12.84 0.32 0.175 3.5 0.3 = 0.3KN m则两者取最大值，M2 U0.3KN m面板截面抵抗矩： W -bh2. 6 -1000 182 6 =5.4 104mm3面板截面惯性距：I =bh3 1 2 =1000 1 83 1 2 = 4.86 1 05 mm4应力：。=M 2/W =300000/5.4父104 =5.6N/mm2 4,86 105)=0.15mm0,3=4.9kN/m ;集中：q2 =12.84父0.
17、3= 3.85kN/m , F = 3,5父 0,3 = 1.05kN/m验算挠度：q -10.7 0.3u3.21kN/m1、受力简图qq=29kN8mN/mq=3.85kN/nq=12,168F=1/105kN/m2、荷载验算均布次楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 4.9 0.92 -0.40KN m集中次楞最大弯矩：2一2一M2 =0.1ql2 0.175FI =0.1 3.85 0.92 0.175 1.05 0.9 = 0.48KN m则两者取最大值，M2 =0.48KN m次楞截面抵抗矩：W=bh2.6=40 902 6 =5.4 104mm3次楞截面惯性距：I =bh3
18、 12 =40 903 12 =2.43 106 mm4应力：仃=M/W =480000/5.4父104 =8.9 N/mm2 O 104X2.43 106)=0.59mm0.9=13.45kN/m ;验算挠度：q =10.7 0.9 =9.63kN/m1、受力简图qq=24536mN/mILLILL2、荷载验算主楞最大弯矩：M =0.1ql2 =0.1 13.45 0.92 =1.09KN m主楞截面抵抗矩： W -bh2 6 -90 902 6 1.22 1 05mm3主楞截面惯性距：I =bh3 12 =90 903 12 =5.47 106mm4应力：仃=M /W =1090000/1
19、.22 父105 =8.9 N/mm2 5.47 106)=0.78mmv=900/250=3.6mm ,故能满足挠曲变形要求3.5 支撑计算支撑荷载均布:q = (GjG2k+G3k)1.2+Qk 1.4= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1 1.4 = 14.24kN/m21、计算长度lo = h+2a式中h支撑杆长度；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350若大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-
20、300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出 a值，见下表：部位a值备注中板扩大端462mm立杆底部在底板320 轴282mm立杆底部在底板2026 轴332mm立杆底部在底板取表中最大 a值进行计算：则：则：h+2a=1200+462 2=2124mm2、支撑轴力验算N=qXl 为=14.24 0.9 0.9=11.53kN将此杆件（48 X3R按单钢管支柱轴心受压构件考虑：仃=_N_w fA其中：N 每根立柱承受地荷载（N）A 钢管截面面积（mm2）中一轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比入求得.九=l/ , l0为钢管计算长度，i为钢管回转半
21、径i = JD +d/ = J48 +42/ = 15.95mm ,则九=1=空芍=134 ,由建筑施 44i 15.95工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）附录E查得：= =0. 376_ 22A -：D二 dA= - = 424 mm2N 11.53 103=A 0.376 42444= 72N/mm2 r秋唐5口大厅（闻距LffilOOX 100木方（同砺4.1 梁侧面荷载计算1F1 =0.22rct1 一：2V2 =0.22 24 5.7 1.2 1.15、1.5 =50.86kN/m 2F2 =rcH =24 1.8 = 43.2kN/m2因为F2VF1,应以F2
22、=43.2kN/m2作为计算依据计算承载能力：q =43.2 1.2 4 1.4 = 57.44kN/m2验算挠度：q2 =43.2kN/m24.2 梁侧对拉螺栓计算梁外侧模板采用2道4 18钢螺栓对拉，轴向拉力 N为：N= qb/2=57.44 M.0/2=28.72kN ,则:二d2A=4一-23.14 184=254.34 mm2。/黑;:0 =113N/mm2104 = 6.9 N,/mm2 4.86 105)=0.32mm0.25=14.62kN/m ;验算挠度：q =46.4 0.25 =11.6kN/m1、受力简图q=12.镯kIWm2、荷载验算次楞最大弯矩：Mi =0.1ql2
23、 =0.1 14.62 0.62 -0.53KN m次楞截面抵抗矩：W=bh2 6 = 40 902 6 =5.4 104mm3次楞截面惯性距：I =bh3 12 =40 903 12 =2.43 106mm4应力：仃=M /W =530000/5.4x104 =9.8 N/mm2 2.43 106)=0.42mm0.6=35.09kN/m ;验算挠度：q =46.4 0.6 =27.84kN/m1、受力简图q=135儆NNh2、荷载验算均布主楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 -0.1 35.09 0.62 -1.26KN m主楞截面抵抗矩：W =bh2 6 = 90 902 6 =1.22
24、1 05 mm3主楞截面惯性距：I =bh3.12 =90 903 12 =5.47 106 mm4应力：仃=M/W =1260000/1.22x105 =10.3 N/mm2 fm =13.0N/mm2 ,满足要求.3、挠度验算v =0.677q 14 100EI=0.677 27.84 6004/（100 1R 104X5.47 106）=0.45mm3.0）按单钢管支柱轴心受压构件考虑：仃=4工fA其中：N 每根立柱承受地荷载（N）A 钢管截面面积（mm2）印一轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比入求得.九=l/ , l0为钢管计算长度，i为钢管回转半径i =D +d/=、48 +42/
25、.5.95mm,则儿=776 =112 ,由建筑施44i 15.95工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)附录E查得：=0.502=424 mm2二 DA=4N 21.05 103A 0.502 424= 98.9N/mm2wf =215N/mm2 ,满足要求.五、中板梁模板计算中板梁以900X1000mm中纵梁为例进行计算，梁模板体系中，采用18mm厚木胶合板，次楞采用50 M00mm 方木,梁侧间距 250mm,梁底间距250mm,主楞采用100X100mm方木，间距900mm；梁外侧模板采用1道e 18钢螺栓对拉；支撑立杆横向间距为600mm，纵向间距为 900mm (
26、沿车站方向)，立杆步距为1200mm.5.1 梁侧面荷载计算F1 =0.2240 ；：2V2 =0.22 24 5.7 1.2 1.15 .1.5 =50.86kN/m 2一一一2F2 = rcH =24 1.0 =24kN/m因为F2VF1,应以F2=24kN/m2作为计算依据.计算承载能力：q =24 1.2 4 1.4 = 34.4kN/m2验算挠度：q2 =24kN/m25.2 梁侧对拉螺栓计算梁外侧模板采用1道。1喇螺栓对拉，轴向拉力N为：N= qb=34.4 X0.9=30.96kN则：A=二 d23.14 182= 254.34 mm2N 30.96 103A 254.34=12
27、2N/mm2 2HUjjXL2、荷载验算均布面板最大弯矩： M =0.1ql2 =0.1 30.6 0.252 = 0.19125KN m面板截面抵抗矩：W -bh2,. 6 -900 182 64.86 104mm3面板截面惯性距：I =bh3：12 =900 183 12-4.37 105 mm4应力：。= M/W =191250/4.86父104 = 3.94 N./mm2 4.37 105)=0.37mm0.25=8.5kN/m ;验算挠度：q =26 0.25 =6.5kN/m1、受力简图q=18绊68mN/m匚2、荷载验算次楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 8.5 0.9
28、2 = 0.69KN m次楞截面抵抗矩：W=bh2 6 = 40 902 6 =5.4 104mm3次楞截面惯性距：I = bh3 12 =40 903 12 =2.43 106 mm4应力：仃=M /W =690000/5.4x104 =12.8 N/mm2 4.2 106)=0.13mm2、荷载验算主楞最大弯矩：M =0.1ql2 =0.1 30.6 0.62 =1.1016 KN m主楞截面抵抗矩：W=bh2 6 = 90 902 6 =1.22 1 05mm3主楞截面惯性距：I =bh3 12 =90 903 12 =5.47 106mm4应力：仃=M /W =1101600/1.22
29、x105 = 9.03N./mm2 5.47 106)=0.38mmv=600/250=2.4mm ,故能满足挠曲变形要求 .5.7 支撑计算q=(G1K G2K G3k) 1.2 Q2K 1.4支撑荷载：9= (0.5 1.0 24 1.0 1.5) 1.2 2.0 1.4 =34kN/m21、计算长度lo = h+2a式中h支撑杆长度；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350若大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-3
30、00 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位Ha值备注中板梁扩大端5930262mm立杆底部在底纵梁上3-13 轴5650282mm立杆底部在底板上14-20 轴4450282mm立杆底部在底纵梁上取表中最大 a值进行计算：则：则：h+2a=1200+2820.6 0.9=18.36kN将此杆件(48 X3R按单钢管支柱轴心受压构件考虑：仃=4 W f其中：N 每根立柱承受地荷载(N)A 钢管截面面积(mm2)呼一轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比入求得.九=l7 , 10为钢管计算长度，i为钢管回转半径i =82 +d/ =“8
31、2 + 42/ = 15.95mm,则101764T =15.95二 111由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)附录E查得：=0.509=424 mm2二 D2A=4N 18.36 102 .28 8=85.1N/mm wf =215N/mm ,满足要求.A 0.509 424六、侧墙、端墙模板计算标准段单侧模板体系中，采用6mm厚钢模板，次楞模采用8#槽钢，间隔300mm，主楞采用7道10槽钢双拼，详细构造如下图.单侧支撑架间距 800mm，地锚埋设角度为 45 ,地锚埋设间距 400mm, 锚固深度750mm.300 :皿 3:由 I 回0 I 口如 I 卜I 33侧墙钢模板构造图按最不利情况考虑，取站厅层最大浇筑高度