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1、第六章辘道窑设计计算輕道窖的设计计算包括：窖体主要尺寸计算，燃料燃烧计算、热平衡计算、通风阻力计算 等，这里以某厂消化吸收引进窑自行设计的i条气烧明焰辘道窑为例来说明辘道窑设计计算步 骤。一、原始资料收集设计前必须根据设计任务收集所需的原始资料，该厂已引进-条玻化砖生产线，考虑到原料车间.压机等仍有 270000m2富余的生产能力，故进行挖潜技改，对照已有生产线，设计原始资料如下：1、产量：年产270000m 2 瓷砖。2、产品规格:100 X200 X7, 200 X200 X8, 200 X300 X8, 300 X300 X9fom)3、年工作日：300天4、燃料：半水煤气，热值 523
2、38kJ血3,压力010.16MPa ,供气量800m hc5、坯入窑含水量：W2%6、原料组成：中粘性土，低粘性土，风化长石各占30%。还有适量低温溶剂原料7、烧成制度（1）温度制度 烧成周期：72m h 各带划分：烧成周期比原引进 W ELK0公司輕道窑60m h增加12m h, 12m h全部用于增加预热及冷却时间，而高温烧成时间仍按原设计不变。各段温度与时间划分如农1.表1冷段温度的划分与升温速率名称温度/C时间血h升温速率/C -mh长度比例/%窑前段40 3509.222.818预热带1001050252633烧成带100012451216.2518冷却带12458025.845.
3、1636合计72100（2）气氛制度：全窑氧化气氛。（3）压力制度，预热带T025Pd；烧成带8Pa。二、窑型选择设计考虑到该厂己引进WELK 0公司FRW 200 0型辗道窑，该窑设计合理，利用余热干燥生坯 和进窑坯，热效率高：温度控制准确、稳定：传动用传统链条传动，磨擦式联接辗筒，传动平衡，维护方便，无级调速，控制灵活。设计认为，FRW 2000型窑炉适合该厂使用，通过仿制吸收其先进技术，又有助于加深对原帑的认识，更好管理窑炉，新旧窑零部件可互用， 节约资金，因此，窑型选择为仿FRW 2000型煤气輕道窑。三、密体主要尺寸的计算1、窑内宽：这里以200mm X200mm产品进行计算，参考原
4、引进窑，取内宽 1.5m ,可并排 6片砖。2、内高取：第 13节、1923节：582mm :第418节：825mm。3、窑长：按式（12）计算窑容呈：270000x12窑容量= =50 （m?厘）30/ 20 90%同列砖砖距取 40mm,贝100022装窑密度=200+ 40*孑0.2 =1 （m /每m窑长）故窑长：L=504=50m利用装配式，由若干节联接而成，设计每节长度为2120mm ,节间联接长度8mm，总长度2128mm ,节数=50000/2128=23.5节，取节数为24节。因而窑长度为：L=2120X24=51064m m各带长度：窑前段：51064X13% =6640
5、,取 3 节，长度=3X2128=6384 （mm）预热带：51064X33% =16851 ,取 8 节，长度=8X2128=17024 Im m ）烧成带：51064X17% =8681 ,取 4 节，长度=4X2128=8512 （mm）冷却带：51064X37% =18894 ,取 9 节，长度=9X2128=19152 （ m m ）四、工作系统A. 通风系统在第4节窑顶及两侧下方各设置一对抽烟口（主抽烟口），设置抽烟风机A抽岀烟气（抽烟管中间设置热交换器）：A风机抽出烟气部分送入窑前段（在第3节窑顶、辘道下部设呂进气口），部分经烟囱押:出：在第1节窑顶、輕道下部设置-抽风口，由窑前
6、段抽风机抽出烟气经烟囱扌II：空。由助燃风机B供应燃烧器的燃烧空气：由急冷风机C供应第17节急冷空气。在第1921节窑顶部、下部各设置-抽热风口，第21节为主抽风口，由抽风机 E抽出热风部分送入窑下面干燥器（在窑下干燥器的第19节-侧窑墙设置一进热风口），其余热风经烟囱排空。第24节窑顶部、底部各设置一排风扇，以 45向窑内吹入冷空气。热交换风机G将冷空气送入热交换器，空气彼加热后送入窑下干燥器（在窑下干燥器的第3节-侧设置-进气口），在干燥器第 1节侧设置一抽风口，由干燥器抽风机F抽出废气经烟囱押:出：在干燥器第 24节-侧设置吹冷风机。在第518节，节之间辗道上、下方各设置档板，上方采用耐
7、火纤维板吊挂，下方用高铝砖砌筑：12节、16节在靠近窑尾处再增设-档板。在进窑口，第3节靠近窑尾处，第 3、4节，18、19节，21、22节，节之间设置闸板。B. 燃烧系统1、烧嘴设置在第516节和第18节，每节分别在辗上、下各设置两对烧嘴，醍上下烧嘴及对侧烧嘴 均互和错开扌II：列。在辘道上方每个燃烧器对侧窑墙分别设置一个火焰观察孔。2、煤气输送装置煤气由升压风机升压，通过管道、阀门、总管煤气处理系统，送至各节烧嘴，助燃空气由 风机通过管道、阀门送到烧嘴。总管煤气处理系统：汽水分离器 一过滤器一过滤器一调压器。煤气总管尺寸，参考引进窑尺寸，考虑本厂煤气热值较低及为了较好稳定煤气压力，内径选取
8、偏大值，故内径取 200mm oC. 温度控制系统1、热电偶设置在第516节和第18节，每节分别在窑顶中部插入-根热电偶及侧窑墙中部的辗下方插入根热电偶，第 2、4、17、1921节，在窑顶插入根热电偶，在窑下干燥器第 2、22 节-侧帑墙辘上方各设置热电偶。2、烧嘴控制装置热电偶-DDZ III型电动单元组合仪衣（变送、调节、显示）空气f手动阀f电动调节阀-*球阀f烧嘴煤气f手动阀f比例调节器一球阀经电动调节阀调节后的空气信号输送到比例调节器，以实现对空气和煤气管道按预定值进行比例调节，保证窑内氧化气氛。第1216节，每节由两套控制装置分别控制規上、下烧嘴的供气虽，幌上4个烧嘴一套，辘下的4
9、个烧嘴为-套。在第511节，第18节，每节由一套控制装置控制该节所设置的全部8个烧嘴。3、急冷系统、余热利用系统温度控制装置控制装置设置如下：热电偶一DDE IV电动单元组合仪表（变送、调节、显示）空气一电动调节阀 一手动阀一控制区域在窑第17节、21节的温度控制各由-套控制装置控制。4、温度控制系统各仪表选型热电偶：高温区：钳铐 呦热电偶，W RP-130S, L=750mm低温区：線洛憑硅热电偶，W RN-122K , L=750mm温度调节采用肇庆仪衣厂开发的RM40型智能温度调节器。D、检査处理系统第13节，每节分别在两侧棍上、下各设-对检查处理口，上、下对侧互相错开：第4节、17节在
10、两侧棍下方各设置一个检查处理口，位置靠近窑尾方向：第516节和第18节，每节分别在規下方设置一个检査处理口，对侧错开：第1923节，每节分别在两侧下方各设置3个检査处埋口，对侧相对。E传动系统传动机构采用链轮链条传动，并采用分段带动统传动的传动方式，辘棒与传动系统的联 接方式采用托轮磨擦式。辘由地放在密墙外侧的两只托轮上，辘传动端放在两只传动磨 擦托轮上，全窑设置两台电机（配无级变速器），其中一台备用、一台带动i条贯穿窑头、尾 的传动轴，传动轴通过7个圆柱蜗杆减速器分别带动每段链条，从而带动传动托轮，通过 磨擦传动使其上的規了转动。每段设置链条张紧装置。全密还设置台直流电机，以便在 停电时带动
11、传动轴，避免辗子在高温下变形。在第9节处设置手动离合器，将传动轴分成两段，以便在特殊情况下停止第16节传动系统的运转。1、传动链、减速器选型、齿轮齿数确定链条、齿轮齿数选取完全依照引进窑，因此省略设计计算，主要参数见农2。表2传动链选型电机与传动轴传动传动轴与减速器传动减速器与传动摩擦握子传动链条选型TG190TG127TG 127主动轮齿数303020从动轮齿数302011张紧装置齿轮齿数18减速箱选型：圆柱蜗杆减速器W S80-30-IL =1/30。 摩擦传动轮直径取42m m。无级变速器电机输出端至陶瓷辘筒，总传动比：30 30 1 20 420.095J 二 X X X X =30
12、20 30 11 40无级变速的输出转速:33.3150谕h :线速度:397.31789.8m m ,4 h ,即制品运行时间范围:128.5- 28.5m h :烧成周期72m h ,主动轴转速:59.5rin h。2、电机选型JF02T2T4301型电机，功率 4kw配FRC3R （立2）型齿轮链无级变速器。 输入轴转速：1440r4n h :输出端减速装置传动比：F1/10.2 :输出轴转速 Nnax=150u6i h , X xi：=33.3rln h;输出功率：P = ax=3.9K P=2.01kw :直流机选型：AR50 . 2dDC、0.66kw o3、辗棒选型刚玉莫来石质輕
13、棒，高温荷重软化温度：1550C:长度：2316mm :外径：40mm。4、确定辗距按 H二（1/3-1/5） 1 式，车昆距200 十3=667 mm考虑到每节长2120mm ,辘距定为53mm ,每节装 40根辘棒。5、设置进砖砖距控制装置，设置对主传动轴进行探测，显示的装置。6、传动报警：在窑头、尾各设置一激光探测器，对制品在运行过程中发生堵塞现象报警。五、窑体材料整个窖体由金属支架支承，窖体外壳除第48节的顶部外中，都由金属板构成，第 24节全部由金属板及支架构成。支承钢架结构仿制引进窑，省略设计计算。帑体材料的选择如衣3所示。表3显体材料的选择1、窑前段（13节）（1）底部及下侧壁材
14、质侵用温度/C?度 /g cm “导热系统用/ 5 -X?） T厚度.血m隔热层耐火混凝土9000.35-0.81(20100*C )膨胀缝矿渣棉7000.0120/5(200（2）顶部及上侧壁（内壁：金属板）|隔热层矿渣棉7000.0120/5(200（3）中间幄简部位孔砖轻质高铝砖（PM ）-1.013001.00.66+8 X105 t填充层硅酸铝耐火纤维束11500.070.1- 0.32、冷却段（1923节）（1）底部及下侧壁隔热层耐火混凝土9000.35-0.81(20100*C )膨胀缝矿渣棉7000.0120.15(200（2）顶部及上侧壁（内壁：金属板）隔热层矿渣棉7000.
15、0120.15(200（3）中间幄简部位孔砖轻质高铝砖13001.00.66+8X105 t填充层陶瓷棉12500.070.1- 0.33.预热段.急冷区.过渡区（411. 1718节）（1底部耐火层轻质高铝砖13001.00.66+8X10-5 t65隔热层硅藻土砖900161膨胀缝硅酸铝耐火纤维束13500.070.1- 0.310（2）顶部：使用悬挂式吊顶结构耐火层轻质高铝砖18001.00.66+8X105 t300隔热层蛭石8000.10.0520.058膨胀缝硅酸铝耐火纤维束11500.070.1- 0.31503）侧部耐火层轻质高铝砖13001.00.66+8X105 t113隔
16、热层硅酸铝耐火纤维束13500.30.1- 0.2197检査处理口轻质高铝砖14001.20.66+8X105 t压顶砖（4）烧嘴周围耐火层轻质高铝砖14001.20.66+8X10 t隔热层温石棉6002.30.07（5）中间規筒部位耐火层（孔砖）轻质高铝砖14001.20.66+8X10 t填充层网瓷棉13500.070.1- 0.3（6）膨胀缝及结合处膨胀缝硅酸铝耐火纤维束13500.070.1- 0.3节间怦性连接硅酸铝耐火纤维板13500.30.1- 0.24.烧成带（1216节）（1）底部耐火层卷质鬲铝砖，（PM-1.0 ）14001.00.66+8X10 t130隔热层硅浹土砖9
17、000.35-0.81130硅酸铝耐火纤维束13500.20.1- 0.3100（2）顶部：采用悬挂式吊顶结构耐火层轻质高铝砖14001.00.66+8 X IO5 t300隔热层蛭石8000.10.052-0.058硅酸铝耐火纤维束11500.070.1- 0.3150（3）侧部耐火层轻质奇铝砖（PH ） T14001.00.66+8 X1051113隔热层硅酸铝耐火纤维毡13500.30.1- 0.2119硅酸铝耐火纤维束13500.20.1- 0.378检査处理口轻质高铝砖14001.20.66+8 X IO5 t压顶砖(PM ) -1.2（4）烧嘴周围耐火层轻质高铝砖14001.20.
18、66+8 X IO5 t隔热层温石棉6002.30.07（5）中间規筒部位耐火层（孔砖）轻质高铝砖（PM ） -1.214001.20.66+8 X IO5 t填充层硅酸铝耐火纤维束13500.070.1- 0.3（6）膨胀缝及结合处膨胀缝硅酸铝耐火纤维束13500.070.1- 0.3节间怦性连接硅酸铝耐火纤维毡13500.30.1- 0.2六.燃料燃烧计算1、空气量（标准情况下7当QDW 5233.8kJ/fn彳时，用经验公式:理论空气量yO _ .290州a 10000.209x5233.81000= 1.09（w经气/煤气）取空气过剩系数 “L15实际空气量：心必= 1.15x1.09
19、 = 1.25（/煤气）2、烟气量（标准情况下）当Qdw5233.8kJ血3时,用经验公式:QdwVacata +c理论空气量讨防+J豎汙+H咖烟气席煤气）实际烟气量：3、燃烧温度V 8=1.91+Q.15-1.0） 1.09=2X.07（hl3 煤气）5233.8+1.25x1.3x20+1.32x202.07x1.635= 1564CC）求得温度与假设温度相对误差:1564-15001564x!00% = 4%=0.85 X 1564=1329 C,比要求温度1245C高出849,基本合理。七.热平衡计算热平衡计算包括预热带、烧成带热平衡计算和冷却带热平衡计算，这里仅以预热带、烧成带热平衡
20、计算为例来说明其计算方法，冷却带热平衡计算在此略去。预热带、烧成带热平衡 计算的目的在于求出燃料消耗量。热平衡计算必须选定计算基准，这里时间以lh为计算基准，0 C为基准温度。A .热收入项目第13节热源为烟气余热， 即利用烟气带走显热， 所以13节不列入热平衡计算中， 但 是计算时，应以第3节坯体计算坯体带入显热，以第4节烟气温度值计算烟气带走显热。1、坯体带入显热Q 1取烧成灼减5%C 27000017.87.G、=x= 783.8（饱/ h）入窖干制品质量300 x24x 90% 95%7Q2 0799.8（畑弘）入窖制品含自由水2%,湿基制品质量1一2%制品入窑第4节时温度b=250
21、C,入窑制品比热容5 = 0.84 + 26x10* x 250 = 0.905Vl(kg *c):.Q二Gm =799.8x0.905x250= 180955V/A2、燃料带入化学热及显热 Qf煤气低热值Qdw =5233.8kJ.ta 3入窑煤气温度tr=20r, 20C时煤气比热溶Ci=1.32kJ/m 3 X：)设煤气消耗虽为xm 3/fi:.Qf =兀(。阳+勺= x(5233.8+1.32x20) = 5260.2x(肿)3、助燃空气带入显热 Qa助燃空气温度右=20 C, 20C时空气比热容Ca=1.30kJ/to彳C )助燃空气实际总虽V a,沪V ax=1.25xlm 3/h
22、) Qq=V a,总 c*1i=l.25x X1.3 X20=32.5x(kJ/h)4、预热带漏入空气带入显热Q。取预热带空气过剩系数aS 2-0，漏入空气温度右=20, C沪1.3漏入空气总握%锐幻切船(2.0715)x1.09 = 0.93x(/M)直二町认=0.93xx 1.3x20 = 24.2x(MM)B.热支出项目1、产品带出显热Q2烧成产品质量 G3=G i 95%=783.8 X95% =744.6kg/h)制品出烧成带(第16节)温度12=1245OC制品平均比热容 C2=0.84+26 X10_5X1245=1.16kJ/(kg C )0 二G创2 =7446x1.16x1
23、245二 1075351(/4)2、窑体散失热将计算窑段分为两部分，即第411节：4001000C,取平均值7OOC；第1216节:10001245C,取平均值 U23CO(1) 第411节，窑外壁农面平均温度40r,窑内壁平均温度 700C。a.窑顶高铝砖导热系数心=2炉心c),耳度1二物耐火纤维导热系数几=0洲/(加，厚度% = 知晋磊= 1034.7(02)+热流 0.735 0.25幣顶散热面积a咲 苓%X2.13初节x屁19.2歸:.firs =1034.7x!9.28x3.6 = 71816(V/A)b.窑墙:高铝砖平均导热系数久廉=0.74炉/(於匸)，厚度 &二011知耐火纤维
24、导热系数几二0.25那/仞d ,厚度 = 097加热流侧審墙散热面积处凹也亠口血於:.二侧窑墙散热量= 2 X1108 X13.07 X 3.6 = 104267(W /h)C密底：在密下而与干燥器间装有 100m in厚耐火纤维起保温作用。高铝砖导热系数= 0.74JF/(w C),厚度酉= 0.1加硅藻砖导热系统无二0.4那/(權匸)，厚度内二。加耐火纤维导热系数= 0.20(7/(w C),厚度=0.10w热流1123-80_0.113 0.13 0.1 =+0.740.40.21042(0/)1 5 4- 91?=2十“乙 x2.13x5 = 19.28(/)窑底散热面积慝2:.Q慝二
25、 1042x19.28x3.6二72323二426753(心4)窑体总散热量：03=62395+67423+48529+71816+104267+72323=426753 ( kj/h)3.物化反应耗热Q i(1)自由水蒸发吸热Q*自由水质量 Gw=G 2-G 3=799.8-783.8=16.0 (kg/h)烟气离窑温度电=400C:.。严(2490+ 1.9監)= 16x(2490+1.93x400)=52192(1)(2) 其余物化反应热Qr用A12 0 3反应热近似代替物化反应热入窑干制品质量Gi=783.8kg/h , AI2O3含量=20%:.Qy = G3 x 2100xt4Z2
26、03%= 783.8x2100x20%= 329196(7)故 g4 = 52193+329196 = 381389(V/?)4、烟气带走显热Qe离帑烟气总量J；=+(ag-a).x = l.9l + (2-1)xl.09x=3x(w/A)烟气离第4节窑温度 左=100, 400C时烟气比热容Cz=1.45QcJ,in 3:.Qs = Vgcgtg = 3x4.45x400 = 1740x(W/A)5. 其他热损失Q5根据经验占热收入的 5%Q5= ( Qi-Q bQ a+Q a) X0.05=(180955+5260.2x+32.5x+24.2x)0.05 X=9048+265.8xC.热平
27、衡方程0】+ Qf + 2 + Q = 02 + 3 + Q + Qg + Qs180955+5260：2x +32.5x + 24.2x=1075351+426753+381389+1740x + 9048+ 265&解得x= 517沪佩每小时烧成产品质虽为 744.6kg,h.517x5233.8 = 3637/所以，公斤产品热耗=744.6表4为预热带、烧成带热平衡农。表4预热带.烧成带热平衡表热支出热收入项目kj/h%项目kj/h%坯体带入显热1809556.18产品带出显热107535136.72燃料化学热及显热271952392.82窑炉散失之热42675314.57助燃空气显热1
28、68030.57物化反应热3813S913.02漏入空气显热125110.13烟气带產显热89958030.71其他热损失1164745.00总计2929792100.00总计2929547100.00八、烧嘴的选择考虑到该厂已有引进窑，选用w ELKO公司HS20000型烧嘴，它由煤气喷嘴、助燃 空气喷嘴和烧嘴砖组成。煤气节流孔板孔径：烧成带第1216节，取直径8.7mm ,预热带第511节，取直径5.6mm。空气喷嘴瓷管内径：烧成带第1216节，取直径6.5m m,预热带第511节，取直径4 5 id m o烧嘴砖耐火材料选用：莫来石轻质高铝砖，最高使用温度1420C,密度l2g,& -九
29、、管道计算、阻力计算、风机选型A.计算抽烟风机的管道尺寸、阻力损失，对风机选型（1）管道尺寸排烟系统需排除烟气量: 二片+（幻-1）町x = 1.91 + （2.0-l）xl.09x517 = 1551/力烟气在金属管中流速 也，据经验数据取烟气抽出时实际体积 V：273+400 = 1551X = 3824沪 lh = 1.06(沪 Is)273273（1）总烟管尺寸内径 仏=抑血=74x1.06/3.14x10 = 0.36（加）总管内径取直径为360mm，长度4m o（2）分烟管尺寸分管流虽=匚3二 3824/3 = 1275”lh = 0.35（/ Is）内径=74x0.35/3.14
30、x10 = 0.211()分管内径取210mm，长度为3.2m（3）支管尺寸支管流量、3r =V/=1.06/=0.177fa/fe)内径殘:=74x0.177/3.14x10 = 0.150()支管内径直径150mm，顶部支管长定为llm,两侧支管长定为0.5m。(4)热交换器热交换管选直径83mm X 3.5mm无缝钢管，内径d =76m m，长度取2m。 考虑粉尘阻塞与热交换的需要，流速 Q)交取2m沧。V314x(d/2)2x%n -= 11X 条)热交换管条数3.14 x(0.076 / 2尸x 2 八热交换管条数取118条。热交换管外农面积S=3.14 X0.083 X2X118=
31、61.5fe 2),引进窑热交换管外表面积为3.14 X0.032 X2X397=79.8 ( m2) , (79.8-61.5)9.8 100% =23% X ,新窑热交换表面积比引进窑少 23%,但新窑需热交换量比引进窑少35%以上，取118条能满足要求。(2)阻力计算 1)料垛阻力hi根据经验每米窑长料垛阻力为 0.5Pa。设 0 压在 11 12 节交界处，贝|J hF (7+0.5 )节 X2.13m/1? X0.5Pa=8Pdo(2)位压阻力hg烟气从窖炉至风机，高度升高H = 1.8m ,此时几何压头为烟气流动的动力即负位压阻力，烟 气温度400PCo= -1.8x(1.29x2
32、73273+400-1.30x273273+400)x9.8=一11.9甩(3) 局部阻力he局部阻力由农查得:烟气从窑炉进入支管：纟i=i支烟管进入分烟管：E 2=1.5并90急转弯：3=1纟分管90急转弯：=1.5分管90圆弧转弯：E 5=0.35( r/d=2 )分管进入总管： 6=1.5并90急转弯:7=1.5进入交换管：8=08为简化计算，烟管中烟气流速均按10m 计，烟气温度均按400C计，虽在流动过程中烟气会有温降，但此时流速会略小，且取定的截而积均比理论计算的偏人，故按此值算出的局 部阻力只会略偏人，能满足实际操作需要。hc = （1+1.5 + 1.5 + 1.5 + 0.3
33、5 + 1.5 + 1.5） in2273X xl.3x- - + 0.282273 + 40022x xl.3x2273273+400=233.6(甩)(4)摩擦阻力hf摩擦阻力系数：金属管取1=0.03,热交换管取 2=0.05 (粉尘粘壁严重)。L* L気 纭o?2厶交 0?交石 Jx_p2x_x p（0.53.24、0.140.2030.352 J273 *222273x+ 0.05 xx x273 + 4000.076 2 273 + 400=25.5（甩）烟囱阻力忽略不计（可由本身几何压头来克服）。= 0.03x10x 2风机应克服总阻力俎*+%+&+对=8+（-11.9）+233
34、.6+25.5 = 255.2（汕）(3)风机选型为保证正常工作,取风机抽力余量 05。所以选型应具备风压:H= (1+0.5 ) X255.2=382.8(Pa) o流量取储备系数1.5,风机排出烟气平均温度250Co e=i.5x273+250x273飞273+250=1.5xl551x273= 44573?)5o选用风机时应考虑窑炉有时空气、煤气比例失调，人虽增加烟气虽，增人抽风阻力，热交换器粉尘阻塞，造成较人阻力，选型时全风压留有较人余地。所选风机见农B.其他系统管道尺寸确定.风机选型根据引进轨道窑数据，结合本窑具体情况和已经计算出来的抽烟系统的数据来确定其他系统的风管尺寸、风机型号。
35、省略风量计算、阻力计算。各系统管理尺寸、风机型号规格见农5、 表6。表5窑主体系统管理尺寸、风机型号规格项目抽烟助燃急冷抽热风管道尺寸血m总管100.分骨210.支管150总管300直径200总管400分管200凤机代号抽烟风机A助燃凤机B急冷风机C抽热风机E凤机名称鬲温离心通风机鬲压离心通风机鬲压离心通风机高温离心通风机凤机型号W 5H81-U No5.55-29No6.59-26-1 NolW 5-181-11 N0 5.5全风压P a1105805039301405IAS A3 h 18060576321988060电机型号Y120M-2Y160L-2Y132S1-2Y120M噫功率/K
36、w9918.55.522转速Arm h 勺2900315029002900传动方式CCAC出口方向右0右 270左 270 右 270外形尺寸940X813X117592X712X723质打g （不带电机）214.562表6其他系统管理尺寸.风机型号规矗系统窑前抽风热交换干燥抽风干燥吹风管道尺寸Am宜径300直径400宜径550风机代号窑前抽风机D热交换风机G干燥抽风机F干燥吹冷风机凤机名称锅炉离心引风机离心通风机锅炉离心引风机离心通风机风机型号Y4T0 II No5彳 T2No6Y5-17No84T2 IN o3全风压,Pa1100180025801150K2 A3-h454008520151301710电机型号YU2M-22 ：-5HJO E1T功率/Kw47.5221.1转速 /T h in-121S0180018202900传动方式CCCA出口方向909090右90外形尺寸790X900X914828X961X11691701X1191X1485455X540X450ma/kg （不带电机）16036675020#