[工学]单层厂房计算书范例.doc

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1、 目 录 1 设计资料 .- 1 - 2 柱截面尺寸确定 .- 1 - 2.1 确定柱高度- 1 - 2.2 确定柱截面尺寸- 1 - 2.3 确定柱截面惯性距- 1 - 3 荷载计算 .- 4 - 3.1 恒荷载- 4 - 3.1.1 屋盖恒载 .- 4 - 3.1.2 吊车梁及轨道重力荷载设计值 .- 4 - 3.1.3 柱自重重力荷载设计值 .- 4 - 3.2 屋面活荷载- 5 - 3.3 风荷载- 5 - 3.4 吊车荷载- 7 - 3.4.1 吊车竖向荷载 .- 7 - 3.4.2 吊车横向水平荷载 .- 8 - 4 内力分析 .- 8 - 4.1 恒载作用下排架内力分析- 8 -

2、 4.2 屋面活荷载作用下排架内力分析.- 10 - 4.2.1 A B 跨作用屋面活荷载.- 10 - 4.2.2 B C 跨作用屋面活荷载.- 12 - 4.3 风荷载作用下排架内力分析.- 13 - 4.3.1 左吹风时 - 13 - 4.3.2 右吹风时 - 14 - 4.4 吊车荷载作用下排架内力分析.- 15 - 4.4.1 作用于 A 柱- 15 - max D 4.4.2 作用于 B 柱左- 16 - max D 4.4.3 作用于 B 柱右- 18 - max D 4.4.4 作用于 C 柱.- 19 - max D 4.4.5 作用于 AB 跨柱 - 20 - max T

3、4.4.6 作用于 BC 跨柱 - 22 - max T 5 内力组合 - 23 - 6 柱截面设计 - 26 - 6.1 上柱配筋计算.- 26 - 6.2 下柱配筋计算.- 27 - 6.3 柱的裂缝宽度验算.- 29 - 6.4 柱箍筋配置.- 30 - 6.5 牛腿设计.- 30 - 6.5.1 牛腿截面高度验算 - 30 - 6.5.2 牛腿配筋计算 - 31 - 6.6 柱的吊装验算.- 31 - 7 基础设计 - 33 - 7.1 作用于基础顶面上的荷载计算.- 33 - 7.2 基底尺寸及埋置深度.- 34 - 7.2.1 按构造要求拟定高度 - 34 - 7.2.2 拟定基础

4、底面尺寸 - 35 - 7.2.3 计算基底压力及验算地基承载力 - 35 - 7.3 基础高度验算.- 36 - 7.4 基础底板配筋计算.- 37 - 7.4.1 柱边及变阶处基底反力计算 - 37 - 7.4.2 柱边及变阶处弯矩计算 - 38 - 7.4.3 配筋计算 - 39 - 混凝土及砌体结构课程设计 - 0 - 单层厂房结构设计计算书 1.设计资料 本设计方案为左跨吊车 C3，右跨吊车 C3，牛腿顶标高 9.9，跨度 24，柱距mm 6。m 2.柱截面尺寸确定 2.1 确定柱高度 估计基础埋深 2.2，基础高 1.5，室外地坪标高-0.15。mmm A 柱顶标高 9.9+0.2

5、+2.471+0.1=12.671m C 柱顶标高 9.9+0.2+2.471+0.1=12.671m 中柱总高 H =12.671+0.7=13.371m 下柱高 =9.9+0.7=10.6 l Hm 上柱高 =13.371-10.6=2.771 uHm 2.2 确定柱截面尺寸 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，由混凝土设计规范，6m 柱距单层厂 房矩形、工字形截面柱截面尺寸限值并参考厂房柱截面形式和尺寸参考表确定柱截面尺 寸，见表 1 2.3 确定柱截面惯性距 排架平面内惯性矩 A 柱、C 柱 上柱： 483 3 1067.41500400 12 1 12 mm bh Iu 混凝土

6、及砌体结构课程设计 - 1 - 下柱： 233 ) 3 25 2 650 (25150 2 1 4650300 12 1 1000400 12 1 l I 48 10256.3mm B 柱 上柱： 483 3 1000.72600400 12 1 12 mm bh Iu 下柱： 233 ) 3 25 2 650 (25150 2 1 4650300 12 1 1000400 12 1 l I 48 10256.3mm 表 1 柱截面计算参数 计算参数 柱号 截面尺寸/mm 面积 / 2 mm 惯性矩/ 4 mm 自重 /（）m/kN 上柱矩500400 5 102.0 8 1067.410 .

7、 4 A、C 下柱1501001000400 5 10925 . 1 8 10 3 . 25644 . 4 上柱矩600400 5 104 . 2 8 1000.720 . 6 B 下柱150100800400 5 10925 . 1 8 10 3 . 25644 . 4 本案仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图 1 所示。 混凝土及砌体结构课程设计 - 2 - C 柱 800 400 400 400 600 800 柱A 1502515025 400 100 柱B 100 400 2515025150 10299 79002399 2400024000 图 1 计算单元和计算简图 混

8、凝土及砌体结构课程设计 - 3 - 3.荷载计算 3.1 恒荷载 3.1.1 屋盖恒载 防水层 2 m/kN.40 20mm 厚水泥砂浆找平层 2 m/kN.40 100mm 厚珍珠岩制品保温层 2 m/kN.40 隔气层 2 m/kN.050 30mm 厚细石混凝土面层 2 m/kN.750 预应力大型屋面板 2 m/kN1.4 2 m/kN3.4g 天沟板 kN12.12m6m/kN02 . 2 天 窗 榀/00.34kN 屋架自重 榀/00.109kN 则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： kNG66.320210923412.1221864 . 3(1.2G C1A1 ） mm50

9、e,mm015e,mm50e 1C1BA1 3.1.2 吊车梁及轨道重力荷载设计值 kN32.5568 . 0 3 . 411.2G A3 ）（ kN32.5568 . 0 3 . 412 . 1G C3 ）（ mm350e,mm150e,mm350e C3B33A 3.1.3 柱自重重力荷载设计值 A 柱、C 柱 上柱 kN30.13771 . 2 0 . 41.2GG 4C4A 下柱 kN48.56 6 . 1044. 41.2GG 5C5A 混凝土及砌体结构课程设计 - 4 - B 柱 上柱 kN95 . 9 1771. 26.01.2G4B 下柱 kN48.566 . 0144. 41

10、.2G5B mm0e,mm200ee B4C4A4 各项恒载作用位置如图 2 所示 CBA 750 50 =299.06kN ( =52.92kN) =55.32kN 800 800 G 3 750 200 =11.52kNG 4A =42.09kNG 5A =55.32kNG 3 =55.32kNG 3 =42.09kNG 5B =42.09kNG 5C 750 G 1 Q1 =17.27kNG 4B 150150 50 =55.32kNG3 =11.52kNG 4C 750 =299.06kN ( =52.92kN) G 1 Q1 =299.06kN ( =52.92kN) G 1 Q1

11、=299.06kN ( =52.92kN) G 1 Q1 200 800 图 2 恒荷载作用位置图（单位：）kN 3.2 屋面活荷载 屋面活荷载标准值为，雪荷载标准值为，后者小于前者，故仅 2 m/kN7 . 0 2 m/kN4 . 0 按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： kN92.522186.704 . 1Q1 的作用位置与作用位置相同，如图 2 所示。 1 Q 1 G 3.3 风荷载 风荷载标准值可按式计算，其中 ，根据 0Zszk ww0 . 1m/kN0.50w z 2 0 ， Z 混凝土及砌体结构课程设计 - 5 - 厂房各部分标高及 B 类地面粗糙度由查表确定如下： 柱

12、顶（标高 13.37） m000 . 1 Z 檐口（标高 15.07） m036 . 1 Z 屋顶（标高 16.07） m064 . 1 Z 如图 3a 所示，由式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别 s 0Zszk ww 为： 2 0Z1SZk1 m/kN32 . 0 4 . 0000 . 1 8 . 00 . 1ww 2 0Z2SZk2 m/kN16 . 0 4 . 0000 . 1 4 . 00 . 1ww -0.4 -0.5 -0.6 +0.6 +0.8 -0.2-0.4 -0.6 -0.5 -0.7 风 向 =-0.6 （a） 当时， 取a4h s 0.2 当时， 取a4h s

13、0.6 图 3 风荷载体型系数及排架计算简图 则作用于排架计算简图（图 3b）上的风荷载设计值为： m/kN688 . 2 0 . 632. 04 . 1q1 m/kN344 . 1 0 . 616 . 0 4 . 1q2 26 . 00 . 1064 . 1 )2 . 04 . 0(7 . 1036 . 1 )4 . 08 . 0(4 . 1Fw（ 0 . 64 . 00 . 145 . 0 148 . 1 6 . 07 . 06 . 2137 . 1 25 . 0）（） 混凝土及砌体结构课程设计 - 6 - kN06.28 3.4 吊车荷载 已知 320/50吊车参数：kN,690 . 6

14、 mB ,7 . 4 mK ,109kNg ,410kNQ ；根据 B 及 K，可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应,320 max, kNFpkNFp50 min, 点的竖向坐标值。如图 4 所示。 3.4.1 吊车竖向荷载 A 柱 kNyPD iPQ 48.844)217. 0668 . 0 1 (3204 . 1 maxmax ， kNyPD i 95.131)217 . 0 668 . 0 1 (504 . 1 minPQmin ， C 柱如同 A 柱 0.0075 maxP A柱 0.333 0.674 1.0 19554000 PmaxmaxPPmax 4000 图 4 吊车荷载

15、作用下支座反力影响线 A 柱与 C 柱的吊车荷载作用下的支座反力影响线图形相同 3.4.2 吊车横向水平荷载 作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力 混凝土及砌体结构课程设计 - 7 - kNgQT975.12)109410(1 . 0 4 1 )( 4 1 作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值 kNyTT i 24.34)217 . 0 668. 01 (975.124 . 1 AQmax 4.内力分析 该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系 数结果如表 2。 i 表 2 柱剪力分配系数 柱别 4 mm H/Hu )1n/1 (1/3C 3 0 i0 3

16、EIC/H i i i /1 /1 A、C 柱 163 . 0 n 207 . 0 869 . 2 0 C E H 10250 . 0 3 10 A 296 . 0 A B 柱 281 . 0 n 207 . 0 933 . 2 0 C E H 1023 . 0 3 10 406 . 0 B 4.1 恒载作用下排架内力分析 恒载作用下排架的计算简图如图 5a 所示。图中的重力荷载及力矩 M 是根据图 2 确G 定的，即 A 柱、C 柱 ; kNGG66.320 1 1kNGGG AA 62.6830.1332.55 43 2 ; kNGG48.56 A5 3kNAeGM033.1605. 06

17、6.320 111 mkNeGeGGM AAA 43.4735 . 0 32.552 . 0)30.1366.320()( 334412 B 柱 kNGGG59.301255.3295. 91 3B4 5 kNGG48.56 B5 6 由于图 5a 所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶 为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力可根据教材表 2.5.2 所列的相应公式计 i R 混凝土及砌体结构课程设计 - 8 - 算。对于 A 柱、C 柱，则207 . 0 ,163. 0 A n A 柱 、C 柱 ，1.750 ) 1 1 (1 ) 1 1 (1 2 3 A 3 A

18、 2 1 n n C 1.373 ) 1 1 (1 1 2 3 A 3 2 3 n C kNC H M C H M RA969 . 6 371.13 373 . 1 43.42750 . 1 033. 61 3 A2 1 A1 )( 本例中。求得后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的0RB i R 轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图 5b，c。 图 5d 为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。 5 - G 6 - G B 4 - G1 - G M1 C G - 3 G - 2 2M 2 - G 3 - G M2 M1 G - 1 A (a)

19、 混凝土及砌体结构课程设计 - 9 - (c) (b) ABC 14.953 4.62 38.14 26.31 8.158 14.953 4.62 38.14 26.31 8.158 ABC 299.06 310.58 365.90 407.99 598.12 615.39 726.03 768.12407.99 365.90 310.58 299.06 +M +M+V +N +V +N （d） 图 5 恒载作用下排架内力图 4.2 屋面活荷载作用下排架内力分析 4.2.1 AB 跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图 6a 所示。其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为kN2.952Q1 mkN2.6

20、50.0552.92M A1 mkN10.582 . 02.952M A2 mkN94 . 7 15 . 0 92.52M B1 对于 A 柱，则750 . 1 1 C373 . 1 3 C 混凝土及砌体结构课程设计 - 10 - )(N43 . 1 371.13 1.37310.581.7502.65 3 2A 1 A1 kC H M C H M RA 对于 B 柱，则281 . 0 n207 . 0 627 . 1 ) 1 1 (1 ) 1 1 (1 2 3 3 2 1 n n C )(967 . 0 627 . 1 371.13 94 . 7 1 1 kNC H M R B B 则排架柱

21、顶不动铰支座总反力为： kNRRR BA 396 . 2 967 . 0 43 . 1 )( 将反向作用于排架柱顶，用式计 R )(721. 0396. 2296. 043 . 1 kNRRV AAA 算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于 AB 跨时的柱 顶剪力，即 )(721 . 0 396 . 2 296 . 0 43 . 1 kNRRV AAA )(112 . 0 396 . 2 406 . 0 967 . 0 RRV BBB )(709 . 0 396 . 2 296 . 0 RV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图 6b，c 所示。 B -

22、Q C Q - A M1A 1 M2A M1B 1 (a) 0.842 (c) (b) 52.92 52.92 52.92 ABC CBA 2.65 0.6310.58 0.145 1.9 7.94 8.29 9.38 0.988 2.37 16.18 52.92 图 6 AB 跨作用屋面活荷载时排架内力图 4.2.2 BC 跨作用屋面活荷载 由于结构对称 AB、BC 跨相同，将图位置和方向调整一下即可。 混凝土及砌体结构课程设计 - 11 - M 1B CB 1 - Q 1 - Q 1AM 2AM (a) A C 52.92 (c) 52.92 52.92 CBA 0.63 16.18 2.

23、37 0.988 9.38 8.29 7.94 1.9 0.145 10.58 2.65 AB 0.842 (b) 图 7 BC 跨作用屋面活荷载时排架内力图 4.3 风荷载作用下排架内力分析 4.3.1 左吹风时 计算简图如图 8a 所示。对于 A、C 柱，由表 2.5.2 得:163. 0 A n207 . 0 混凝土及砌体结构课程设计 - 12 - A 柱 362 . 0 )1 1 (1 8 )1 1 (1 3 3 4 11 n n C )(01.13362 . 0 371.1388.62 111 kNHCqRA )(51 . 6 362 . 0 371.13344 . 1 112 kN

24、HCqRc )(58.476.02851 . 6 01.13FwkNRRR BA 各柱顶剪力分别为： )(074. 158.47296 . 0 01.13kNRRV AAA )(32.1958.47406 . 0 kNRV BB )(57 . 7 58.47296. 051 . 6 kNRRV CCC 排架内力图如图 8b 所示。 （a） 2400024000 q1q2 Fw ( b ) ABC 17.59 184.89 35.77 153.56 25.55 164.38 31.7914.9122.88 图 8 左吹风时排架内力图 混凝土及砌体结构课程设计 - 13 - 4.3.2 右吹风时

25、将 A、C 柱内力符号对换，且内力符号改变即可。 排架内力图如图 9b 所示。 （a） 2400024000 q1 Fw q2 31.79 ( b ) 17.59 22.8814.91 164.38 25.55 153.56 35.77 184.89 ABC 图 9 右吹风时排架内力图 4.4 吊车荷载作用下排架内力分析 4.4.1 作用于 A 柱 max D 计算简图如图 10a 所示。其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为： max D min D mkNeDMA57.29535 . 0 48.844 3max mkNeDMB96.9875 . 0 95.131 3min 对于 A 柱

26、， ，则373 . 1 3 C 混凝土及砌体结构课程设计 - 14 - )(35.30373 . 1 371.13 57.295 3 kNC H M R A A 对于 B 柱，由表 2.5.2 得： 281 . 0 n207 . 0 404 . 1 ) 1 1 (1 1 2 3 3 2 3 n C )(39.10404 . 1 371.13 96.98 3 kNC H M R B B )(96.1939.1035.30kNRRR BA 排架各柱顶剪力分别为: )(44.2496.19296 . 0 35.30kNRRV AAA )(49.1896.19406 . 0 39.10kNRRV BB

27、B )(91 . 5 96.19296. 0kNRV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 10b、c 所示。 max D BM Dmax CBA MA (a) 38.54 (c) (b) 45.01 10.48 19.09 13.99 45.80136.82 CBA 35.31 77.75 14.724.37 CBA 521.76 98.49 图 10 作用在 A 柱时排架内力图 max D 4.4.2 作用于 B 柱左 max D 计算简图如图 11a 所示， 计算如下： BA MM ， mkNeDMA18.4635 . 0 95.131 3min mkNeDMB57.29535

28、 . 0 48.844 3max 柱顶不动铰支座反力，及总反力 R 分别为： A R B R kNC H M R A A 85 . 4 404. 1 371.13 18.46 3 () 混凝土及砌体结构课程设计 - 15 - )(04.31404. 1 371.13 57.295 3 kNC H M R B B )(19.2604.3185 . 4 kNRRR BA 各柱顶剪力分别为： )(60.1219.26296 . 0 85. 4kNRRV AAA )(45.2019.26406. 004.31kNRRV BBB )(75 . 7 19.26296. 0kNRV CC 排架各柱的弯矩图、

29、轴力图及柱底剪力值如图 11b、c 所示。 maxD BM Dmin CBA MA (a) (c) (b) 20.35 175.11 48.80 14.35 BA 86.99 304.31 17.86 36.26 521.7698.49 15.92 C ACB 163.96 38.19 图 11 作用在 B 柱左时排架内力图 max D 混凝土及砌体结构课程设计 - 16 - 4.4.3 作用于 B 柱右 max D 计算简图如图 12a 所示， 计算如下： CB MM ， mkNeDM57.29535 . 0 48.844 3maxB mkNeDMC18.4635 . 0 95.131 3m

30、in 柱顶不动铰支座反力及总反力 R 分别为： CB R,R kNC H M R04 . 1 3044 . 1 371.13 295.57 - 3 B B () )(85 . 4 404. 1 371.13 46.18 3 C C kNC H M R )(-26.1985 . 4 04 . 1 3 CB kNRRR 各柱顶剪力分别为： )(75. 719 . 6 2296. 0kNRV AA )(-20.4119 . 6 2406 . 0 -31.04kNRRV BBB )(60. 2119 . 6 2296. 085 . 4 RCkNRV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 12

31、a、b、c 所示。 (c) (b) (a) 13.94 143.57 33.44 18.93 163.44 45.41 13.89 ABC 76.58 267.43 15.27 31.92 ABC 458.68 90.05 c M CBA minD MB Dmax 图 12 作用在 B 柱右时排架内力图 max D 4.4.4 作用于 C 柱 max D 计算简图如图 13a 所示， 计算如下： CB MM ， mkNeDM96.9835 . 0 95.131 3minB mkNeDMC57.29535 . 0 48.844 3max 柱顶不动铰支座反力及总反力 R 分别为： CB R,R k

32、NC H M R39.10404 . 1 371.13 98.96 - 3 B B () )(04.31404 . 1 371.13 295.57 3 C C kNC H M R )(65.2004.3139.10 CB kNRRR 各柱顶剪力分别为： 混凝土及砌体结构课程设计 - 17 - )(.116-65.20296 . 0 kNRV AA )(8.771-65.20406 . 0 0.391-kNRRV BBB )(93.2465.20296 . 0 04.31RCkNRV CC 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图 13b、c 所示。 (c) (b) (a) cM CBA max

33、D MB Dmin 38.42 8.95 16.89 13.41 40.52 120.02 ABC 31.59 35.95 68.10 13.173.73 ABC 458.68 90.05 图 13 作用在 C 柱时排架内力图 max D 4.4.5 作用于 AB 跨柱 max T 当 AB 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图 14a 所示。对于 A 柱， ；对于 B 柱，567 . 0 771 . 2 )2 . 1771. 2(3 . 5 . 2,207 . 0 ,163 . 0 an得由表 混凝土及砌体结构课程设计 - 18 - ，则207 . 0 ,281. 0n A 柱 791

34、 . 0 ) 1 1 (12 )32( )1)(2( 32 3 2 3 5 n a n aa a C )(08.27791 . 0 24.34 5max kNCTRA B 柱 820 . 0 ) 1 1 (12 )32( )1)(2( 32 3 2 3 5 n a n aa a C )(08.28820 . 0 24.34 5max kNCTRB 排架柱顶总反力 R 为： )(16.5508.2808.27kNRRR BA 各柱顶剪力为： )(75.1016.55296. 008.27kNRRV AAA )(69 . 5 16.55406 . 0 08.28kNRRV BBB )(33.161

35、6.55296 . 0 kNRV CC 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 14b 所示。 ABC max TTmax (a) (b) ABC 13.94 4.92 9.97 6.04 10.69 120.81 5.90 10.97 122.05 23.92 102.68 图 14 作用于 AB 跨时排架内力图 max T 4.4.6 作用于 BC 跨柱 max T 当 BC 跨作用吊车横向水平荷载时，排 混凝土及砌体结构课程设计 - 19 - 架计算简图如图 15a 所示。对于 B 柱， ；对于 C 柱， 500 . 0 399. 2)2 . 1399. 2(a3 . 5 . 2,233 .

36、0 ,503 . 0 n得由表 ，则233. 0,149 . 0 n B 柱 820 . 0 ) 1 n 1 (12 )a32( n )a1)(a2( a32 C 3 2 3 5 )(kN88.12820 . 0 71.15CTR 5maxB C 柱 791 . 0 ) 1 n 1 (12 )a32( n )a1)(a2( a32 C 3 2 3 5 )(kN43.12791 . 0 71.15CTR 5maxC 排架柱顶总反力 R 为： )(kN31.2543.1288.12RRR CB 各柱顶剪力为： )(kN25 . 8 31.25326 . 0 RV AA )(kN07 . 4 31.

37、25348 . 0 88.12RRV BBB )(kN18 . 4 31.25326 . 0 43.12RRV CCC 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 15b 所示。 (b) (a) 84.97 19.79 101.04 9.09 4.88 99.91 8.82 5.01 7.4611.6411.53 ABC ABC Tmax max T 图 15 作用于 BC 跨时排架内力图 max T 5.内力组合 控制截面分别取上柱底部截面 I-I，牛腿顶截面 II-II 和下柱底截面 III-III，按公 式求得最不利的内力值，见表 3，4。在每种荷载效应组合中，对矩形和工字型截面柱均 应考虑以下四

38、种不利内力组合： （1）+及相应的 N，V； max M （2）-及相应的 N，V； max M （3）及相应的 M，V； max N 混凝土及砌体结构课程设计 - 20 - （4）及相应的 M，V； min N 对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用 混凝土及砌体结构课程设计 - 21 - 标准值，同时只需对的柱进行验算。55 . 0 h/e 00 混凝土及砌体结构课程设计 - 22 - 表 3 A 柱内力标准值汇总表 ()kN/V,kN/N,mkN/M 屋面活荷载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载 荷载类别恒载 作用在 AB 跨 作用在 BC 跨 max D 作用在 A 柱 max D 作用在 B

39、柱左 max D 作用在 B 柱右 max D 作用在 C 柱 max T 作用在 AB 跨 max T 作用在 BC 跨 左风右风 柱号及 正向内力 序号 k M 11.480.732.32-40.40-29.563.21-7.582.0918.6018.21-33.94 - k N 342.4338.77 0.000.000.000.000.000.000.000.000.00 k M -63.54-8.962.32108.76-21.923.21-7.582.0918.6018.21-33.94 - k N 384.7738.77 0.00 596.63203.01 0.000.000.

40、000.000.000.00 k M 46.46-2.428.225.97-24.5511.36-26.84151.4965.92268.96-222.48 k N 391.3638.77 0.00 596.63203.01 0.000.000.000.000.000.00 +V +N +M - k V 10.890.790.58-10.18-5.340.81-1.9114.794.6839.35-21.61 混凝土及砌体结构课程设计 - 23 - 表 4 A 柱内力组合表 内力组合 截面 +及相应的, max MN V-及相应的, max MN V 及相应的, max NMV及相应的, mi

41、n NMV M60.87-75.9829.0029.37 - N +0.9+0.9 (+)+ 358.21 +0.90.8(+ )+0.9+ 310.58 +0.9+0.9 358.21 +0.9+0.9 (+)+ 310.58 M114.18-64.6485.00-84.41 - N +0.9+0.8 (+)+0.9+ 740.86 +0.9+0.8 (+)+0.9+ 484.44 +0.9 835.48 +0.90.9(+) + 365.90 M374.14-374.9413.72201.98 N 783.66526.53877.57407.99 V +0.9+0.8 (+)+0.9+ 4

42、3.46 +0.9+0.8 (+)+0.9+ -40.31 +0.9 -9.02 +0.9 +0.9+ 0.9+ 41.13 k M 270.38-264.6812.93147.40 k N 608.33424.66675.41339.99 - k V 32.01-27.82-5.5430.35 混凝土及砌体结构课程设计 - 24 - 6.柱截面设计 混凝土等级强度为 C30， ；采用 HRB400 级钢筋， 2 c mm/N 3 . 14f 2 tk mm/N01 . 2 f 。上下柱均采用对称配筋。518 . 0 ,mm/N360ff b 2 yy 6.1 上柱配筋计算 由表 7 可见，上

43、柱截面共有 4 组内力。取。轴力较小的一组，mm36040400h0 即 kN58.310NmN37.29M， 由规范查得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度。附加偏心m798 . 4 399 . 2 2l0 距 取 20（大于 400/30） 。 a emmmm ，mm95 310580 1037.29 N M e 6 0 ，mm1152095eee a0i 由故应考虑偏心距增大系数。，5 0 . 124004798hl0 68 . 3 310580 400 3 . 145 . 0 N Af5 . 0 2 c 11 . 2 68 . 3 ) 400 4798 ( 360 115 1500 1 1

44、) h l ( h e 1500 1 1 220 0 i mkN1097.611037.2911 . 2 MM 66 0 ，mm199 310580 1097.61 N M e 6 0 ，mm21920199eee a0i 由故应考虑偏心距增大系数，5995.114004798hl0 68 . 3 310580 400 3 . 145 . 0 N Af5 . 0 2 c 58 . 1 68 . 3 ) 400 4798 ( 360 219 1500 1 1) h l ( h e 1500 1 1 220 0 i 混凝土及砌体结构课程设计 - 25 - 22 . 0 360 80 h a2 15 . 0 360400 3 . 140 . 1 310580 bhf N 0 s 0c1 取进行计算。2 s ax mm59402/400219a2he e si 2 s0y e ss mm159 )40360(360 59310580 ) ah(f N AA