多层学生公寓设计计算.doc

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1、合肥工业大学合肥工业大学 继续教育学院继续教育学院 毕业设计毕业设计 题目题目: : 多层学生公寓多层学生公寓 设计计算书设计计算书 学学 号：号： 姓姓 名：名： 学历层次：学历层次：本科本科 专专 业：业：土木工程土木工程 班班 级：级： 指导老师：指导老师： 完成日期：完成日期： 1 目目 录录 第一章第一章 工程资料工程资料.1 第二章第二章 结构布置结构布置.1 第一节 结构总体布置1 第二节 结构选定2 第三节 梁柱板的截面确定2 第三章第三章 荷载计算荷载计算.4 第一节 荷载标准值计算4 第二节 框架 KJ-4 荷载计算 5 第四章第四章 内力分析内力分析.16 第一节 恒荷载

2、作用下框架的内力计算16 第二节 活荷载作用下框架的内力23 第三节 水平地震荷载作用下框架内力计算4 第五章第五章 荷载组合和内力组合荷载组合和内力组合.7 第一节 横梁内力组合7 第三节 柱内力组合12 第六章第六章 框架梁柱配筋框架梁柱配筋.17 第一节 框架横梁配筋17 第二节 框架柱配筋17 第七章第七章 楼盖设计楼盖设计.19 第一节 设计资料19 第二节 板的设计（弹性理论）.19 第八章第八章 楼梯设计楼梯设计.22 第一节 梯段板的计算22 第二节 平台板计算23 第三节 平台梁计算24 第九章第九章. .基础设计基础设计.25 第一节 设计资料25 第二节 基础计算25 参

3、考文献参考文献.30 1 第一章第一章 工程资料工程资料 1规模：多层学生公寓，建筑设计工作已完成。总建筑面积、总楼层、建筑总高度 详见建施图。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2防火要求：建筑物属二级防火标准。 3结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度 240 厚多孔砖。 4气象、水文、地质资料： 主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值 W0=0.45KN/。 建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 自然地面-8m 以下可见地下水。 地质资料：从地表面到1.0M 之间为人工堆积的素填土，素填土土体松散，夹少 量碎石，从地表面到1.0M 以下为粘土，可作为

4、持力层。场地土壤属类场地土。地基 承载力特征值为 195KPa。 抗震设防：该建筑物为 2 类建筑物，建设位置位于 7 度设防区，按构造进行抗震 设防。 建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计、施工设计。 第二章第二章 结构布置结构布置 第一节第一节 结构总体布置结构总体布置 1、布置原则：满足建筑使用要求、结构安全、建筑施工三方面的要求。 建筑物的高与宽比满足：H/B5。 2、结构平面形状：板式、塔式，以正多边形、无凹角的建筑平面为宜。 3、竖向布置：竖向的体形力求规则、均匀、连续，避免刚度突变和结构不连续，过 大外挑和内收。规范要求：建筑下层侧向刚度大于上层侧向刚度 ，

5、若刚度连续三层降低， 则降低的幅度应小于该层侧向刚度的 50%。必须加强塔楼与主体的连接，塔楼不宜采用砌 体结构。 4、变形缝的设置： 变形缝是伸缩缝、沉降缝、防震缝的统称。在多层及高层建筑中，应尽量少设缝或 不设缝。 伸缩缝的设置，主要与结构的长度有关。设防烈度为 8 度，结构类型为现浇框架结 构时，室内类别伸缩缝最大间距为 55m。 沉降缝的设置，主要与基础受到的上部荷载及场地的地质条件有关。当上部荷载差 异较大，或地基土的物理力学指标相差较大，则应设置沉降缝，沉降缝可利用挑梁或搁 置预制板、预制梁等方法做成。 2 防震缝的设置主要与建筑平面形状、高差、刚度、质量分布等因素有关。 防震缝的

6、设置，应使各结构单元简单，规则，刚度和质量分布均匀，以避免地震作 用下的扭转效应。为避免个单元之间的结构在发生地震时互相碰撞，防震缝的宽度不得 小于 70mm。 第二节第二节 结构选定结构选定 本建筑为 6 层宿舍楼，通过比较分析，确定采用现浇钢筋混凝土框架结构体系。经 查表，该建筑所处地区的抗震设防烈度为 6 度，抗震等级为四级，不须进行抗震计算。 本建筑的全长为 53.8m，抗震等级为四级、6 度设防烈度，不设变形缝。 第三节第三节 梁柱板的截面确定梁柱板的截面确定 本结构楼盖、屋盖采用现浇钢筋混凝土结构，各层柱、梁的混凝土强度等级为 C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/m

7、m2） 。 一、梁截面的确定：一、梁截面的确定： （一） 、横向框架梁：h=(1/121/8)L, b=(1/31/2)h200 用横向框架承重方案，平面框架横梁沿房屋横向布置，房屋横向刚度较大。 KL2：h=(1/121/8)5000=417625，取 h=700， b=(1/31/2 )700=233350，取 bh=250700； （二） 、非框架梁：h=(1/121/18 )L400，b=(1/31/2 )h200 1、纵向连系梁（封口梁）： L1：h=(1/121/15)4000=333267，取 h=500， b=(1/31/2)500=167250，取 bh=250500； 2、

8、梯梁：h=(1/121/15)3000=250200，取 h=400， b=(1/31/2)400=133200，取 bh=200400； 3、过梁布置 在门、窗洞口顶部设过梁，承受门、窗洞顶部的墙体重量。过梁也可以兼做连系梁。 截面尺寸为 bh=250500。 二、柱截面的确定二、柱截面的确定：b=(1/201/15)H 本工程柱网布置，采用原建筑方案，详见结构平面布置图。柱尺寸取 400500。 暂定基础顶面标高高度-1.0 米，底层取 H= 4300+300+ 1000=5600，二至六层取层 高 H=3300。 KZ：b=(1/201/15)H=(1/201/15)5600=28037

9、3mm，根据轴压比限值，取 b=400，则 bh=400500mm2。 验算柱轴压比： 单位面积结构荷载 G=1.2(6.6203.2905)1.42.06/6=7.247 KN/m2。 荷载面积 F=4.0（5.0+3.0）/2=14.0， 柱组合轴压力设计值 N=GnF=7.247614.0=695.712 KN， 3 轴压比 v=N/(fcbh)=695.712103/(14.3400500)=0.243n=0.9， 满足轴压比限值。 框架计算简图 （250700） （400500） （250700） （250700）（250700） （250700）（250700） （250700）（

10、250700） （250700）（250700） （250700）（250700） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） （400500） 三、板厚的确定三、板厚的确定： 双向板肋梁楼盖，板厚： t=l/（5040）=4000/（5040）=80100mm，本工程取 100mm。 四、梁、柱相对线刚度计算：四、梁、柱相对线刚度计算： 根据公式，求惯

11、性矩 3 1 12 Ibh 框架横梁 339 11 250 70012.8 10 1212 Ibh 框架柱 339 11 4005004.2 10 1212 Ibh 根据公式 i=EI/l，可以得出梁柱的线刚度, 框架横梁 CD：i=EI/l=12.8109E/3000=5.3106E 框架横梁 DE：i=EI/l=12.8109E/5000=1.5106E 底层柱：i= EI/H=4.167109E/5600=5.0105E 其余层柱：i= EI/H=4.167109E/4300=9.3105E 取底层柱 iA0A1= iB0B1=iiC0C1值作为基准值 1，算得梁柱的相对线刚度，标于下图

12、： 4 1.000 1.000 梁柱相对线刚度 1.0001.3331.3331.333 1.3331.3331.333 1.3331.3331.333 5.7901.960 1.960 1.960 1.960 5.790 5.790 5.790 1.333 1.333 1.333 5.7901.960 1.333 1.333 1.333 5.7901.960 第三章第三章 荷载计算荷载计算 第一节第一节 荷载标准值计算荷载标准值计算 一、恒载标准值计算一、恒载标准值计算： （一）屋面恒载标准值 架空隔热层、结构找坡 3.02 KN/m2 防水层 0.4 KN/m2 找平层 0.35 KN/m

13、2 100 厚钢筋混凝土板 0.1025=2.5 KN/m2 抹灰层 0.35 KN/m2 - 合计 6.620 KN/m2 （二）楼面的恒载标准值 瓷砖地面 0.55 KN/m2 100 厚钢筋砼板 0.1025=2.5 KN/m2 板底抹灰刷白 0.24 KN/m2 - 5 合计 3.290KN/m2 （四）墙体的恒载标准值： 240 厚多孔墙（双面抹灰 200 厚） 0.2418=4.32KN/m2 20 厚水泥沙浆抹灰 0.0220=0.4 KN/m2 合计 4.72 KN/m2 （五）窗、门的恒载标准值 铝合金窗 0.35 KN/m2 木门 0.2 KN/m2 二、活荷载值：二、活荷

14、载值： （一）屋面的活载标准值 2.0 KN/m2 （二）楼面均布活载标准值 2.0 KN/m2 第二节第二节 框架框架 KJ-4KJ-4 荷载计算荷载计算 1 1、LALA 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 梁自重：250.250.54.0=30.000 KN 板传来的：6.623.01.5/24=55.030 KN 墙重：250.300.11.00.20.20.20.30.14.0=72.000 KN 159.330 KN 活载：活载： 板传来的：2.03.01.5/24=18.000 KN 2 2、LDLD 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 梁自重：250.250.54.0=30.0

15、00 KN 板传来的：6.623.01.5/242=128.921 KN - 158.921 KN 活载：活载： 板传来的：2.03.01.5/242=40.478 KN 3 3、LHLH 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 梁自重：250.250.54.0=30.000 KN 板传来的：6.623.01.5/22=71.591 KN 墙自重：250.300.11.00.20.20.20.30.14.0=72.000 KN 173.591 KN 活载：活载： 6 板传来的：2.03.01.5/22=22.478 KN 4 4、KLKL 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 板传来的：（换算成线荷

16、载，由 PKPM 计算。pb=6.621.1.95=9.56 KN/m） LB: 159.330/2=79.665 KN LD: 158.921/2=79.461 KN LF: 173.591/2=86.796 KN MB偏心弯矩：79.4610.150=11.919 KNm MF偏心弯矩：86.7960.150=13.019 KNm 活载：活载： 板传来的：（换算成线荷载，由 PKPM 计算。pb=2.01.95=3.0 KN/m） LB: 18.000/2=9.000 KN LD: 40.478/2=20.239 KN LF: 22.478/2=11.239 KN MB偏心弯矩：20.23

17、90.150=3.036 KNm MF偏心弯矩：11.2390.150=1.686 KNm 二、二二、二七层楼面荷载计算：七层楼面荷载计算： 1 1、LALA 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 梁自重：250.250.54.0=30.000 KN 板传来的：3.293.01.5/24=25.060 KN 墙重：3.9(7.8-0.25)（3.3-0.5）-3.02.95=55.200 KN 窗重：0.353.02.95=3.10 KN 112.560 KN 活载：活载： 板传来的：2.03.01.5/24=18.000 KN 2 2、LDLD 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 梁自重：25

18、0.200.64.0=30.000 KN 板传来的：3.29(2.13.9)0.9/24+3.01.5/24=61.526 KN 梁上墙重：3.93.7(3.3-0.5)-1.263.2-1.02.4=44.265 KN 梁上窗重：0.351.263.2=2.321 KN 梁上门重：0.21.02.4=0.48 KN 7 138.112 KN 活载：活载： 板传来的：2.0(2.13.9)0.9/24+3.01.5/24=40.478 KN 4 4、LHLH 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 梁自重：250.250.54.0=30.000 KN 板传来的：3.293.01.5/22=34.1

19、66 KN 梁上墙重：3.94.0(3.30.5)-1.51.15-1.51.45=48.594 KN 梁上窗重：0.35(1.51.15+1.51.45)=3.234 KN 115.994 KN 活载：活载： 板传来的：2.03.01.5/22=22.478 KN 5 5、KLKL 荷载计算：荷载计算： 恒载：恒载： 板传来的：（换算成线荷载，由 PKPM 计算。Pb=3.291.95=3.648 KN/m， pd=3.290.9=3.34 KN/m， p墙=4.72(3.30.65)=8.955 KN/m） LA: 112.560/2=56.280 KN LD: 138.112/2=69.

20、056 KN LE: 98.332/2=49.166 KN LH: 115.994/2=57.997 KN MD偏心弯矩：69.0560.150=10.358 KNm MF偏心弯矩：57.9970.150=8.700 KNm 梁自重：250.30.7=5.25 KN/m 活载：活载： 板传来的：（换算成线荷载，由 PKPM 计算。pb=2.01.95=2.400 KN/m，pc=2.00.9=1.5 KN/m ） LA: 18.000/2=9.000 KN LD: 40.478/2=20.239 KN LE: 44.955/2=22.478 KN LH: 22.478/2=11.239 KN

21、MD偏心弯矩：20.2390.150=3.036 KNm MF偏心弯矩：11.2390.150=1.686 KNm 8 三、地震荷载计算及位移验算三、地震荷载计算及位移验算 1重力荷载代表值 根据抗震规范 1.0.2 抗震设防烈度为 7 度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。 根据抗震规范 5.1.3 计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自 重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表 3.1 采用。 组合值系数 表 3.1 可变荷载种类组合值系数 雪荷载 0.5 屋面活荷载不计入 按实际情况计算的楼面活荷载 1.0 藏书库、档案库 0.8 按等效均布荷计算

22、的楼面活荷载 其他民用建筑 0.5 1）荷载标准值 1屋面（上人）： a. 30 厚 C20 细石砼保护层 220.04=0.88 kN/m2 b. 三粘四油防水层 0. 4 kN/m2 c. 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kN/m2 d. 150 厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75 kN/m2 e. 100 厚钢筋砼板 250.10=2.5kN/m2 f. V 型轻钢龙骨吊顶 0 .25 kN/m2 合 计 4.96 kN/m2 215 层楼面 a. 水磨石地面 0.65 kN/m2 d. 100 厚捣制砼楼板 250.10=2.5 kN/m2 e.V 型轻钢龙

23、骨吊顶 0 .25 kN/m2 合 计 3.40 kN/m2 3外墙 a. 10 厚浅米黄方砖 200.01=0.2 kN/m2 b. 10 厚 1:0.2:2 水泥石膏砂浆 200 .01=0.2 kN/m2 c. 10 厚 1:3 水泥砂浆打底 200 .01=0.2 kN/m2 d. 240 空心砖 7.00.24=1.68 kN/m2 e. 20 厚 1:1:6 水泥石灰膏砂浆打底 200 .01=0.2 kN/m2 f. 5 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光 200.005=0.1 kN/m2 g. 刷乳胶漆 合 计 2.3 kN/m2 9 4内墙 a. 20 厚 1:

24、1:6 水泥石灰膏砂浆打底 200 .01=0.2 kN/m2 b.5 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光 200.005=0.1 kN/m2 c. 200 厚空心砖 7.00.2=1.4 kN/m2 d. 20 厚 1:1:6 水泥石灰膏砂浆打底 200 .01=0.2 kN/m2 e. 5 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光 200.005=0.1 kN/m2 e. 刷乳胶漆 合 计 2.0 kN/m2 5门窗自重重力荷载 木门 0.2 kN/m 塑钢窗 0.44 kN/m2 2）重力荷载代表值计算 （1）恒载标准值 第二层及六层重力荷载代表值相同： 楼面 3.40

25、(16.47.22+14.443.2)=2198.02kN 梁 0.30.75258.410+0.30.754225+0.60.325610+0.250.61 4.4625+0.250.62225+0.30.6518257.2+0.30.55.2256+ 0.30.53254+0.250.33.62512+0.250.45.2252+0.250.44 25=2037.3kN 柱 0.60.63.92532=1123.2kN 外墙 ( (17+58.2+17+58.2+22) -301. 51.8) 6.563.90.24=820.51 kN 内墙 (172+14.412+58.22)-141.

26、51.8) 6.223.90.24=1825.22 kN 窗 （301.51.8+141.51.8）0.4=47.52 故第二层自重标准值 2918.02+2037.3+1123.2+820.51+1825.22+47.52=8771.77kN 第一层： 柱 0.60.64.93225=1411.2kN 外墙 ( (172+58.2+22) -151. 51.8) 6.563.30.24=436.04 kN 内墙 (614+82+58.2+3.62)6.223.30.24=814.80kN 故第一层自重标准值： 1411.2+2037.3+436.04+814.80+151.51.80.4=4

27、715.54kN 屋顶： 屋面 4.967.210.42+14.414.44.96=1771.315kN 梁 0.30.7510.4254+0.250.610.4225+0.30.6257.24+0.250.3 253.68+0.750.38.4425+0.30.656425+0.30.565.225 +0.30.54325+0.250.45.2225+0.250.45.2225+0.250.44 25=999.6kN 10 柱 0.60.63.32225=653.4kN 外墙 ( (10.42+7.22)2+5.24+42+14.42-121.51.8) 6.563.30.24=614.01

28、6kN 内墙 (10.42+7.22)2+62+14.42-51.51.8)6.223.30.24=456.71kN 故屋顶自重标准值： 999.6+653.4+1771.38+614.016+456.708+171.51.80.4=4513.4kN （2）活载标准值 第二层（第一质点）：(16.47.22+14.443.2)2.00.5+(83.62+3.626+64) (2.5-2)0.5=889.44kN 屋面活荷载不算，雪荷载0.5 屋面雪载：0.50.357.210.42+14.414.40.350.5=62.496kN 第七层 4513.4kN+62.496kN=4575.896k

29、N 第二层至六层 8771.77kN+889.44kN=9661.21kN 第一层 4715.54kN+889.44kN=5604.98kN 另加楼梯折减成 200mm 厚楼板 8.03.623.4+463.6=282.24kN 七层加电梯间 735.2=109.2kN 水箱间 200 kN/m 故 G1=4715.54+889.44=5604.98kN-5887.22kN G2=8771.77+889.44=9661.21kN-9943.45kN G3=8771.77+889.44=9661.21kN-9943.45kN G4=8771.77+889.44=9661.21kN-9943.45

30、kN G5=8771.77+889.44=9661.21kN-9943.45kN G6=8771.77+889.44=9661.21kN-9943.45kN G7=4513.4+62.496=4575.896kN-4885.10kN 简图如下：图 3 .1 11 G7 4885.1 G6 9943.45 G5 9943.45 G4 9943.45 G3 9943.45 G2 9943.45 G1 5887.22 2框架侧移刚度计算 梁线刚度：ib=EcIb/l，Ib=2.0Io（中框架梁）, Ib=1.5Io（边框架梁） 柱线刚度：ic=EcIc/hc： 柱的侧移刚度 D 值： 2 12 h

31、KD c Kc 柱线刚度 ic=EcIc/hc ：节点转动影响系数 表 3.2 横梁线刚度 Ib计算表 Ec /(N/mm2) bh /mmmm I0/mm4L/mm EcI0/L /Nmm 1.5EcI0/L /Nmm 2EcI0/L /Nmm 3007008.5710984003.06310104.87210106.1261010 3104 3006005.410960002.710104.66010105.41010 3006005.410984001.92910102.89310103.8581010 3005504.1610960002.0810103.1210104.161010

32、表 3.3 柱线刚度 Ic计算表 层次hc /mm Ec /(N/ mm2) bh /mmmm Ic/mm4 EcIc/hc /Nmm 14900310460060010.801090.6611011 263900 310460060010.801090.8311011 73300310460060010.801090.9821011 12 表 3.4 中框架柱侧移刚度 D 值（N/mm） 边柱中柱 层次 Kc 1 i Dn 1 iKc 1 i Dn 2i i D 0.7370.269176368 26 0.650.245160635 1.390.41268806382683 0.9270.4

33、88161068 1 0.820.467154285 1.740.60198226324920 表 3.5 边框架柱侧移刚度 D 值（N/mm） C-10,C-1A-1,A-10 层次 Kc 1 i Dn 1 iKc 1 i Dn 2i i D 260.4870.1961284820.5530.21614200254096 10.6130.4261407220.6950.44314635257414 表 3.6 中框架柱 B 侧移刚度 D 值（N/mm） B-1，B-10 层次 Kc 1 i Dn 1 i i D 260.5160.20513455226911 10.6490.43414332

34、228663 表 3.7 楼电梯间框架柱侧移刚度 D 值（N/mm） C-4，C-5，C-6B-5，B-6 层次 Kc 1 i Dn 1 iKc 1 i Dn 2i i D 260.4870.1961284831.0290.34022270283084 10.6130.4281407231.3080.54718055278326 将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度想加，即得框架各层层间侧移刚度，如下 i D 表 表 3.8 横向框架层间侧移刚度（N/mm） 13 层次123456 i D460670519863519863519863519863519863 3结构基本自振周期计算 采用顶点位

35、移法：结构基本自振周期 T T 01 7 . 1 ：考虑非结构墙体刚度影响的周期折减系数，实砌填充砖墙取 0.60.7，轻质墙取 0.8 0 ：假想集中在各层楼面处的 Gi 为水平荷载，按弹性方法求得的结构顶点假想位移 T （m） ( 求层间位移，再求顶点位移。) i ii D Gi 1T 对突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等假想位移指主体结构位移。 对于带屋面局部突出间的房屋，T 应取主体结构顶点的位移。突出间对主体结构顶 点位移的影响，可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层。 当屋面突出部分为一层时，其重力荷载可按下式计算： H hh G H h GG nne 21

36、2 1 1 2 3 ! 2 3 1 将 G7折算到主体结构的顶层，即 kN H h GGe07.5758 7 . 272 3 . 33 1 1 . 4885 2 3 17 1 对框架结构，T 可按下式计算； VGi= n ik k G n j ijGii DVu 1 / n k ki uu 1 式中，Gk：集中在 k 层楼面处的荷载代表值； VGi: 把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第层的层 间剪力； : 第 i 层的层间侧移刚度； n k ij D 1 : 第 i 层的层间侧移； i u : 第 i 层的顶部侧移； i u 表 3.9 结构顶点的假想侧移计算 层次. kN

37、 GikNVGi mm N D n j ij 1 mm ui mm ui 14 614828.5514828.5551986328.5465.2 59943.452477251986347.7436.7 49943.4534715.4551986366.8389 39943.454468.951986385.9322.2 29943.4554602.35519863105.0236.3 15887.2260489.57460670131.3131.3 基本自震周期 T1，T 其中的量纲为 m，取 T=0.7，则 suT tT 812 . 0 4652 . 0 7 . 07 . 17 . 1 1

38、 其中，T ：计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移： T ：结构基本自振周期考虑非承重墙影响的折减系数， 4 水平地震作用及楼层地震剪力计算 由于本设计方案，结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切 变形为主，以及近似于单质点体系的结构，故可用底部剪力法计算水平地震作用，采用 底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度。地震作用按 7 度类场地（地基土不液化） ， 地震动参数区划的特征周期分为一区考虑，按规范查得扬州的特征周期为 T =0.35s, 则 g =0.12。采用底部剪力法计算，由于 T =0.8121.4T =1.40.35=0.49s,故应考虑顶 max 1g

39、 点附加地震作用，取=0.08 T +0.07=0.080.59+0.07=0.0572 n 1 结构底部剪力为： n i ieq GG 1 85 . 0 =0.85（4885.1+9943.455+5887.22） =51416kN kNGF T T TTT sTsT eqEK g gg g 95.2892514160563 . 0 0563 . 0 12 . 0 812 . 0 35 . 0 5 35 . 0 ,812 . 0 1 9 . 0 max 1 1 为结构水平地震作用标准值；相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值， EK F 1 多层砌房屋、底部框架和多层内框架砖房，宜取水平

40、地震影响系数最大值；Geq 结构等效 总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的 85%。 顶点附加地震作用为F =F=0.074962892.95=216.856kN nn EK F= F(1-) i n i ii ii HG HG 1 EKn 式中 Fi 为质点 I 的水平地震作用标准值；Gi 为集中于质点 i 的重力荷载代表值；Hi 为质点 i 的计算高度；为顶部附加地震作用系数，多层钢筋混凝土和钢结构房屋可查 n 规范表 4-1-6，多层内框架砖房可采用 0.2，其它房屋可采用 0.0；F 为顶部附加水平 n 15 地震作用。 表 3.10 顶部附加地震作用系

41、数 Tg(s)F11.4TgT11.4Tg 0.350.08T1+0.07 0.550.08T1-0.02 不考虑 注：T1 为结构基本自振周期 Vi=Fj+Fn，采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用 效应，宜乘以增大系数 3，此增大部分不应往下传递，但与该突出部分相连的构件应予计 入。 具体计算过程见表 3.11。各楼层的地震剪力计算结果列于表 3.11。 表 3.11 各层地震作用及楼层地震剪力 层次h (m) i H (m) i G (kN) i G H ii n i ii ii HG HG 1 F i V (kN) i 727.73.34885.1135317.

42、270.137366.62366.62 624.43.99943.45242620.180.245708.771022.26 520.53.99943.45203840.730.206595.951573.53 416.63.99943.45165061.270.167483.122020.44 312.73.99943.45126281.820.128370.302362.98 28.83.99943.4587502.360.088254.582598.48 14.94.95887.2228847.380.02983.902676.09 注：Fn 只加入主体的顶层即第七层。 5水平地震作用下

43、的位移验算 3F 1F V1 2F 3V 2V F5 F4 4V V5 F6 6V iF7+F 图 3 .2 层间剪力、位移示意图 各类结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算，其楼层内最大的弹性层间位移应符 合下式要求，e 小于等于eh 16 式中 e 为多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移；计算时除以弯 曲变形为主的高层建筑外，可不扣除结构整体弯曲变形；应计入扭转变形，各作用分项 系数均应采用 1.0；钢筋混凝土结构构件的截面刚度可采用弹性刚度。h 为计算楼层层高。 表 3.12横向水平地震作用下的位移验算 层 数 层间剪 力 V (kN) i 层间刚度 Di u -u= i1i i i D V 层高 h (m) i 层间相对 弹性转角 备注 61105.15198632.133.91/1831 51701.055198633.273.91/1193 42184.175198634.203.91/929 32554.475198634.913.91/794 22809.055198635.43.91/722 12892.954606706.284.91/780 层间相对弹性转角 均满足要求 = e e 550 1 （规范 3-19） 第四章第四章 内力分析内力分析 注：荷载取为标准值 第一节第一节 恒荷载作用下框架