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1、施工组织设计（顶板加固施工方案）报审表 工程名称瀚海首筑 施工单位福建省永富建设集团有限公司编制单位现报上施工电梯基础顶板加固施工方案文件，请予以审查。主 编编制人工程项目部专业分包施工单位 （盖章）技术负责人审核单位总承包单位审核意见： 年 月 日 总承包单位 （盖章）审核人审批人审查单位监理审查意见：监理审查结论： 同意实施 修改后报 重新编制监理单位 （盖章）专业监理工程师日期：总监理工程师日期：瀚 海 首 筑人货电梯顶板基础加固方案福建省永富建设集团有限公司2016年8月施工电梯基础顶板加固施工方案一、工程概况 地下室建筑面积为5019.90m，地上总建筑面积为32742.00m， 建
2、筑层数为地上 31 层 ，地上总高度为105.6米、设一层地下室，为附建式地下一层人防地下室。战时是二等人员掩蔽部，平时为机动车停车库及设备用房。平时为机动车停车库、非机动车停车库及设备用房，停小型汽车188辆，停微型汽车10辆，换算为小型汽车7辆，总共停小型汽车195辆；停放非机动车438辆。功能布局： 本工程为地下1层地下室，地上31层商住楼；一层为集中商业、文体活动中心、垃圾收集间、景观架空层、高压变配电房、消控中心和安防，电信交接间、电视前端间和公共卫生间、二层至四层为集中商业，五层以上为住宅。二、施工电梯技术方案 施工电梯基础（位于地下室顶板上方，地下室顶板厚度250mm） 1、施工
3、电梯基本参数施工电梯型号：SCD200/200TD； 吊笼形式：双吊笼；架设总高度：105.6m； 标准节长度：1.508m；底笼长：5.3m； 底笼宽：4.2m；标准节重：140kg； 单个对重重量：1000kg单个吊笼重: 1200kg； 吊笼载重：2000kg； 施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+对重+护栏重+标准节总重+额定载荷重）*2.1=（2*1200）
4、+2*1000+1200+（41*140）+2*2000*2.132214=322KN。2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为322KN，基础尺寸为40006000mm，因此加固范围为45006500mm，由此地下室顶板承担的总荷载为11.01 kN/m2，此荷载由施工电梯底部45006500范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为4.3KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按800mm纵向间距设置立杆，横向水平间距500，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。 3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚
5、手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（2）设计选型：地下室顶板分别在1、2、3#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为800500mm，步距为1000mm，50mm100mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kN/m2 进行验算。（2#和3#楼还需增加14#槽钢0.8米长各
6、两根，共4根） L与地脚螺栓配作孔落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（3）计算书；1） 参数信息:（1） 基本参数立柱横向间距或排距la(m):0.5，脚手架步距h(m)：1.00；立杆纵向间距lb(m): 0.8，脚手架搭设高度H(m)：4.60；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：800.00；钢管类型(mm):483.5（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用483.0）连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；（2） 荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(k
7、N/m2):50.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；2） 纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图（1） 荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.800 = 0.390 kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.0000.500 = 25.000 kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 1.0000.500 = 0.500 kN/m（2） 强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均
8、布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: （l=800mm，取最长计算） 最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.390+ 1.225.000 = 30.468 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.800 = 1.120 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.130.4680.8002 + 0.117 1.1200.8002 = 2.040 kN.m ； 最大支座力 N = 1.130.4680.800 + 1.21.1200.800 = 27.89 kN；截面应力 = 0.800
9、106 / (5080.0) = 157.35 N/mm2； 纵向钢管的计算强度157.35小于 205.000 N/mm2,满足要求! （3） 挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = 25.390 kN/m；均布活载：p = 0.500 kN/m； V = (0.677 30.468+0.9901.120)800.04/(1002.060105121900.0)=3.545mm纵向钢管的最大挠度小于 800.000 /250 与 10,满足要求! 3） 横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集
10、中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =10.971 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.000 mm ；最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；截面应力 = 0.216 N/mm2 ；横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!4） 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照
11、扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.973 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5） 模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1494.500 = 0.670 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.1500.500
12、= 0.075kN；脚手板自重(kN)：NG3 = 0.3000.5000.800 = 0.120 kN；堆放荷载(kN)：NG4 = 50.0000.5000.800 = 20.00 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 20.865kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0000.5000.800 = 0.40 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.220.865+ 1.40.160 = 25.262 kN；6） 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算
13、公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 25.262 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 N/mm2；Lo- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算lo = k1uh (1)lo = (h+2a) (2)k1- 计算长度附加系数，取值为
14、1.185；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m；Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆受压强度计算值 ； =25262 /( 0.406489.000 )= 127.242 N/mm2；立杆稳定性计算 = 127.238 小于 f = 205.000满足要求！
15、公式(2)的计算结果：Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.744 ；钢管立杆受压强度计算值 ； =25262 /( 0.744489.000 )= 69.436 N/mm2；立杆稳定性计算 = 69.436 小于 f = 205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；公式(3)的计算结果：Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.661 ；钢管立杆受压强度计算值 ； =25262 /( 0.661489.000 )= 78.155 N/mm2；立杆稳定性计算 = 78.155 小于 f = 205.000满足要求！9