地面辐射供暖系统设计--西华大学毕业设计说明书.doc

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1、西华大学毕业设计说明书目录摘要41前言52工程概况63设计依据64设计条件75建筑结构的传热系数86最小热阻的校核97采暖设计热负荷127.1围护结构传热耗热量的计算127.2 冷风渗透耗热量的计算137.3 冷风侵入耗热量的计算177.4地面散热量的计算198供暖设计方案218.1热源的引入218.2低温热水系统的加热管设计228.3分水器、集水器设计228.4壁挂炉的安装位置选择239散热器的选型249.1 散热器的选型原则249.2 散热器的选型计算2510供暖系统的水力计算2710.1供暖管路的水力计算步骤2710.2供暖管路的水力计算内容3011地暖系统的调节控制3512附属设备36

2、12.1室温控制器3612.2电动二通阀3612.3散热器自动恒温阀3613地面构造3814地暖管清洁3915结论39总结与体会40谢辞40参考文献41附表42摘要本设计是针对成都市龙泉驿玉龙山庄里的一幢三层别墅进行的供暖系统设计。建筑面积222，供暖面积160，其中卫生间为散热器供暖，其余房间为低温热水地面辐射供暖。设计参数：冬季供暖室内温度20，但卫生间22。总热负荷12KW。设计中的地暖管采用20mm爱康聚丁烯管（PB），管间距150mm。室内温度控制器选用柯弗耐品牌，散热器选用意莎普金泰格的VL516和VL510两种型号的散热器。水系统采用异程式下供下回双管形式。各层分别选用一个规格为

3、170*550*800分集水箱 ，热源选用一台多米康柏特锅炉，供热量为18KW。 关键词：供暖系统；低温热水地面辐射；低温散热器AbstractThis project is the design of the heating system for a block of villadom with total area of 222 and heating area of 160 in YuLong Mountain Villa . The radiator heating is designed for lavatory and the low temperature hot water f

4、loor radiant heating is for the rest .The indoor designing parameters is 20 except lavatory with 22 and the total heating load is 12KW in winter.Outer diameter of twenty millimeter of AiKang brand with the tube pitch of one hundred and fifty millimeter is selected. Install the room-temperature set-u

5、p controller of okonoff brand in each room. Type of VL510 and VL516 radiator of Irsap brand are selected.The style of water system is: the different modality, underfeed and underback, double pipes. water collecting tanks with type of 170*550*800(W/H/L)are installed on each floor. Take boiler with th

6、e type of 266*460*680(W/L/H) of Domicompact brand as heat source.Its heating load is 18KW.Key words：heating system; low temperature hot water floor radiant; low temperature radiator 1前言地面辐射采暖(简称地暖)是一种利用建筑物内部地面进行采暖的系统。它以整个地面作为散热面，均匀地向室内辐射热量，相对于其他采暖方式(空调、暖气片、壁炉等)具有热感舒适、热量均衡稳定、节能、免维修等特点，是一种极为理想的供暖方式。广泛

7、应用于别墅、住宅、宾馆大堂、游泳池馆等场所，尤其别墅和住宅使用更为普遍。目前在我国随着塑料高科技工业的飞速发展以及人们对供暖舒适性要求的不断提高，使低温热水地板辐射采暖技术在我国推广使用。并且地暖比空调节能，打个比方：空调是用电制热，地暖是用燃气，1度电产生860大卡热量，1方气产生9200大卡热量，也就是10度电所产生的热量和1方气产生的热量相当，通过准确计算，同样的制热量，地暖系统比空调系统的运行费用节约35%。这就为资源紧缺的中国省下了很大一笔能源财富。 本次设计的目的就是为这套别墅设计一种最节能的供暖方式，在气象资料和土建资料确定的情况下，我对建筑的围护结构进行了最小热阻的校合，并对各

8、个房间的热负荷进行了计算，在此基础上对地暖管进行了合理的布置，并对其进行了严格的水力计算和平衡校核。2工程概况这幢三层别墅位于成都市龙泉驿，总建筑面积为222，建筑高度10m, 一共有三层。本次设计主要完成了别墅的低温热水地面辐射供暖系统和卫浴散热器的设计。3设计依据1、用户提供的平面布置图、经现场测量的图纸标记和客户要求。2、采暖通风与空气调节设计规范（GB50019-2003）3、地面辐射供暖技术规程（JGJ142-2004）4、建筑地面工程施工及验收规范（GB50209）4设计条件1、采暖室外计算参数（成都）供暖室外计算（干球）温度2 冬季室外相对湿度80%冬季室外风速0.9m/s 冬季

9、最低日平均温度-1.12、采暖室内计算参数地暖的供回水温度：56/48散热器的供回水温度：56/48室内温度：卫生间22，餐厅、卧室、阳光书房、起居室、衣帽间、楼梯间、女儿房20。 3、建筑土建资料墙体：平面建筑见平面图，外墙是内表面抹20mm 厚的石灰砂浆的24砖墙K=2.08，内墙为12墙，外墙外表面贴砖厚8mm，内墙双面抹20mm 厚的石灰砂浆。201卧室和301阳光书房分别有一面玻璃幕墙，K=1.57。门： 外门是双扇双层实体木制外门K=2.33，厚3，餐厅、主卧分别都有两扇双层推拉玻璃门K=2.91而阳光书房有一扇单层推拉玻璃门K=6.4，其余都是单层木门K=3.5，门的高度都为1.

10、9米，宽度见具体的建筑平面图。顶棚：保温屋面，防水层加小豆石，水泥砂浆找平层，保温层，隔气层，承重层，内粉刷，保温材料为沥青膨胀珍珠岩，传热系数K=0.93w/m2. ,热惰性指标D=1.53。窗子：单层彩色铝合金，钢化玻璃K=6.4，大窗子的高度为2.2米，窗台离地面高度为20，中窗子的高度为1.7米，窗台离地面高度为70，厕所里的窗子高度为1米，窗台离地面的高度为1.8米，宽度见平面图。5建筑结构的传热系数建筑体砖墙的导热系数为，外墙外表面贴砖的导热系数为，墙体内表面抹石灰砂浆的导热系数，顶棚的导热系数为，热惰性指标D=1.53。表5-1内表面换热系数和换热阻值1围护结构内表面特征anW/

11、(m2)kcal/(m2h)RnW/(m2)kcal/(m2h)墙、地面、表面平整或有肋状突出物的顶棚，当h/s0.3时8.7(7.5)0.115(0.133)有肋状突出物的顶棚，当h/s6.04.16.01.64.01.5注：（1）表中和分别为采暖室外计算温度和累年最低日平均温度，（）；将=20 tw.e =-0.17 ty =6 Rn =0.115 代入（3-2）式，得： m2w外墙实际热阻为： （6-3） m2w 通过以上的计算可知，该围护结构的实际热阻大于最小传热阻，满足暖通规范的要求。表6-2温差修正系数1围护结构特征a外墙、屋顶、地面及室外相通的楼板等1.00闷顶与室外空气相通的非

12、采暖地下室上面的楼板等0.90非采暖地下室上面的楼板，外墙上有窗时0.75非采暖地下室上面的楼板，外墙上无窗且位于室外地坪以上时0.60非采暖地下室上面的楼板，外墙上无窗且位于室外地坪以下时0.40与有外门窗的非采暖房间相邻的隔墙0.70与列外门窗的非采暖房间相邻的隔墙0.40伸缩缝缩、沉降缝墙0.30防震缝墙0.70表6-3允许温差ty值 （）1建筑物及房间类别外墙屋顶居住建筑、医院和幼儿园等6.04.5办公建筑、学校和门诊部等6.04.5辅助建筑物（潮湿的房间除外）7.05.5室内干燥的生产厂房10.08.0室内空气湿度正常的生产厂房8.07.0校核顶棚最小热阻：顶棚的热惰性指标为D=1.

13、53，因此根据表6-1规定，该围护结构属于型，围护结构冬季室外计算温度，应采用 又 m2/w将tn =20 tw.e =-0.17 ty =4.5 Rn=0.115 a=0.9代入，得： m2w顶棚实际传热热阻为： m2w因此，满足要求。7采暖设计热负荷地暖系统的功能就在于弥补建筑物热量损失，维持房间温度，提供舒适、温暖的环境。要使地暖系统实现这一功能，就必须准确了解建筑物的热量损失。建筑物热量损失即建筑耗热量是指建筑物围护结构的传热量和空气渗透热损失。查文献1可知建筑物耗热量按式7-1计算：Q= Q 1+ Q 2Q 3（7-1） 式中：Q-建筑物单位面积耗热量。W/Q 1-单位建筑面积通过围

14、护结构的耗热量。W/Q 2-单位建筑面积的空气渗透热量。W/ Q 3 -单位建筑面积的建筑物内部得热量。（包括炊事，照明，家电和人体散热等）但人体散热量、炊事和照明热量（统称为自由热），一般散发量不大，且不稳定，通常可不计。7.1围护结构传热耗热量的计算通过围护结构的温差传热量用下式1计算： W(7-2)式中 通过供暖房间某一面维护物的温差传热量（基本传热量）W； K 该面围护物的传热系数，W/(m2)； F 该面围护物的散热面积，m2； tn 室内空气计算温度，； 室外供暖计算温度，； a 温差修正系数。当围护物是贴土的非保温地面（组成地面的各层材料导热系数都大于1.16 W/(m)）时，需

15、要对地面划分地带，划分时要与建筑的维护结构平行相距2 m，划分三个地带后余下的部分均按第四地带计算，其中第一地带靠近墙角的地面积需要计算两次。下面以餐厅区域为例进行地带的划分,具体的划分情况见图7-1:图7-1餐厅区域传热地带的划分地面各个地带的传热系数和换热阻见表7-1：表7-1非保温地面的传热系数和换热阻1地带RoKo(m2/ W)(m2/ W)第一地带2.150.47第二地带4.300.23第三地带8.600.12第四地带14.20.077.2 冷风渗透耗热量的计算对多层建筑，可通过计算不同朝向的门、窗缝隙长度以及从每米长缝隙渗入的冷空气量，确定其冷风渗透耗热量。这种方法称为缝隙法。对不

16、同类型的门、窗，在不同风速下每米长缝隙渗入的空气量L，可采用表7-2的实验数据。用缝隙法计算冷风渗透耗热量时，以前只是计算朝冬季主导风向的门窗缝隙长度，朝冬导风向背风面的门窗缝隙不必计入。实际上，冬季中的风向是变化的，不位于主导风向的门窗，在某一时间也会处于迎风面，必然会渗入冷空气。因此，暖通规范明确规定：建筑物门窗的长度分别按各朝向可开启的外门，窗缝丈量，在计算不同朝向的冷风渗透空气量时，引进一个渗透空气量的朝向修正系数n。即公式7-31： V=L l n(7-3)式中 L 每米门、窗缝隙渗入室内的空气量，按当地冬季室外平均风速，采用表7-2中的数据，m3/mh l 门、窗缝隙的计算长度，m

17、； n 渗透空气量的朝向修正系数。表7-2每米门、窗缝隙渗入的空气量L，m3/mh1门窗类型冬季室外平均风速（m/s）123456单层木窗1.02.03.14.35.56.7双层木窗0.71.42.23.03.94.7单层钢窗0.61.52.63.95.26.7双层钢窗0.41.11.82.73.64.7推拉铝窗0.20.51.01.62.32.9平开铝窗0.00.10.30.40.60.8注：1.每米外门缝隙渗入的空气量，为表中同类型外窗的两倍。 2.当有密封条时，表中的数据可以乘以0.5 - 0.6的系数。确定门、窗缝隙渗入空气量V后，冷风渗透耗热量，可按式7-41计算： W（7-4）式中

18、： V 经门、窗缝隙渗如室内的总空气量，m3/h 供暖室外计算温度下的空气密度，kg/m3 冷空气的定压比热，c=1KJ/Kg 0.287单位换算系数，1KJ/h=0.287W二楼的卧室用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 西外窗，成都冬季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=11m，渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.18110.1=0.198冷风渗透耗热量为：=0.2870.1981.2841(20-2)=1.313 W起居室用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 西外窗，冬

19、季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=8.2m，渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.188.20.1=0.148冷风渗透耗热量为：=0.2870.1481.2841(20-2)=0.982 W卫生间用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 南外窗，冬季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=8.6m，渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.188

20、.60.1=0.155冷风渗透耗热量为：=0.2870.1551.2841(22-2)=1.142 W女儿房用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 东外窗，冬季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=11m，渗透空气量的朝向修正系数为n=0.45，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.18110.45=0.891冷风渗透耗热量为：=0.2870.8911.2841(20-2)=5.91 W三楼的阳光书房用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 西外窗，成都冬季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量

21、，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=11m，渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.18110.1=0.198冷风渗透耗热量为：=0.2870.1981.2841(20-2)=1.313 W主卫用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 南外窗，冬季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=8.6m，渗透空气量的朝向修正系数为n=0.1，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.188.60.1=0.155冷风渗透耗热量为：=0.2870.1551.2841

22、(22-2)=1.142W一楼的客厅用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 西外窗，成都冬季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=11m，渗透空气量的朝向修正系数为n=0.45，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.18110.45=0.891冷风渗透耗热量为：=0.2870.8911.2841(20-2)=5.91 W卫生间用缝隙法计算冷风渗透耗量为： 南外窗，冬季室外平均风速 Vpj= 0.9m/s，推拉铝窗每米缝隙的冷风渗透量，由表6-8可知L = 0.18 m3/mh，窗缝总长度为l=8.6m，渗透空气

23、量的朝向修正系数为n=0.1，因此，总的冷空气渗透量为：V=Lln=0.188.60.1=0.155冷风渗透耗热量为：=0.2870.1551.2841(22-2)=1.142W其他房间的冷风渗透耗热量均为零。7.3 冷风侵入耗热量的计算在冬季受风压和热压的作用下，冷空气由开启的外门侵入室内。把这部分空气加热到室内空气的温度所消耗的热量称为冷风侵入耗热量。冷风侵入耗热量，同样可以用式7-51计算： W（7-5）式中 V 流入的冷空气量； 供暖室外计算温度下的空气密度，kg/m3 冷空气的定压比热，c=1KJ/Kg 0.287单位换算系数，1KJ/h=0.287W表7-3外门附加率N值1外门布置

24、状况附加率一道门65n%两道门（有门斗）80n%三道门（有两个门斗）60n%公共建筑和生产厂房的主要出入口500n%注：n-建筑物的楼层数。由于流入的冷空气两V 不易确定，根据经验总结，冷风侵入耗热量可采用外门基本耗热量乘以表7-3中的百分数的简便方法来确定，亦即7-61： W（7-6）式中 外门的基本耗热量，W； N 考虑冷风侵入的外门附加率,按表7-3采用。一楼的客厅的外门冷风侵入耗热量的计算： 可按开启时间不长的一道门考虑。外门冷风侵入耗热量为外门基本耗热量乘65n（见表7-3）。 =0.6511.21.92.33（20-2）1 =69.06 W表7-3的外门附加率，只适用于短时间开启的

25、、无热风幕的外门。对于开启时间长的外门，冷风侵入量可根据工业通风等原理进行计算，或根据经验公式或图表确定，并按公式（7-6）进行计算冷空气的侵入耗热量。此外，对建筑物的阳台门不必考虑冷风侵入耗热量。此建筑的一层房间的耗热量是在本层围护结构耗热量的基础上加一层地面的耗热量；三层房间的耗热量是在本层围护结构耗热量的基础上加顶棚的耗热量。一、二、三层房间的基本耗热量计算值、一层房间地面的耗热量计算值和三层房间顶棚的耗热量计算值分别列于附表中。计算全面地板辐射采暖系统的热负荷时，应取对流采暖系统计算总热负荷的9095。各层房间的供暖热负荷列于表7-4中： 表7-4各层房间的供暖热负荷表 房间编号房间名

26、称房间面积围护结构耗热量冷风渗透耗热量冷风侵入耗热量房间总耗热量F0.9M2WWWW101餐厅区域19.884900849764102卫生间5.3448.8581.1420450103客厅27.727355.9162.1628032253201卧室7.57401.3130741667202衣帽间5.5383.300383345203起居室14.26470.9820648583204卫生间3.52951.1420296205女儿房2622825.91022882059301阳光书房16.611831.313011841066302主卫5.3486.41.1420487303主卧141303001

27、3031173304衣帽间5.8637.5006375737.4地面散热量的计算由于餐厅区域、二楼衣帽间、女儿房、阳光书房以及三楼衣帽间是局部辐射供暖，所以它们的热负荷是整个房间全面辐射供暖所算得的热负荷乘以该区域面积与所在房间面积的比值和表3-10中所规定的附加系数确定。 表7-5局部辐射供暖系统热负荷的附加系数2供暖区面积与房间总面积比值0.550.400.25附加系数1.301.351.50经测量，餐厅区域的实际供暖面积为14.6m2，即：14.6m219.8 m2=0.74，所以餐厅区域的实际热负荷为：7640.741.30=735W，即：单位地面面积所需的散热量为50Wm2。二楼衣帽

28、间的实际供暖面积为2.1m2，即：2.1m25.5 m2=0.38，所以二楼衣帽间的实际热负荷为：3450.381.35=177W，即：单位地面面积所需的散热量为84Wm2。女儿房的实际供暖面积为23m2 ，即：23m226 m2=0.880.75，则按全面耗热量计算。即：单位地面面积所需的散热量为79Wm2。阳光书房的实际供暖面积为15.3m2，即：15.3m216.6 m2=0.920.75，则按全面耗热量计算。即：单位地面面积所需的散热量为64Wm2。三楼衣帽间的实际供暖面积为3.5m2，即：3.5m25.8m2=0.6，所以三楼衣帽间的实际热负荷为：5730.61.30=447W，即：

29、单位地面面积所需的散热量为127Wm2。各个房间单位地面面积所需的散热量为:（注：单位为Wm2 ）餐厅区域客厅卧室衣帽间起居室女儿房阳光书房主卧衣帽间5081898441796484127 确定地面散热量时，应校核地表面平均温度，确保其不高于表7-6的最高限值；否则应改善建筑热工性能或设置其他辅助供暖设备，减少地板辐射采暖系统负担的热负荷。地表面平均温度宜按公式7-72计算： (7-7）式中地表面平均温度（）；室内计算温度（）；单位地面面积所需散热量（Wm2）。表7-6地表面平均温度（）2 区域特征 适宜范围 最高限值 人员经常停留区 2426 28 人员短期停留区 2830 32 无人停留区

30、 3540 42根据公式7-7可得出各个房间的地表面平均温度为： 餐厅区域 = 20+9.820.50.969=2528 满足要求客厅= 20+9.820.810.969=28满足要求卧室= 20+9.820.890.96928满足要求衣帽间= 20+9.820.840.96932满足要求起居室= 20+9.820.410.969=24满足要求女儿房= 20+9.820.790.969=28满足要求阳光书房= 20+9.820.640.969=26.3满足要求主卧= 20+9.820.840.96928满足要求衣帽间= 20+9.821.270.96932满足要求此次设计中的地面面层为木地板，

31、热阻值R=0.1 M2 KW 时，单位地面面积的散热量和向下传热损失可按地板采暖与分户热计量技术附表5-1-7取值。 8供暖设计方案8.1热源的引入本次设计为局部供暖即热媒制备、热媒输送和热媒利用都在一起的供暖系统。分户燃气壁挂炉供暖是局部供暖的一种方式，由于采暖需热负荷为12KW，所以在此次低温热水地板辐射采暖系统中选用一台 “法罗力多米康柏特”室内型燃气壁挂炉，型号为F18,采暖热输出（8060）功率为18KW，详见表8-1。由于此系统均采用低温供暖，所以锅炉的供回水温度设定为5648，并且低温热水地板辐射采暖系统的工作压力不应大于0.8MPa。锅炉挂在一楼厨房外的墙壁上。热水供暖系统形式

32、为闭式。闭式系统中，热水沿锅炉的采暖出水管输送到各个房间，在每个房间的地面上放出热量后，沿采暖回水管返回锅炉。表8-1多米康柏特壁挂炉的技术参数采暖输出最大功率（8060）额定热输出时效率（8060）循环泵最大工作压力高宽厚mm采暖接口最大电功率18KW90.580KP680460266DN20125W在这个供暖系统中，卫生间由低温散热器供暖，其他房间由低温热水地板辐射供暖，由于这个供暖系统采用的是低温散热器，所以就不用增加温度预混中心（混水阀），也就减少了初投资。本设计采用的是双管异程式下供下回式系统，此系统中供、回水干管沿地面暗装，各组散热器的进出水管下供下回，双管异程，都连在分集水器支路

33、上。在房间地面铺设热水管路，管材采用爱康PB管，这种管材耐蠕变性能和力学性能优越，地暖管材中最柔软的，相同的设计压力下设计计算壁厚最薄。在同样的使用条件下，相同的壁厚系列的管材，该品种的使用安全性最高，当然价格也最高。8.2低温热水系统的加热管设计连接在同一分集水器上的同一管径的各环路，其加热管的长度宜接近，并不宜超过120m。加热管的布置宜采用回字型或直列型。加热管内水的流速不宜小于0.25ms。地面的固定设备和卫生洁具下，不应布置加热管 经查地板采暖与分户热计量技术附表5-1-7在满足热负荷的前提下考虑水力平衡和施工条件可知每个房间的PB加热管间距都是150mm。再根据公式8-13算出每个

34、环路加热管的长度，并标于地暖布置平面图中。 L= MS （8-1）式中M 加热管铺设面积，m2；S 布管间距，m；L 加热管长度，m。每个环路加热管的长度为：（单位为m）HL-1HL-2HL-3HL-4HL-5HL-6HL-7HL-89793931041041041021168.3分水器、集水器设计每个环路加热管的进、出水口，应分别与分水器、集水器相连接。分集水器内径不应小于总供、回水管内径，且分集水器最大断面流速不宜大于0.8ms。每个分集水器分支环路不宜多于8路，它的最高工作温度是85，最高工作压力为10MPa，每个分支环路供回水管上均应设置可关断阀门。在分水器的之前的供水连接管道上，顺水

35、流方向应安装阀门、过滤器、阀门及泄水管。在集水器之后的回水连接管上，应安装泄水管并加装平衡阀或其他可关断调节阀。分水器、集水器上均应设置手动或自动排气阀。在此次方案中，设置的是手动排气阀。3个分集水箱的尺寸均为长800mm，高550mm，宽170mm。分集水器长度用公式8-23计算： L=2n50 （8-2）式中n 加热管环路的个数，m2；L 分集水器的长度，m。由于一楼的加热管环路有4路，所以代入上式计算，可得：L=850=400mm同理二楼的分集水器各自的长度为400mm；三楼的分集水器各自的长度为300mm。分集水箱均暗装在卫生间的门后，以便美观，分集水器固定在箱体内，分水器安装在上，集

36、水器安装在下，集水器中心距地面不应小于300mm。分集水器的垂直间距为200 mm。8.4壁挂炉的安装位置选择1、便于烟气的扩散和新鲜空气的吸入2、靠近气源，水源，电源3、有合适的排水接口4、有充足的维修空间5、能承受壁挂炉满水重量的垂直墙面6、要考虑便于管道布置和系统的水力平衡7、便于隐藏下部的管道以及空间的美观综合上述条件，这个壁挂炉挂在厨房外的墙壁上。9散热器的选型9.1 散热器的选型原则散热器的选型和布置要遵循如下的原则2：1.散热器的选型要遵循传热性能好、安全可靠、美观、紧凑、便于清扫、使用寿命不低于供暖系统所选用的PB管的寿命的原则。2.散热器的布置要确保室内温度分布均匀，要与卫生

37、间的设施相协调。3.散热器的布置应尽可能缩短户内管系的长度。4.适用于卫生间的潮湿环境。根据设计的具体情况和以上散热器选型和布置的原则，本设计中选用的散热 器为钢制卫浴系列威乐散热器，品牌为意莎普金泰格，它的造型多样艺术性强，材质重防腐，有附加功能（设毛巾杆）。散热器距地面的高度为1520cm,离墙30mm。此种散热器适用于各种建筑的卫生间、浴室等封闭式热水供暖系统，允许热媒温度达100，允许使用的最大工作压力为10bar，每个散热器经受的测试压力为工作压力的1.5倍，散热器的压力损失系数为=1.2。从审美和热效率的角度看，卫浴散热器多采用上进下出、下进下出形式。出厂产品正面带有4个接头：进水

38、、回水、放气和备用丝堵。可选管径为DN15，DN20等。外部涂层光滑、平整、美观，有瓷感；内部罐装涂层可有效延长散热器使用寿命。采用专用的卫浴挂架来固定散热器，根部用膨胀螺栓固定。9.2 散热器的选型计算散热器计算是根据供暖房间的热负荷，确定卫生间所需的卫浴散热器型号。102卫生间所需的热负荷为450W，由于本次的设计工况为t=30(564822)不同于标准工况即t=64.5(957018)其中t=（95+70）2-18=64.5,所以散热量用公式9-13计算： Q=Qn(t64.5)n（9-1） 当选VL516，则有Qn=1341.8W，n=1.21，由于t=（56+48）2-22=30，把这三个数字代人上面的公式可得Q=Qn(t64.5)n =1341.8（3064.5）1.21 =531W450W符号要求204卫生间所需的热负荷为296W，由于本次的设计工况为t=30(564822)不同于标准工况即t=64.5(957018)其中t=（95+70）2-18=64.5,所以散热量用下列公式计算： Q=Qn(t64.5)n 当选VL510，则有Qn=795W，n=1.21，由于t=（56+48）2-22=30，把这三个数字代人上面的公式可得Q=Qn(t64.5)n =795（3064.5）1.21 =315296W符号要求302主卫所