等截面悬链线混凝土空腹式箱形拱桥拱圈设计.doc

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1、等截面悬链线混凝土空腹式箱形拱桥拱圈设计 成都理工大学毕业设计 等截面悬链线混凝土空腹式 箱形拱桥拱圈设计 作者姓名： 专业名称：道路桥梁 指导老师：讲师 摘要 拱桥在我国拥有悠久的历史，外形美观，构造简单，特别是圬工拱桥，技术容易被掌握，有利用广泛采用。 本桥是单跨的，净跨径为75m等截面悬链线无铰拱拱桥。采用空腹式拱上结构，在主拱上侧布置立柱，拱圈为箱形截面。通过对次等截面悬链线混凝土空腹式箱形拱桥的设计，基本掌握了拱桥中主拱圈截面几何要素的计算、拱轴系数的确定、主拱圈正截面的强度验算、主拱圈稳定性验算以及荷载计算等。 本设计主要是对桥的主拱进行设计和计算。根据一些外界因素，先拟定正桥的跨

2、径和矢高、确定拱轴系数、计算出弹性中心以及弹性系数、验算恒载和活载对拱顶、1/4截面和拱脚产生的内力，再计算温度和混凝土收缩产生的内力、然后对主拱圈的强度和稳定性进行验算以及拱脚截面直接抗剪验算。 关键词：拱桥 等截面 悬链线 主拱 I Abstract Arch bridge has beautiful appearance and simple structure with a long history in China. Especially the masonry arch bridge, its technology is easy to master and can be used

3、 widely. The bridge is a single-span, net span 75m constant section catenary fixed end arch bridge. It used hollow type on the arch structure, decorate the main upper arch with the pillar, arch ring of box section. Through the design of the catenary inferior section concrete hollow type of box arch

4、bridge, we basically have grasped the calculation of the main arch ring cross sections geometric elements, the determination of coefficient of arch axis, the intension calculation of the main arch ring cross section, the main arch stability as well as the load calculation, etc. This design mainly ai

5、ms to the main arch of the bridge design and calculation. According to some external factors, first protocol the span and the height of the main bridge, confirm the arch axis coefficient, figure out the elastic center and the elastic coefficient, check out the internal force of the dead load and liv

6、e loads vault , and the internal force of the one fourth section and the arch springing, then calculate the internal force of the temperature and concrete shrinkage, last, check the strength and the stability of the main arch ring and shear calculate the arch foot section. Key words: arch bridge, co

7、nstant section,catenary,the main arch II 目录 摘要. I Abstract. II 目录. III 前言. - 1 - 1 设计资料. - 2 - 2 拱圈几何力学性质. - 2 - 3 确定拱轴系数. - 5 - 4 不计弹性压缩的拱自重水平推力H'g . - 8 - 5 弹性中心位置、弹性压缩系数和拱自重弹性压缩水平推力. - 8 - 6 自重效应. - 8 - 7 公路-级汽车荷载效应. - 9 - 8 规范第5.1.4条第1款拱的强度验算用的人群荷载. - 14 - 9 温度作用和混凝土收缩作用效应. - 15 - 10 规范第5.1.

8、4条第2款拱的整体“强度稳定”验算用的荷载. - 17 - 11 拱脚截面直接抗剪强度验算用的荷载效应. - 18 - 12 拱圈作用效应标准值汇总. - 20 - 13 拱圈截面强度的验算. - 21 - 14 拱圈整体“强度稳定”验算. - 29 - 15 拱脚截面直接抗剪验算. - 31 - 总结. - 33 - 致谢. - 34 - 参考文献. - 35 - 附录. - 36 - III 前言 拱桥历史悠久，跨越能力大，耐久性好，能充分做到就地取材，降低造价等，由于拱桥具有多方面的优点，所以本人选择拱桥设计来丰富对拱桥方面的知识以及计算方法等，这正是设计选题的主要动机。 在我国公路桥梁

9、建设中，拱桥，特别是圬工拱桥得到了广泛的应用。本次设计为等截面悬链线无铰拱结构，拱桥设计在桥梁建设中应用十分重要，也较为复杂，需结合土力学、结构力学、岩土力学的基础力学知识，根据桥梁专业特点来进行设计并解决设计中遇到的各种问题。它对设计人员各方面素质要求较高，在掌握土木工程基础专业知识的基础上，还要对地质学等知识熟悉了解。 设计中，主要包括了主拱圈截面的几何要素计算，确定拱轴系数，弹性中心位置以及计算弹性压缩系数，温度及混凝土收缩时产生的内力，拱圈截面强度验算，拱圈整体稳定及强度验算，拱脚截面直接抗剪验算以及它们所包含的荷载计算等。 通过完成此次的设计，我对桥梁工程专业有了更深刻的了解，并在解

10、决工程问题中掌握到大量桥梁设计专业的知识，对我来说将所学的基础专业知识运用到该设计中是一次非常好的实践，同时对拱桥设计有了实际全面的了解。 - 1 - 1 设计资料 设计荷载：公路级汽车荷载，人群荷载2.75KN/ 桥面净宽：净7.0m附21.0m人行道 净跨径：ln?75m 净矢高：fn?15m 净矢跨比：lnfn?5 拱圈厚度：d=2.0m 拱圈宽度：b=7.0m 拱圈材料重力密度:?1?24KN/m3 箱梁顶部盖板M10浆砌C35混凝土预制板其余均为C35现浇混凝土，其强度设计值分别为5.47MPa和13.69MPa。砌体弹性模量Em?22000MPa，C35混泥土弹性模量3.15?10

11、4。拱上建筑采用跨径5m简支板。 假定拱轴系数m=2.240，y1/4f0?0.22（y1/4为拱轴线1/4拱跨处坐标，f0为计算矢高）。 4914.331拱轴线拱脚处切线与水平线相交角?s?tan?1?1994年手册附10005 表（-2），sin?s?0.68284，cos?s?0.73057。 2 拱圈几何力学性质 拱圈截面如图2.1（其力学性质如表2.1所示）。 拱圈截面为C35混泥土与C35混泥土预制板砌体的组合截面。拱的结构计算采用弹性材料力学方法，以C35作为标准层，预制板砌体则乘以砌体弹性模量Em与C25弹性模量的比值=Em/Ec=22000/3.15?104=0.7。 - 2

12、 - 图2.1 箱形拱截面（尺寸单位：mm） 表2.1 拱圈截面几何力学性质计算表 - 3 - 截面面积 A=5.603 截面重心距底边 yb=S/A=5.935/5.603=1.059m 截面重心距顶边 yt=2.01.059=0.941m '2 截面对重心轴的惯性矩 I=I0+IAyb=0.6353+8.29905.6031.0592 4 =2.6464m 截面回转半径 i=I/A=2.6464/5.603=0.6873m 计算跨径 l0=ln+2ybsin?s=75+21.0590.68284=76.447m 计算矢高 f0=fn+(1cos?s)yb=15+(10.73057)

13、1.059=15.285m 计算矢跨比 f0/l0=15.285/76.447=0.2 1 拱轴线长度 ls=l0=1.103776.447=84.374m v1 1 见1994年手册附表-8。 v1 拱圈几何性质见表2.2。 表2.2 拱圈几何性质 注：（1）第7栏为截面重心至截面下缘竖直距离； （2）本表半拱截面分为12段，与1994年手册附图-1对照，本表截面号2 倍为1994年手册附图-1的截面号，例如本表截面号2，相当于附图 -1内截面号4； - 4 - （3）第2栏自1994年手册附表（）-1查得； （4）第4栏自1994年手册附表（）-20（6）查得。 3 确定拱轴系数 拱轴系数

14、按假定尺寸验算，先假定拱的自重压力线在拱跨1/4的纵坐标与失高的比值 。如该值与假定值0.21（m=2.240）符号，则可确定作为拱轴系数；否则，另行假定拱轴系数，直至验算结果与假定相符。 可按下式求得： y1/4/f0=Ml/4 /Ms 式中：Ml/4拱的自重作用下，半拱自重对拱跨1/4点的弯矩； Ms 拱的自重作用下，半拱自重对拱脚的弯矩； 计算见以下说明和附件1. 3.1立墙及以上结构自重对1/4跨、拱脚的弯矩 3.1.1立墙位置按表2.2和附件2查取、计算，如表3.1所示。 表3.1 3.1.2立墙处拱圈截面y1的计算 P1 y1=12397-（12397-9906）(4493-318

15、7)/（6374-3187）=11376mm P2 y1=9906-（9906-7782）(8243-6374)/（9561-6374）=8660mm P3 y1=7782-（7782-5981）(11993-9561)/（12748-9561）=6408mm P4 y1=5981-（5981-4469）15743-12748)/（15935-12748）=4560mm P5 y1=3214-（3214-2192）(19493-19122)/（22309-19122）=3095mm P6 y1=2192-（2192-1382）（23243-22309）/(25496-22309)=1955mm

16、 P7 y1=1382-（1382-769）（26993-25496）/(28683-25496)=1094mm - 5 - P8 y1=769-（769-339）（30743-28683）/(31870-28683)=491mm P9 y1=339-（339-84）（34493-31870）/(35057-31870)=129mm P10 y1=84-（84-0）（38243-35057）/(38243-35057)=0mm 3.1.3yt/cos?中间插入值计算（yt/cos?见表2.2） P1 yt/cos?=1231-（1231-1160）(4493-3187)/（6374-3187）

17、=11376mm P2 yt/cos?=1160-（1160-1104）(8243-6374)/（9561-6374）=8660mm P3 yt/cos?=1104-（1104-1060）(11993-9561)/（12748-9561）=6408mm P4 yt/cos?=1060-（1060-1025）15743-12748)/（15935-12748）=4560mm P5 yt/cos?=1000-（1000-979）(19493-19122)/（22309-19122）=3095mm P6 yt/cos?=979-（979-964）（23243-22309）/(25496-22309)

18、=1955mm P7 yt/cos?=964-（964-953）（26993-25496）/(28683-25496)=1094mm P8 yt/cos?=953-（953-946）（30743-28683）/(31870-28683)=491mm P9 yt/cos?=946-（946-942）（34493-31870）/(35057-31870)=129mm P10 yt/cos?=942-（942-0）（38243-35057）/(38243-35057)=0mm 3.1.4立墙及墙帽高度计算 以下计算中，941mm为跨中拱圈中线至拱圈上缘距离，600mm为墙帽高度，见图附件1。 立墙底

19、至墙帽顶高度 h=y1+941+600-yt/cos?=y1+1541-yt/cos? P1 h=11376+1541-1202=11715mm P2 h=8660+1541-1127=9074mm P3 h=6408+1541-1070=6878mm P4 h=4560+1541-1027=5074mm P5 h=3095+1541-998=3638mm P6 h=1955+1541-975=2521mm P7 h=1094+1541-959=1676mm P8 h=491+1541-948=1084mm P9 h=129+1541-943=727mm P10 h=0+1541-941=60

20、0mm 3.1.5拱上建筑自重及其对l/4跨、拱脚弯矩。每个立墙传至拱圈的自重 (1)人行道、缘石、栏杆，每侧3.5+1.44+1.25=6.19kN/m两侧26.19=12.38kN/m,立墙纵向中距为5m，每个立墙下压力为526.19=12.38kN/m,立墙纵向中距为5m，每个立墙下压力为512.38=61.9kN (2)100mm桥面铺装，24kN/m3，0.17524=84kN (3)10mm防水层，0.2kN/ m2,0.275=7kN (4)0.4m厚空心板，空心折减率0.7, 0.4750.725=315kN (5)墙帽(见附件2)，钢筋混凝结构，两端挑出。 墙帽上三角垫层自重

21、 0.50.191.025=11.25kN 两梯形自重 20.5(0.2+0.6)125=20KN - 6 - 矩形自重 0.67125=105kN (6)墙身。如附件2所示，墙帽和墙身高h，墙帽挑出端高0.6m；墙身宽7m墙身厚0.8m，墙身高(h-0.6)m。混凝土结构，其自重为：70.8(h-0.6)24=134.4（h-0.6）kN。 (1)(5)项合计604.15kN。 (6)项自重见表3.2。 表3.2 拱上建筑自重及其对1/4跨、拱脚弯矩 3.2拱圈半拱悬臂自重作用下，14跨和拱脚的剪力和弯矩。拱圈截面面积应 采用几何截面面积，即不考虑不同材料的换算面积，按表1，编号5、6、7面

22、积乘以1/ = 1/0.7 =1.43,1.43（0.328+0.454-0.263）=0.74。自表2.1，A=0.84+0.624+0.98+0.144+0.74=5.82。自1944年手册附表（）-19（6），拱圈半拱悬臂自重作用下1脚的剪力P1/4、Ps和弯矩M1/4 、Ms为： P1/4=Al0表值=5.822476.4470.25516=2726.485kN M1/4= Al02表值/4=5.822476.4470.12625/4=25782.195kNm Ps= Al0表值=5.822476.4470.55184=5896.628kN - 7 - Ms= Al02表值/4=5.8

23、22476.4470.52354=106914.933kNm 3.3 以上表4和第2)项合计 M1/4=38325.134+25782.195=64107.329kNm Ms=185235.596+106914.933=292150.529kNm M1/4/Ms=64107.329/292150.529=0.219 m=2.240时相应y1/4f0?0.22，计算值0.219接近该值。 4 不计弹性压缩的拱自重水平推力H'g H'g=Ms/f0=292150.529/15.285=19113.080KN 5 弹性中心位置、弹性压缩系数和拱自重弹性压缩 水平推力 弹性中心离拱顶距

24、离ys，可自1944年手册附表（）-3求得。 ys/f0=0.339193，ys=0.339193f0=0.33919315.285=5.185m 按1944年手册，弹性压缩系数1和可自附表（）-9和附表（）-11求得。 1=表值(/f0)2 =11.0501（I/A）/f02 =11.0501(2.6464/5.82)/15.2852 =0.021490(=i,I,A见第2款和表1) =表值(/f0)2 =9.14719(I/A)/f02 =9.14719(2.6464/5.82)/15.2852 =0.017790 1/(1+)=0.021490/(1+0.017790)=0.021115

25、 按1994年手册公式（4-18），弹性压缩引起的弹性中心赘余力（推力为正，拉力为负）为Hg=-Hg1/(1+)=-19113.0800.021115=-403.569 kN 6 自重效应 6.1拱顶截面 y=y1-ys=0-5.185=-5.185m（y1见表2.2） cos?=1.0 计入弹性压缩水平推力Hg=Hg1-1/(1+) =19113.080(1-0.021115) - 8 - =18709.511kN 轴向力 Ng=Hg/cos?=18709.511kN 弹性压缩弯矩 Mg=（y1-ys）Hg =（0-5.185）(-403.569)=2092.380kNm 本设计假定拱轴线符

26、合不考虑弹性压缩的压力线，自重作用下，仅有弹性 压缩弯矩。 6.2拱脚截面 y=y1-ys=15.285-5.185=10.101m（y1见表2.2） cos?=0.73057 计入弹性压缩水平推力 Hg =18709.511kN（同拱顶截面） 轴向力 Ng=Hg/cos?=18709.511/0.73057=25609.471kN 弹性压缩弯矩Mg=（y1-ys）Hg （-403.569） = 10.101 =-4076.320kNm 7 公路-级汽车荷载效应 公路-级汽车荷载加载于影响线上，其中均布荷载为q=10.5kN/m;集中荷载当计算跨径为5m时，Pk=180kN，当l0为50m及以

27、上时，Pk=360kN。本例跨径为76.447m，Pk=360kN。 拱圈宽度为7m，承载双车道公路级汽车荷载。按规范第5.1.3条，拱上建筑采用墙式墩且活载横桥向布置不超过拱圈以外，可考虑活载均匀分布于拱圈全宽。 7.1汽车荷载冲击力 按通规条文说明公式（4-7）、（4-8），自振频率计算如下： f1=1/2l02EIc mc 5.4?50f2 1 16.45?334f2?1867f4 式中：f1自振频率（Hz）； 1频率系数； l02计算跨径，l0 =76.447m； E结构材料弹性模量（N/m2），E=3.151010N/m2； Ic结构跨中截面惯矩，以m4计，Ic =62.6464m4

28、； mc 结构跨中处的单位长度质量，以kg/m计，主拱圈结构跨中处自 重为5.8224=139.68kN/m5.82见第3款第2项，换算为质量， 其值为：139680/9.8=14248.318kg； f1拱矢跨比，f =1/5。 - 9 - 1=105(5.4+50f2)/(16.45+334f2+1867f4) =105(5.4+500.22)/(16.45+3340.22+18670.24) =23.691 f1=1/2l02 =1.5614Hz 按通规第4.3.2条，当f11.5,14Hz时=0.1767lnf=0.0157据此，汽车均布荷载为1.075210.5=21.330kN/m

29、，集中荷载1.0752360=1547.406kN，以上荷载用于拱全宽。 7.2拱顶截面 为了加载公路级均布荷载，拱顶截面考虑弹性压缩的弯矩及其相应的轴向力影响线面积，可自1994年手册附表（）-14（43）查得，其值为：弯矩影响线面积M=表值l02=表值76.4472；相应的轴向应力影响线面积N=表值l0=表值76.447。 为了加载公路级集中荷载，拱顶截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标及与其相应的轴向力（拱顶即为水平推力）的影响线坐标可自1994年手册附表（）-13（26）和附表（）-12（6）分别查取最大正负弯矩（绝对值）影响线坐标和水平推力影响线坐标，其值为：弯矩影响线坐标M=表值 l

30、0 =表值76.447；相应的水平推力影响线坐标H1=表值l0/f0=表值76.447/ 15.285=表值5。 上述计算数据见表7.1。 注：1994年手册对于均布荷载，可采用影响线面积，而且考虑了弹性压缩，它适用于老荷载标准的等代荷载，也适用于新荷载标准的均布荷载。1994年手册对于集中荷载，可采用影响线坐标，但此坐标值不计弹性压缩，因此应再计入弹性压缩。 表7.1 拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标 EIc mc - 10 - 7.2.1拱顶截面正弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 Mmax=21.33039.798=848.883kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力 N=2

31、1.33025.479=543.277kN 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩 Mmax=731.3044.013=2935.048kN/m 相应的不考虑弹性压缩的水平推力 H1=731.3041.1635=850.909kN 弹性压缩附加水平推力 H=-1/(1+)H1=-0.021115850.909=-17.967kN 弹性压缩附加弯矩 M=(y1-ys)H =（0-5.185）（-17.967） =93.152kNm 考虑弹性压缩的水平推力 H=H1+H=850.909-17.967=832.942kN 考虑弹性压缩的弯矩 Mmax= Mmax+M=2935.048+93.152=30

32、28.200kNm 7.2.2拱顶截面负弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 Mmin=-21.33028.227=-602.071kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力 N=21.33023.233 =495.550kN 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩 Mmin=731.304(-0.910)=-665.278kN/m 相应的不考虑弹性压缩的水平推力 H1=731.3040.5389=394.092kN 弹性压缩附加水平推力 H=-1/(1+)H1=-0.021115394.092=-8.321kN 弹性压缩附加弯矩 M=(y1-ys)H =（0-5.185）（-8.321） =43.14

33、3kNm 考虑弹性压缩的水平推力 H=H1+H=394.092-8.321=385.770kN 考虑弹性压缩的弯矩 Mmin= Mmin+M=-665.278+43.143=-622.135kNm - 11 - 7.3拱脚截面 为了加载公路级均布荷载，拱脚截面考虑弹性压缩的弯矩及其相应的轴向力的影响线面积，可自1994年手册表（）-14（43）查得，其值为：弯矩影响线面积M=表值l02=表值76.4472,，相应轴向力影响线面积N=表值l0=表值76.447。 为了加载公路级集中荷载，拱脚截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标及与其相应的水平推力和左拱脚反力影响线坐标（拱脚反力不受弹性压缩影响，没

34、有弹性压缩附加力），可自1994年手册附表（）-13（30）附表（）-12（6）和附表（）-7（6）分别查取最大（绝对值）正负弯矩影响线坐标，相应的水平力影响线坐标和左拱脚反力影响线坐标，其值为：弯矩影响线坐标M=表值l0=表值 76.447；相应的水平推力影响线坐标H1=表值lo/f0 = 表值76.447/ 15.285=表值5；左拱脚反力影响线坐标V=表值。 上述数值计算如表7.2所示。 表7.2 拱脚截面弯矩及其相应的水平推力和左拱脚反力影响线面积和坐标 7.3.1拱脚截面正弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 Mmax=21.330111.330=2374.628 848.883k

35、Nm 相应的考虑弹性压缩的轴向力 N=21.33033.995 =725.104kN 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩 Mmax=731.3043.996 =2922.190kN/m 相应的不考虑弹性压缩的水平推力 H1=731.3040.989 =723.117kN 弹性压缩附加水平推力 - 12 - H=-1/(1+)H1=-0.021115723.117 =-15.268kN 弹性压缩附加弯矩 M=(y1-ys)H =（15.285-5.185）（-15.268 ） =-154.222kNm 考虑弹性压缩的水平推力 H=H1+H=723.117 -15.268 =707.848kN 考

36、虑弹性压缩的弯矩 Mmax= Mmax+M=2922.190 -154.222 =2767.968kNm 与Mmax相应的左拱脚反力Vl=1.2731.3040.29307=257.188kN(通规第4.3.1条规定，集中荷载计算剪力时，乘以1.2) 轴向力 N=Hcos?s+Vlsin?s=707.8480.73057+0.68284257.188=692.762kN 7.3.2拱脚截面负弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 Mmin=-21.33085.616=-1826.158kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力 N=21.33027.686 =590.532kN 集中荷载作用下不考虑弹

37、性压缩的弯矩 Mmin=731.304(-4.632 )=-3387.325kN/m 相应的不考虑弹性压缩的水平推力 H1=731.3040.317=231.920kN 弹性压缩附加水平推力 H=-1/(1+)H1=-0.021115231.920=-4.897kN 弹性压缩附加弯矩 M=(y1-ys)H =（15.285-5.185）（-4.897） =-49.462kNm 考虑弹性压缩的水平推力 H=H1+H=231.920-4.897=227.023kN 考虑弹性压缩的弯矩 Mmin= Mmin+M=-3387.325 -49.462 k=-3436.787kNm 与Mmin相应的左拱脚

38、反力Vl=1.2731.3040.93803=823.182kN(通规第4.3.1条规定，集中荷载计算剪力时，乘以1.2) 轴向力 N=Hcos?s+Vlsin?s=227.0230.73057+0.68284823.182=727.932kN 7.4拱顶、拱脚截面汽车效应标准值汇总（表7.3） - 13 - 表7.3 拱顶、拱脚截面汽车效应标准值汇总表 注：按规范第5.1.1条，汽车荷载产生的拱各截面正弯矩，拱顶至拱跨l4点， 乘以0.7折减系数；拱脚乘以0.9折减系数；拱跨14点至拱脚，用直线插入法 确定。 8 规范第5.1.4条第1款拱的强度验算用的人 群荷载 人群荷载分布于拱圈宽度内外

39、，按规范第5.1.3条，应考虑人群荷载的 不均匀分布。 当人群荷载在桥两侧布置时，应对称加载，全拱宽每米长度荷载强度为22.7=5.5kN/m。 当人群荷载仅在桥一侧布置时，因偏心荷载，拱圈外缘受力强度较高，以偏心受压方法，近似地计算如下（图8.1）： 图8.1 人群荷载单侧尺寸布置（尺寸单位：m） - 14 - 取拱圈顺桥向单位长度，拱圈受压面积A=17=7m2，截面弹性抗力矩W=172/6=8.167m3。竖向力V=2.75kN/m，偏心弯矩M=2.754=11kNm/m。 边缘最大压力强度 f=2.75/7+11/8.167=1.73kN/m2/m 平均压力强度 fa=2.75/7=0.

40、393kN/m2/m f/ fa=1.73/0.393=4.4 偏心系数4.4 4.42.75=12kN/m>两侧对称分布强度5.5kN/m，采用12kN/m。 人群荷载效应，可利用汽车均布荷载效应数值，乘以12/21.330=0.563。 表8.1 人群荷载效应标准值 9 温度作用和混凝土收缩作用效应 9.1 当地历年最高日平均温度为33，最低日平均温度为-2,按通规第4.3.10条条文说明，结构最高温度为：Tc=24.14+(T1-20)/1.4=24.14+（33-20)/1.4=33.4；结构最低温度为：Tc= (T1+1.85)/1.58=(-2+1.85)/1.58=-0.1。 封拱温度预计在1015之间。在合龙以后，结构升温33.4 -10=