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1、广西吉安建设工程有限公司 龙鑫新城农贸市场综合楼模板支撑体系方案模板支撑体系施工方案第一章：工程概况工程名称： 农贸市场综合楼工程设计单位： 广西建筑科学设计研究院建设单位： 广西龙州县鑫宏房地产开发有限公司承建单位： 广西吉安建设工程有限公司监理单位： 广西中正金诺建设工程项目管理有限公司工程地址： 龙州县独山路龙鑫新城小区第二章：设计依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2、参考建筑施工手册3、建筑结构荷载设计手册施4、混凝土结构工程施工及验收规范5、农贸市场综合楼结施图6、农贸市场综合楼施工组织设计第三章：模板及其支撑体系方案确定满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和建筑结构荷
2、载设计手册施外要按以下方案进行搭设：1、支撑体系采用满堂脚手架，主要杆件有立杆、扫地杆、纵横水平杆等，各种杆件使用483.5的普通钢管，立杆长度为4-6m左右，横向水平杆、扫地杆使用长度4-6m的钢管。立杆顶部使用可调顶支座。2、楼板立杆间距为1100mm1100mm，纵横水平杆第一步步距为1800mm，其余每步不大于1500，纵横向搭设扫地杆，扫地杆距地不大于200。3、一般小梁梁底立杆与梁边间距为400mm；对于梁宽300且梁高600的梁下立杆与梁边间距300mm；对于梁宽400且梁高800的梁下立杆与梁边间距300mm，并在梁下中间位置沿梁方向增加一排立杆支撑到梁底，间距与满堂立杆同并与
3、架体连接为整体；梁宽方向剪刀撑不少于两道，纵向剪刀撑梁两侧500 mm各一道，与满堂立杆架体连接为整体； 最后一种情况梁底纵横水平杆步距均为1200mm，其余情况均为1500 mm，纵横向搭设扫地杆，扫地杆距地不大于200。4、梁、板底采用501002000mm的木枋，木枋长度顺着梁宽方向摆放,木枋上满铺胶合板（183091218）。501002000的木枋背楞应垂直均匀放于钢管之上，板底间距不大于300mm，对于梁宽300且梁高600的梁的梁下木枋间距不大于250mm；对于梁高800的梁的梁下木枋间距不大于200mm；梁侧竖木枋的间距不大于250mm。梁高700mm的梁侧的设置一道对拉螺杆（
4、直径12）。 5、钢管下采用顶托，必须采取双钢管。6、梁、板下的支撑钢管架用横杆相连，并在梁下沿梁长方向每6000mm设一道纵横剪刀撑。剪刀撑搭接时搭接长度应大于1米，在搭接范围内等间距设三个旋转扣件且扣件距端部不大于100mm。剪刀撑与立杆或横杆交叉时应使用旋转扣件进行固定。 7、梁模板制安：板底木楞间距按前面第4条，当梁宽400且梁高800的梁时，先只铺设梁底模，在钢筋完成后再开始梁侧模制安，梁侧模板加固采用木枋、钢管。第四章：支模设计计算一、板支撑计算（一）、计算依据： 1模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 2按照有关计算机计算软件。 3参
5、照有关规范进行手工验算。 4有关计算参数：模板支架搭设最高高度为4.95米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.10米，立杆的横距 l=1.10米，立杆的步距 h=1.50米。 板底木枋间距300，梁顶托采用双钢管483.5mm。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 （二）、板底模板计算 板底模板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板底板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.100+0.3501.100=5.885kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m 底板
6、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 底板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 底板的最大弯距(N.mm)； W 底板的净截面抵抗矩； f 底板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.25.885+1.43.300)0.3000.300=0.105kN.m
7、 经计算得到底板抗弯强度计算值 f = 0.10510001000/59400=1.770N/mm2 底板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.885+1.43.300)0.300=2.103kN 截面抗剪强度计算值 T=32103.0/(21100.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 底板最大挠度计算值 v = 0.6775.8853004/(10
8、06000534600)=0.101mm 底板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （三）、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m
9、活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.505/1.100=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.191.101.10=0.386kN.m 最大剪力 Q=0.61.1003.186=2.103kN 最大支座力 N=1.11.1003.186=3.855kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.001
10、0.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.386106/83333.3=4.63N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32103/(250100)=0.631N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.6051100.04/(1009500.004166666.8)=0.402mm 木方的最大
11、挠度小于1100.0/250,满足要求! （四）、钢管的计算 钢管按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.855kN 均布荷载取钢管的自重 q= 0.092kN/m。 钢管计算简图 钢管弯矩图(kN.m) 钢管变形图(mm) 钢管剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.578kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.555kN 经过计算得到最大变形 V= 2.5mm 钢管的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)钢管抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.578106/1.05/10160.0=
12、147.92N/mm2 钢管的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)钢管挠度计算 最大变形 v = 2.5mm 钢管的最大挠度小于1100.0/400,满足要求! （五）、顶托验算本工程所有板底均采用顶托支撑钢管，每个顶托承受的最大支座反力为F15.555KN 经验算小于钢顶托的设计值。满足要求。 （六）、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1295.390=0.696kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.1001.100=0.42
13、4kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.1001.100=6.050kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.169kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ （七）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 13.69 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l
14、0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公
15、式(1)的计算结果： = 134.98N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 99.79N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!二、梁支撑计算根据梁表各截面尺寸将其分为三类情况：梁表（宽mm高mm）由于每类情况中都有一、两种特例，但在此仅挑选每种类型里最具有代表性的（而并不一定是截面积最大的）梁截面进行验算，再参照验算结果决定是否需要对特例进行特殊处理。侧模验算仅选第三类情况进行验算，如合格其他二类均参照此类进行设置。2003502004002004502005002006002008002403002404002404502405002405502406
16、00240650240700240800240900300400钢管截面和力学性能外径（mm）48回转半径I（cm）15.8壁厚（mm）3.5质量（Kg/M）3.84截面积A（mm）489强度设计值205惯性矩I（mm4）121900弹性模量E（N/mm2）2.06105截面模量W（cm3）5080钢筋混凝土和模板支架自重标准值和设计值统计表项目单位标准值分项系数设计值梁模板KN/m20.51.20.6梁钢筋KN/m31.51.21.8混凝土KN/m3241.228.8模板及支架KN/m20.75（4米高）1.20.9振捣荷载KN/m241.45.6施工及设备KN/m231.44.2各类型采用
17、以下形式进行支撑： 类立杆间距12001200； 类立杆间距10001000； 类立杆间距10001000；梁下增加1根立杆； 类立杆间距450500，共5道立杆；类架体步距不大于1.5米，类架体步距不大于1.2米第一例：取类中梁200500（0.1）为例计算，以1延长米梁计，bh=250700；立杆间距120012001、荷载计算 砼 28.810.1=2.88KN钢筋 1.810.1=0.18KN模板及支架 0.9/46.50.25=0.3656 KN振捣荷载 5.60.25=1.4KN施工及设备荷载 4.20.25=1.05KN每米荷载 2.88+0.18+0.3656+1.4+1.05
18、=5.8756 KN立杆间距12001200，因此每跨为5.8756 1.2=7.051KN，则：每根立杆4.905KN2、架体稳定性计算：k=1.155 =1.27 h=1.5L0=kh=2.20 =L0/i=2.20102/1.58=139.3查 =0.353N/A=4.905103/0.3534.89102=28.42=205N/mm2满足要求3、木枋验算计算简图如下： 四等跨连续梁计算简图木枋按间距300计算，梁截面200500;q=8.17 KN/m按四等跨连续梁形式计算木枋，按最不利荷载布置查得：弯距系数Km=0.107；剪力系数Kv=0.607；挠度系数Kw=0.632；松木密度
19、5KN/m3 抗剪强度v=1.4N/mm2 抗压强度c=1.0N/mm2抗弯强度值m=13N/mm2 强性模量E=9000N/ mm2（1）木枋抗弯验算M=Kmql2=0.1078.170.32=0.079KNm=0.79105Nmm=M/W=0.79105/(bh2/6)=0.79105/（501002/6）=0.948N/mm2m=13N/mm2满足要求（2）木枋抗剪验算V=Kv ql=0.6078.170.3=1.49 KN剪应力=3 V/2bh=31.49103/（250100）=0.447N/mm2fv=1.4 N/mm2满足要求（3）木枋挠度验算I=bh3/12=501003/12
20、=4.17106W= kwql4/100EI=0.6328.173004/10090004.17106=0.011W=200/400=0.5mm满足要求4、顶托验算本工程所有梁底均采用顶托支撑钢管，每个顶托承受的支座反力为F4.905KN 经验算小于钢顶托的设计值。 满足要求。5、钢管（顶部横杆）验算上部荷载9.81KN 横杆可视为连续梁，承受传来的集中荷载简化成均布荷载计算，则：每根钢管上荷载为9.81/2=4.905KN抗弯强度验算：M=ql2/10=0.1490510-312002=706.32103 Nmm=M/W=706.32103/5080=139.04N/mm2fm=205 N/
21、mm2满足要求。挠度验算：w=ql4/150EI=490510-310004/(1502.06105121900)=1.03mml/250=1000/250=4.0mm满足要求。第二例：取类中梁240700（0.168）为例计算，以1延长米梁计，bh=240700；立杆间距100010001、荷载计算 砼 28.810.168=4.8384KN钢筋 1.810.168=0.3024KN模板及支架 0.9/46.50.35=0.512 KN振捣荷载 5.60.35=1.96KN施工及设备荷载 4.20.35=1.47KN每米荷载 4.8384+0.3024+0.512+1.96+1.47=9.0
22、828 KN立杆间距10001000，每跨2根立杆。因此每跨为12.51 KN，则：每根立杆6.25KN2、架体稳定性计算：k=1.155 =1.27 h=1.5L0=kh=2.20 =L0/i=2.20102/1.58=139.3查 =0.353N/A=6.25103/0.3534.89102=36.21=205N/mm3、木枋验算木枋按间距250计算，梁截面240700； Q=12.51KN/m（1）木枋抗弯验算计算简图如下：四等跨连续梁计算简图 M=Kmql2=0.10712.510.252=0.084KNm=0.84105Nmm=M/W=0.84105/(bh2/6)=0.84105/
23、（501002/6）=1.008N/mm2m=13N/mm2满足要求（2）木枋抗剪验算V=Kv ql=0.60712.510.25=1.90 KN剪应力=3 V/2bh=31.90103/（250100）=0.57N/mm2fv=1.4 N/mm2满足要求（3）木枋挠度验算I=bh3/12=501003/12=4.17106W= kwql4/100EI=0.63212.513004/10090004.17106=0.017W=200/400=0.5mm满足要求4、顶托验算本工程所有梁底均采用顶托支撑钢管，每个顶托承受的支座反力为F6.25KN 经验算小于钢顶托的设计值。 满足要求。5、钢管（顶
24、部横杆）验算上部荷载12.51KN 横杆可视为连续梁，承受传来的集中荷载简化成均布荷载计算，则：每根钢管上荷载为12.51/2=6.26 KN/m抗弯强度验算：M=ql2/10=0.1626010-310002=626.32103 Nmm=M/W=626103/5080=123.23N/mm2fm=205 N/mm2满足要求。挠度验算：w=ql4/150EI=626010-310004/(1502.06105121900)=1.31mml/250=1000/250=4.0mm满足要求。第三例：取类中梁300400（0.12）为例计算，以1延长米梁计，bh=300400 ；立杆间距1000100
25、0梁下增加一排立杆1、荷载计算 砼 28.810.12=3.456KN钢筋 1.810.12=0.216KN模板及支架 0.216/46.50.12=0.042KN振捣荷载 5.60.12=0.672KN施工及设备荷载 4.20.12=0.504KN每米荷载 3.456+0.216+0.042+0.672+0.504=4.89 KN立杆间距10001000，梁下增加一排立杆，每跨下三根立杆。因此每跨为20.93KN，则：每根立杆6.98 KN/m2、架体稳定性计算：k=1.155 =1.27 h=1.5L0=kh=2.20 =L0/i=2.20102/1.58=139.3查 =0.353N/A
26、=6.98103/0.3534.89102=40.44=205N/mm3、木枋验算木枋按间距250计算，梁截面300400；梁下共3根立杆将木枋分为2段，因此Q=20.93/2=10.465 KN/m（1）木枋抗弯验算计算简图同第二例 M=Kmql2=0.10710.4650.252=0.07KNm=0.7105Nmm=M/W=0.7105/(bh2/6)=0.7105/（501002/6）=0.84N/mm2m=13N/mm2满足要求（2）木枋抗剪验算V=Kv ql=0.60710.4650.25=1.588KN剪应力=3 V/2bh=31.588103/（250100）=0.48N/mm2
27、fv=1.4 N/mm2满足要求（3）木枋挠度验算I=bh3/12=501003/12=4.17106W=kwql4/100EI=0.63210.4652504/10090004.17106=0.007W=200/400=0.5mm满足要求4、顶托验算本工程所有梁底均采用顶托支撑钢管， 中间立杆受力为0.62520.93=13.08所以中间顶托承受的支座反力为F13.08KN 经验算小于钢顶托的设计值。 满足要求。5、钢管（顶部横杆）验算上部荷载20.93KN 横杆可视为连续梁，承受传来的集中荷载简化成均布荷载计算，则：每根钢管上荷载为20.93/3=6.977 KN/m抗弯强度验算：M=ql
28、2/10=0.1697710-310002=697.7103 Nmm=M/W=697.7103/5080=137.09N/mm2fm=205 N/mm2满足要求。挠度验算：w=ql4/150EI=697710-310004/(1502.06105121900)=1.346mml/250=1000/250=4.0mm满足要求。 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=24.92kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1825.250=1.143kN N = 24.924+1.143=26.06
29、7kN; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶
30、层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 173.08N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 151.01N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)
31、1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.0
32、74 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1
33、.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、侧板验算（1）荷载计算假设T=33。C、1=1.2、2=1.15、v =2m/s，则：侧压力F1=0.22rct012V1/2=0.2233200/(33+15)1.21.1521/2=59.03KN/m2 F2=rcH=332.6=85.8kN/m2取两者较小者：即F1= 59.03kN/m2乘
34、以分项系数：F=1.259.03=70.83kN/m2振捣混凝土时产生的荷载：4 kN/m2乘以分项系数：1.44=5.6 kN/m2以上两项荷载合计：70.83+5.6=76.43 kN/m2根据设计立档间距为250mm的条件，则线荷载为：76.430.25=19.11 kN/m。（2）木枋抗弯强度验算按最不利荷载布置查表得：弯矩系数：Km=-0.107，剪力系数：Kv=-0.607，挠度系数：Kw=0.632。按四等跨计算，侧模使用501002000mm木枋。则：M= Kmql2=-0.10719.110.252=-127.79103 Nmm=M/W=127.79103/(bh2/6)=
35、127.79103/(501002/6)=1.533 N/mm2fm=13N/mm2满足要求。（3）抗剪验算v= Kvql=-0.60719.110.2=-2319.95 N剪应力：=3V/2bh=32319.95/(250100)=0.70 N/mm2fv=1.4N/mm2满足要求。（4）挠度验算取侧压力F=76.43KN/ m2，化为线荷载：76.430.25=19.11kN/mWmax=kwq1l4/(100EI)= 0.63219.112504/10090004.17106=0.0126mmw=l/1000=250/1000=0.25mm满足要求。因为第三类梁侧模均满足要求，所以前面二
36、类梁侧模均按此间距制安应无问题。八、梁底支撑钢管下楼板承载力验算类梁梁底五排立杆，最外边两排立杆所承力不大，但如果考虑到因梁高太高容易产生倾斜荷载，为确保安全应该全部回顶一层，中间一道落在下面250700框架梁上，也不用验算，故只验算两边第二排立杆。经计算得第二排立杆最大支座反力F9.276KN二层板（130厚）设计承载力为8.0KN/m2按照沿梁方向一延米内有三条立杆计算，第二排立杆需要的承载力为：9.276327.828 KN/m2故梁侧第二排两排立杆必须回顶两层，均为满顶，另考虑到二层框架梁跨度较大且砼浇筑完未满28天，结合安全系数考虑决定在首层对二层梁底立杆全数回顶一层，所有回顶架体均
37、按高支模满堂架搭设方案及相关规范要求进行搭设，所有回顶上下均采用顶托加木垫板或木枋，严禁钢管或顶托直接顶在混凝土面。第五章：主要施工方法1、墙柱模板主体结构形式为框架结构，在配置模板时仍采用183091218mm厚双层涂膜胶合板。模板拼缝处做成企口，并粘贴密封条以防漏浆。竖楞采用200010050木方，间距为300，外横楞用2483.5钢管，间距为450，采用12穿墙螺栓布置，间距为450450，上下排交错布置。在离结构底面300以内必须设置一道对拉螺杆，墙体模板底部必须留设10050的冲洗口。竖楞搭接长度不应小于二道对拉螺杆的间距。为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设二三道抛地斜撑，
38、从而形成一个整套的墙体模板体系。（图：墙支模图） 墙体模板安装示意图2、顶板、梁及支撑体系梁、楼板模板安装按规范高度在4.5M以上为高支模，高支模安装的顶架必须采用483.5钢管满堂顶架；本工程首层层高4.95M，计划首层梁、板顶架采用483.5mm钢管顶架，钢管壁厚3.5厘厚；各类型梁底加撑规定详见第三章：模板及其支撑体系方案确定，楼板顶架为单排间距不大于1.2M，下图为第三类梁梁底加顶示意图，其他各类加顶方式可参照此图，但加钢管数和螺杆道数需根据前面计算结果和特殊说明另行加设。第六章：质量保证措施1、钢管应选用平直及无受损的钢管，使用的扣件不得有裂纹、气孔、砂眼、滑丝等现象；扣件的坚固要适度，使用扣件具有足够抗滑、抗拔、抗拉能力