层流水池模都板安装体系安全专项施工方案.doc

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1、首钢京唐钢铁联合有限责任公司二期中板工程层流水池模板支撑体系安全专项施工方案审批： 审核： 编制： 编制单位：北京首钢建设集团有限公司秦皇岛分公司京唐二期3500中板工程项目经理部 3目 录1 编制依据12 工程概况33 模板方案选择34 模板工程要求45 模板安装技术措施56.三角形钢管悬挑脚手架87 板模板计算书218 梁模板计算书339 冬季施工5210 安全、环保文明保证措施5311 应急预案5312 附件56层流水池模板支撑体系安全专项施工方案1 编制依据1.1 甲方提供的图纸首钢京唐钢铁联合有限公司二期中板工图纸 层流水池58-5503J4-目录、-1-15首钢京唐钢铁联合有限公司

2、二期中板工程岩土工程勘查报告书首钢京唐钢铁联合有限责任公司二期中板工程施工组织总设计1.2 现行有关规范、规程、标准序号规范、规程名称编 号1钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-20102工程测量规范GB50026-20163建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20134建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20135建筑边坡工程技术规程GB50330-20136混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157混凝土质量控制标准GB50164-20118混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-20119钢筋焊接及验收规程JGJ18-201210建筑施工扣件式钢管脚手架

3、安全技术规范JGJ130-201111建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-201412建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201213建筑施工安全检查标准JGJ59-201114建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9115建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200816施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200517建筑施工起重吊装安全技术规范JGJ276-201218龙门架及井架物料提升机安全技术规范JGJ88-201019塔式起重机安全规程GB5144-200620建筑施工塔式起重机安装、使用、拆除安JGJ196-201021建设工程施工现场消防安全技术规范GB5072

4、0-20111.3 主要有关法律、法规序号文件名称文件编号1中华人民共和国合同法国家主席令第15号2中华人民共和国安全生产法国家主席令第13号3中华人民共和国建筑法国家主席令第46号4中华人民共和国招标投标法国家主席令第21号5北京市建设工程见证取样和送检管理规定（试行）京建质20092896关于加强北京市建设工程质量施工现场管理工作的通知京建发2010111号7关于北京市房屋建筑和市政基础设施工程设置永久性标牌的通知京建法201124 号8北京市住房和城乡建设委员会关于印发关于加强预拌混凝土生产使用管理的若干意见的通知京建法20113号9关于转发建筑工程安全防护、文明施工措施费用及使用管理规

5、定的通知京建施2005802号10北京市住房和城乡建设委员会关于印发北京市实施危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定的通知京建施2009841号11北京市建设工程施工现场管理办法北京市人民政府令第247号1.4 其他1.4.1 首建集团ISO9002质量体系程序文件；1.4.2 首建集团ISO14001环保体系程序文件；1.4.3 首建集团质量手册；1.4.4 首建集团安全手册；1.4.5 类似工程相关资料及本工程设计文件。1.4.6 同类冶金工业厂房的钢结构设计图纸及施工方案。2 工程概况2.1项目概况工程名称：首钢京唐钢铁联合有限责任公司二期中板工程 层流水池项目编号：（首京唐2016中

6、板-04）0610-1642NG030235/05工程地址：河北省唐山市曹妃甸工业区建设单位： 设计单位： 施工单位： 合同性质：施工总承包2.2工程概况层流水池建筑高度18.500m，地下11m为现浇结构，地上18m为框架结构。0.000m相当于绝对标高3.800米，基础底标高-11.000m，轴线长度16.500m，轴线宽度10.000m。柱距为南北5.5m，东西10m。本工程结构形式为现浇框架结构，基础类型为筏板基础。本工程框架抗震等级为三级，抗震设防烈度7度，建筑抗震设防类别乙类。地下防水等级一级，建筑物耐火等级一级，嵌固层部位基础顶，设计使用年限50年，地基基础设计等级乙级，场地土类

7、别类，结构抗震构造措施三级。地基承载力Fak180kpa，筏板厚度800mm，基础垫层混凝土为C15，结构混凝土为C35高性能混凝土，框架柱、梁、板C35混凝土。地下、地上水池C35防水高性能混凝土抗渗等级均为P6、抗冻等级为F200。3 模板方案选择3.1考虑到本工程施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：3.1.1模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。3.1.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.1.3选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。3.1.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位

8、，升降搭拆方便，便于检查验收；3.1.5综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011标准要求，并应符合当地主管部门的有关标准。3.1.6结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下2种模板及其支架方案：梁模板(扣件钢管架)，板模板(扣件钢管架)，4 模板工程要求4.1模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛

9、。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。4.2、钢管、扣件要求（l）支撑架钢管选用外径48.3mm，壁厚3.60mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新

10、用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。（2）本工程钢管支撑架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部GB 15831-2006钢管脚手架扣件的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。4.3、材质要

11、求1、梁模板(扣件钢管架)面板采用14mm胶合面板4080木方（内楞）现场拼制，4080木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用4080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用48.33.6钢管。2、板模板(扣件钢管高架)采用14mm厚竹胶合板，板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用48.33.6钢管。5 模板安装技术措施本工程中需要支撑加固的部位梁、板等部位的施工，如何保证施工过程中结构的稳定性以及结构的安全性就需要对各种截面进行验算。对于模板支撑体系来说需要结构验算的部位如下所示：5.1梁模板安装

12、顺序搭设和调平模板支架按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板5.1.1技术要点标准层梁最大断面为4001200mm，梁面板采用14mm胶合板，4080木方作龙骨，梁底模配两根龙骨，侧模龙骨间距不大于250。当梁高大于700时应设置12300对拉螺杆。纵向支承为48.33.6钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.6m，梁两侧立杆间距0.6m,步距1.5m。梁跨度4m且9m、板跨度4m时，支设模板时应按跨度的0.2%起拱；梁跨度9m时，支设模板时应按跨度的0.3%起拱；悬挑梁的模板按悬臂长度的0.4%起拱；起拱高度不小于20mm。详见梁模板结构计算书.梁下支柱支

13、承在基土面上时，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并加通长木垫板或混凝土垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支撑下沉。结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置。5.2板模板安装顺序满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序5.2.1技术要点2、 板厚300mm，楼板模板采用14mm胶合板，以4080木方为龙骨，龙骨间距250mm；面板在现场散拼与龙骨拼装，满堂架采用48.33.6钢管做板底支撑，扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架排距0.6m，跨距0.6m，步距1.8m。底层

14、离地面200mm设置一道扫地杆。详见板模板结构计算书楼板模板施工时注意以下几点：a、横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；b、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；c、模板底第一排楞需紧靠墙板或梁侧板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；e、模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。f、从梁边起步200mm立第一根立杆以后按600mm的间距立支撑，这样可保证立柱

15、支撑上下层位置对应。5.3模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、 两块模板之间拼缝12、 相邻模板之间高低差13、 模板平整度24、 模板平面尺寸偏差35.3模板定位首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道、柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。5.4模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，

16、并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。5.5模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其

17、余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍5、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保

18、证使用质量。8、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9、在有预留洞时，应在模板拆除后，随即将板的洞盖严。6.三角形钢管悬挑脚手架一、参数信息:0.000至18.5米框架结构悬挑外架布置及计算书1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40.00 米；三角形钢管支撑点竖向距离为 5.00 米；采用的钢管类型为 48.33.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件

19、抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处河北省唐山市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1581；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手

20、板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351/(3+1)=0.087 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(3+1)=0.75 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.087=0.151 kN/m；活荷载的

21、设计值: q2=1.40.75=1.05 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.15112+0.101.0512 =0.117 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.15112-0.1171.0512 =-0.138 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.117106,0.138106)/5080=27.165 N/mm2；大横

22、杆的最大弯曲应力为 = 27.165 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.087=0.126 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.75 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.12610004/(1002.06105121900)+0.9900.7510004/(1002.06105121900) = 0.33 mm；大横杆的最大挠度 0.33 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000/150 mm与

23、10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381 = 0.038 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3511/(3+1)=0.087 kN；活荷载标准值：Q=311/(3+1) =0.750 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.038+0.087)+1.4 0.75 = 1.201 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷

24、载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.2011/2 = 0.601 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.606 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.606106/5080=119.35 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =119.35 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

25、小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.038+0.087+0.75 = 0.876 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 19 875.910003 /(384 2.06105121900) = 1.726 mm ；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+1.726 = 1.746 mm；小横杆的最大挠度为 1.746 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.

26、667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.03813/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3511/2=0.175 kN；活

27、荷载标准值: Q = 311 /2 = 1.5 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.019+0.175)+1.41.5=2.402 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1291 NG1 = 0.1291+(1.003/2)0.038/1.5020.00 = 3.350；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3521(1+0.3)/2 = 0.455 kN；

28、(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1421/2 = 0.14 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005120 = 0.1 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.045 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3111/2 = 1.5 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)

29、的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.40.741.128 = 0.234 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.045+ 1.41.5= 6.954 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.045+ 0.851.41.5= 6.639 kN；风荷载设计值产生的

30、立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2341 1.52/10 = 0.063 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 6.954 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由

31、长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6954/(0.262489)=54.278 N/mm2；立杆稳定性计算 = 54.278 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 6.639 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长

32、度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6639/(0.262489)+62578.958/5080 = 64.138 N/mm2；立杆稳定性计算 = 64.138 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、

33、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.234 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.945 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.945 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到

34、=0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.945 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.945小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、三角形钢管悬挑支撑计算: 在竖向荷载作用下，计算简图如下 1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：（1）三角形钢管悬支撑的各

35、杆件轴力：NBD 6.954(0.502+5.002)0.5/5.006.989 kN；NCD 6.954(0.50+1.00)2+5.0020.5/5.007.260 kN；NBC 6.954(0.50+1.00)/ 5.002.086 kN；NAB 6.9540.50/5.00 +2.0862.782 kN；（2）三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：RAH(拉力)2.782 kN；RDH(压力)2.782 kN；RDVP1+P213.908 kN。2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力NW。（1）由P

36、1、P2产生的压屈剪力NV： Nv=Pi/(85)=13.908/(85-3 )= -0.055 kN； =(5000.0002+500.0002)0.5/(1.58010)=318；式中 为立杆稳定系数，根据查表得 = -3.000 。（2）风荷载引起的NW：计算风荷载 qw=1.4(0.7zsWo) =1.4(0.70.7401.1280.400)3.000 =0.982 kN/mLa-连墙件横向距离,取3.00 m；以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力：R =0.393qwL=0.3930.9823.00= 1.157 kN；L-连墙件竖向距离,取 3.00 m

37、；风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW计算：NW2R=2.315 kN。3、三角悬挑的杆件和节点设计（1）水平杆AB 轴拉力NABNAB+NV+NW= 2.782+-0.055+2.315= 5.042 kN；钢管的拉应力： NAB /A= 5.042103/(4.890100) =10.310 N/mm2；AB杆的拉应力10.31N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！（2）BD杆NBD6.989 kN，BD的长度5.025 m,在BD杆中点设EF支撑，则BD的计算长度l0计算如下：l0= 5.025103/21.1552901.902 mm；l0/i2901.902/15.800

38、184； 根据值查表的0.211；M=NBDe；其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范：e53mm。M = 6.98910353 = 370400.226 N.mm ；根据钢结构规范规定m取1； NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11842) = 26696.080 N ； BD杆压弯稳定性按下式计算： 6.989103/(0.211489.000)+1370400.226/(5080.000(1- 6.9891030.211 /26696.080) =144.910 N/mm2； BD杆的压应力144.91N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要

39、求！（3）CD杆 NCD7.260 kN，CD的长度5.220 m,在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：l0= 5.220103/21.1553014.639 mm；l0/i3014.639/15.800 191； 根据值查表的0.197；M=NCDe；其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范：e53mm。M = 7.26010353 = 384790.025 N.mm ；根据钢结构规范规定m取1； NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11912) = 24775.156 N ； BD杆压弯稳定性按下式计算： 7.260103/(0.19

40、7489.000)+1384790.025/(5080.000(1- 7.2601030.197 /24775.156) =155.752 N/mm2； CD杆的压应力155.75N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！（4）EF杆 EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算：由BD杆引起： Fb1 = 6.989/60= 0.116 kN ；由CD杆引起： Fb2 = 7.260/60(0.6+0.4/2) = 0.097kN；两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。（5）节点设计需要的扣件数量按照下式计算: 其中:Nv -单扣件抗滑移承载力

41、，取0.8008=6.400kN；内外立杆需要扣件数为: n =6.954/6.400 = 2 ；BD杆需要扣件数为： n =6.989/6.400 = 2 ；AB杆需要扣件数为： n =5.042/6.400 = 1 ；CD杆需要扣件数为： n =7.260/6.400 = 2 ；7 板模板计算书 板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):18.10；采用的钢管(mm):48.33.6 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双

42、扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48.3 3.6；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):16.50；施工平均温度():15.000；楼板的计算宽度(m):10.00；楼板的计算厚度(mm):300.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗