标准段等碗扣式支架施工方案(引桥第五联).doc

《标准段等碗扣式支架施工方案(引桥第五联).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《标准段等碗扣式支架施工方案(引桥第五联).doc（35页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、标准段碗扣式支架施工方案(引桥第五联) 箱梁满堂支架施工方案 一、工程概况 蚌埠市大庆路淮河公路桥B标段，漫滩引桥第五箱梁主梁采用单箱双室断面等高度不等高度连续梁，梁高最高2.864m，底板无横坡，顶板设2%横坡，边腹板为斜腹板。箱梁顶板宽度18.20m，底板宽度11m，悬臂长度3.00m，悬臂板根部厚50cm，端部厚20cm，箱梁内顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板厚度5080cm. 二、计算依据 蚌埠市大庆路淮河公路桥工程施工图设计 结构力学、材料力学、 公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000） 路桥施工计算手册 建筑结构荷载规范 三、施工工艺 3.1施工工艺流程 满堂碗扣式支

2、架施工现浇箱梁工艺流程见图1。 3.2施工方法 3.2.1地基处理 支架搭设前，必须对既有地基进行处理，因漫滩引桥地基为全新统冲积层，根本满足不了箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况，进行硬化处理，严格按规范采取清表后分层回填分层压实，上部填筑30cm道碴石并整平压实，最后顶上再浇筑15cm厚C20混凝土。 在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。 1 图1 碗扣支架施工现浇箱梁工艺流程图 3.2.2支架立杆位置放样 用全站仪放出箱梁底板或者翼板边线，然后用钢尺放出底托中心位置，并标示清楚。 3.2

3、.3安放底托 按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。 3.2.4安装立杆、横杆和顶托 从一端开始，按照顺桥向90cm或60cm，横桥向90或60cm布设立杆，横杆步距为60cm或90cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设 2 计标高位置。 3.2.5铺纵向槽钢、横向方木 在顶托调整好后铺设纵向12653mm槽钢，铺设时注意使其两纵向槽钢接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按30cm或20cm间距铺设

4、横向99cm方木 3.2.6设置剪刀撑 支架每隔四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔四排设一纵向剪刀撑。剪刀撑采用D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件锁固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。 3.2.7预压和沉降观测 为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。 预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.

5、2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），支架变形稳定后不小于6小时，且梁跨预压时间不少于三天。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，沉降观测点是否布置。预压的荷载根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及底模完工后,采用汽车吊吊重,按照箱梁设计重量分配预压荷载,并按计算出的总荷载的120%进行超载预压。 2沉降观测 预压前在每跨台墩之间的支架上及相应支架底部布设5组观测点，每组3个点，距墩 3 或台3m-4m处布设

6、一组，1/4跨径及1/2跨径布设一组（布置详细情况见图1-1）。观测分五个阶段：预压加载前、50荷载、80荷载和120荷载、卸载后。预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录，每个观测阶段要观测至少2次，直至最后的平均沉降值<2mm并满足24小时以上时方可卸载。荷载的持荷时间应不少于1昼夜，如此一方面收集支架、地基的变形数据，观察地基的承载力是否满足要求，另一方面可减少或消除支架的构造变形，以保证浇出的梁身不发生过大的挠度变形和开裂。 模板标高调整完毕后，由于砂袋采用堆放，在底板上方无法设置观测点，故观测点设置在底模下的方木上。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用钢尺和DS2水准

7、仪测设各观测点标高，并记录在册（记录表见附表1）。 预压时主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降；卸载后顶板可恢复量。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。观测过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。 4 观测点布置图（图1-1） 3预压砂袋布置 以40米跨为例计算说明： 1、根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。具体如下： 、箱梁自重 通过计算，箱梁混凝土方量55

8、5m3、取2.4t/m3,箱梁混凝土自重为1332t；钢筋及钢绞线自重为131t,总合计为：1463t。 一侧翼缘板的方量为（0.2+0.5）/2*3.00*40=42m3, 则一侧翼缘板混凝土自重为42*2.4=100.8t；钢筋及钢绞线自重为6t, 总合计为：106.8t。 、模板荷载 总模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则模板自重为1332*5%=67t。 其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为106.8*5%=5.34t。 、施工不可预见荷载 施工时不可遇见荷载取混凝土自重的5%，即箱梁总的不可预见荷载为67t。 其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为106.8*

9、5%=5.34t。 通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为1597t,支架预压施工时，预压一侧翼缘板总重量为117.48t，预压底板总重量为1479.52t；施工时，超压按1.2的系数考虑，故一侧翼缘板总重量为140.98t，底板总重量为1775.42t。 2、预压实施方案： 采用沙袋预压：每袋砂袋体积：1.2m1.2m0.8m=1.15m3 5 每袋砂袋重量：1.15m31.45T/m3=1.67T 每跨所需砂袋数：（104.98*2+1775.42）T1.67T =1189袋 砂袋布置按断面划分：两侧模共用砂袋256袋；底模共用砂袋933袋。 砂袋在支架与底模上纵向分布：32排砂袋,则每

10、排为37袋砂袋。 砂袋横桥向分布：底板横桥向摆四层，下两层每层摆10袋砂袋，第三层摆6袋砂袋，分散布置在三个腹板顶部，第四层摆5袋砂袋，同样分散布置在四个腹板顶部；翼缘板摆两层，第一层摆2袋，第二层摆1袋靠近翼缘板根部，如图1。 3.2.8铺设底模、侧模、翼板 根据中心线（由立柱中心取出）铺设箱梁底板（=15mm的竹胶板）。待底板调后用全站仪放出底板两侧的边线，钉侧模和翼板。 3.2.9预拱度计算与设置 6 跨中预拱度：12345 其中，1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；2为支架在荷载作用下的弹性压缩；3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；5为

11、由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。 预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值 取3cm，并按二次抛物线分配：4?x?(L?x)L2 式中，x距左支点x的预拱度值；x距左支点的距离；L跨长。 四、支架、模板计算 4.1支架、模板方案 4.1.1模板 箱梁底模、侧模和内膜均采用=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力0=70MPa,弹性 模量E=6103MPa。 4.1.2纵、横向方木 纵向采用12.6#普通槽钢，布置间距均为60cm。 12.6#槽钢截面特性查基本资料表447知其： A=15.7cm2 I=391cm4 W=62.1cm3 E=2.06105 Mpa

12、 =145 Mpa =85 Mpa 横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩为14.5 MPa，截面尺寸为99或cm。截面参数和材料力学性能指标： W= bh2/6=90902/6=1.215105mm3 I= bh3/12=90903/12=5.468106mm3 考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及 7 木结构设计规范（JTJ025-86）中的A-3类木材，顺纹弯矩为12.0 MPa，并按湿材乘0.9的折减系数取值，则0120.910.8MPa,E=91030.9=8.1103MPa，容重6KN/m3。 纵向槽钢或横向方木布置：纵向槽钢间距一般为90cm,在

13、腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。 4.1.3支架 采用碗扣支架，碗扣支架钢管为48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力0=140 MPa。详细数据可查表1。 表1 碗扣支架钢管截面特性 碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除腹板、端、中横隔梁下为60cm外，其余横杆步距为120cm。支连接杆和竖向剪刀撑 (具体布置见标准段箱梁碗扣支架布置图)。 4.2支架计算 4.2.1荷载计算 碗口式支架钢管自重，可按表1查取。 钢筋砼容重按26kN/m3计算，则 腹板和端、中横隔梁为2

14、.804m：262.804=72.9 KPa 箱梁底、顶板厚度均为25cm:26（0.25+0.25）=13KPa 翼缘板根部厚度50cm：260.5=13KPa 模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 8 腹板和端、中横隔梁为2.804m：72.90.05=3.65KPa 箱梁底、顶板厚度均为25cm:130.05=0.65KPa 翼缘板根部厚度50cm：130.05=0.65KPa 施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa 振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa 荷载组合 计算强度:q=1.2(+)+1.4(+) 计算刚度:q=

15、1.2(+) 4.2.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算 4.2.2.1腹板和端、中横隔梁（2.804米厚）下方支架检算 （1）底模检算 底模采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的99cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 说明：一般取0.05m板宽，按计算跨径0.20m连续梁计算，另取1.5kN集中荷载计算跨中弯距进行校核，为了计算方便和安全起见，此处取1.0m板宽进行计算，以下计算同。 荷载组合: q=1.2(72.9+3.65)+1.4（2.5+2.0+2.0）=100.96kN/m 竹胶板（=15 mm）截面参数及材料力学性能指标: W=bh2

16、/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.8125105mm3 承载力检算： 强度： 9 Mmaxql2/10100.960.152/100.227KNm maxMmax /W0.227106/3.751046.05MPa0= 70MPa 合格 刚度： 荷载: q=1.2(72.9+3.65)=91.86kN/m fql4/(150EI)91.861504/(15061032.8125105)0.184mmf0150/4000.375mm 合格 （2）横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm的纵向槽钢上,横向方木规格为90 mm90mm,横向方

17、木亦按连续梁考虑。 荷载组合: q1=(1.2(72.9+3.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.20+60.090.09=20.24kN/m 承载力计算: 强度: Mmaxq1l2/1020.240.62/100.729KNm max Mmax /W0.729106/1.2151056 MPa0= 10.8MPa 合格 刚度: 荷载: q=1.2(72.9+3.65)0.20= 18.37kN/m fql4/(150EI)18.376004/(1508.11035.468106)0.358mmf0600/4001.5mm 合格 (3)纵向槽钢检算 纵向槽钢规格为12653mm，腹板和

18、端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向槽钢按简支梁考虑，计算跨径为60cm。 荷载组合： 10 横向方木所传递给纵向槽钢的集中力为： 箱底: P=20.240.6=12.144kN 纵向槽钢自重：g=0.123 kN/m 力学模式： 承载力计算： 强度： 按最大正应力布载模式计算： 支座反力 R(12.1443+0.1230.6)/2=18.253KN 最大跨中弯距 Mmax18.2530.3-0.1230.32/2-12.1440.23.027KN.m maxMmax /W3.027103/62.110-648.7MPa0=145 MPa 合格 刚度： 按最大支座反力布载模式计算： 集中

19、荷载: P=12.1444-1.4（2.5+2.0+2.0）0.6=43.116kN F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=43.1161030.63/(482.06101139110-8)+50.1230.64/(3842.06101139110-8)=0.24mmf0600/4001.5mm 合格 （4）支架立杆计算 11 箱梁腹板及横梁下支架为60cm60cm设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4，固每根立杆的承载面积为： 0.60.641/4=0.36 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递

20、的集中力（均以跨度0.6米计算）： P1=(72.9+3.65+2.5+2.0+2.0)0.60.6 +0.1230.6=29.97kN 因引桥第五联梁底到原地面高度最大，约为13m,为安全起见，所有满堂碗扣式支架按最高处为14米高计算（支架高度以14米计，故可计算每根立杆承受支架为14m立杆，以及24道40.3=1.2m横杆。此联碗扣钢管的重量为（1140.05942440.30.0396）1.972kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取1.2系数，故每杆承受支架自重可计为1.9721.22.366kN，平均立杆重量为2.366/14=0.17kN/m,为安全起见，以下计算可

21、取单根立杆自重0.3kN/m）,其自重为： g=140.3=4.2 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为： N=29.97+4.2=34.12kN<N=40 kN 合格 立杆稳定性： 横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN。 强度验算： aN/Aji=34.121000/489=69.8MPaa=140MPa 合格 立杆承载力计算： 支架立杆采用48、t3.5mm钢管，立杆底、顶部纵横向水平杆步距为0.6m，中间部分（底板）步距0.9m，施工中横杆最大步距为0.9m。 钢管截面面积： 12 A? 4?(D2?d2)? 4?(482?412)?489.30m

22、m2 钢管截面的惯性半径： i? ?15.78mm 钢管定位桩的柔度： ?l i?1?1200?7615.78 查表可知，钢管稳定系数0.807 钢管承载力为： 由上述计算可知，厂家提供横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN已考虑了压杆稳定和强度折减，只要立杆实际承受荷载小于立杆最大竖直荷载，就说明立杆是稳定的，也能满足强度要求。 （5）地基承载力计算 1、砼垫层 因支架底部通过底托（底调钢板为7cm7cm）坐在C20混凝土上（根据现场实际情况，进行硬化处理，严格按规范采取清表后分层回填分层压实，上部填筑30cm道碴石并整平压实分层碾压，顶部浇筑15cm厚C20

23、混凝土）, 施工期间的雨水侵蚀对地基的承载力影响很大。地基表面应做成单面坡排水，同时在地基两侧200cm外开挖120*100cm的排水沟，起到降减低水位的作用。因此处理后基底承载力可达到11.0MPa。 因此max=N/A=34.12103/0.072=7.0MPa11.0 MPa 可以 1、砖渣垫层 取一块支架纵横间距组成的正方形砼板作为一个计算单元，近似认为砖渣垫层表面所承受的力是支架立柱通过砼板（规格为：0.6m*0.60m*0.15m）传递下来的均布应力1，承压面S=0.6m*0.6m=0.36m2，均布应力1按下式计算： 1=P/S=（34.12+0.15*23）/0.36=104.

24、36KPa 要求 1Kfak垫层 13 式中: 1-砼板对砖渣垫层的荷载应力; K-调整系数,砖渣取0.4。 fak垫层砖渣垫层的承载力特征值，取500KPa。 带入数据： 1=104.36KPa200 KPa 垫层承载力满足要求。 2、下卧层 按均布矩形荷载验算下卧层的承载能力。 （1）矩形基础下（下卧层顶）的附加应力 z=t(1+shs)=0.4*(104.36+19*0.3)=44.02KPa t为附加应力系数,z/b=0.3/0.6=0.5，l/b=1时，取0.4。 下卧层承载力满足要求。 （2）支架立杆通过砼板传递下来的均布应力1由砖渣垫层承受，基底压力1通过砖渣垫层以压力扩算角向下

25、扩算，扩算至砖渣垫层顶面压应力h与砖渣垫层自重应力之和H应小于或等于该处下卧层地基的地基承载力特征值，即： Hfak下卧层 式中：fak下卧层下卧层的承载力特征值，地勘报告粉土最小值100 KPa； Hh与砖渣垫层自重应力之和； 按照碎砖渣垫层厚40cm，对H进行计算： 按=30通过砖渣垫层扩算到下卧层顶面，并假定该处产生的压力呈梯形分布，根据力的平衡条件可得 Lb1=(b+hstan)L+bhstan+4（hstan）2/3h 整理得：h= Lb1/（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3 式中：L垫板的长度，m；L=0.6m； b垫板的宽度，m；b =0.6m； hs碎石

26、垫层的厚度，m；hs =0.4m； 1砼板底面的平均压力，KPa；1=104.36 KPa； 碎石土垫层的压力扩算角，取30； 代入数据：h=0.6*0.6*104.36/(0.6+0.4tan30)*0.6+0.6*0.4tan30+0.6*(0.4tan30)2/3 =58 KPa H=h+shs=58+19*0.5=69 KPa s=19KN/m3 由式fak下卧层=100 KPaH=71 KPa 3、结论 从以上两种计算方法的结果可知，40cm的砖渣垫层及粉土下卧层的承载力均可满足要求。 为确保地基完全可靠，考虑到不可预见的因素，要求对下卧层及碎石进行碾压，且承载力达到200 KPa，

27、通过轻型触探试验进行检验，合格后方可进行下道工序的施工。 14 二、地基沉降验算 根据地勘报告，下卧层大多为砂性土，对沉降影响较不利的土层为粉土层及粉质粘土层；为粉土时，其最大厚度为5.25m，为粉质粘土时，其最大厚度为2.9m，分别按这两种最不利条件进行验算。 （一）粉土 1、基底附加应力 下卧层顶的附加应力z1=t(1+shs)=0.4(104.36+19*0.4)=44.784 KPa 2、各土层的压缩量S1 S1=（z1+z2）h/2Esi=13mm 3、地基压缩层厚度 按附加应力与自重应力比值法 取附加应力与自重应力比值为0.5，压缩层厚度取3米。 （二）粉细砂 1、基底附加附加应力

28、 下卧层顶的附加应力z1=t(1+shs)= 0.4(104.36+19*0.4)=44.784 KPa 2、各土层的压缩量S1 S1=（z1+z2）h/2Esi=6mm 3、地基压缩层厚度 按附加应力与自重应力比值法 取附加应力与自重应力比值为0.8的深度处作为沉降计算深度的界限。经计算，压缩层厚度取3米。 （三）结论 地基的沉降最大值不超过梁跨的1/1000，况且预压可以消除地基的沉降变形，可以认为按此方式进行地基处理满足要求。粉土、粉细砂等粗粒土的地基沉降，数值不大，但需控制不均匀沉降，通过垫层上在基坑开挖范围内加设一层15cm厚的砼垫层的方式来解决因积水而引起的不均匀沉降。同时，箱梁砼

29、分两次浇筑，可以明显减少支架引起的不均匀沉降。 4.2.3箱梁底板厚度25cm下支架检算 （1）底模检算 底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 99cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 荷载组合: q=1.2(13+0.65)+1.4（2.5+2.0+2.0）=25.48kN/m 15 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标: W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3 承载力检算: 强度： Mmax=ql2/10=25.480.30.3/10=0.229KN

30、m max=Mmax /W=0.229106/3.75104=6.1MPa0=70MPa 合格 刚度： 荷载: q=1.2(13+0.65)=16.38kN/m F=ql4/(150EI)=16.383004/(15061032.81105)=0.525mm f0=300/400=0.75mm 合格 （2）横向方木检算 横向方木（间距为30mm）搁置于间距90cm的纵向槽钢上,横向方木规格为90 mm 90mm,横向方木亦按连续梁考虑。 荷载组合： q1=(1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+60.090.09=7.69kN/m 承载力计算： 强度： Mmax=q

31、1l2/10=7.690.92/10=0.623KNm max=Mmax /W=0.623106/1.215105=5.54MPa0=10.8 MPa 合格 刚度： 荷载: q=1.2（13+0.65）0.3=4.91kN/m F=ql4/(150EI)=4.919004/(1508.11035.468106)=0.61mm 16 f0=900/400=2.25mm 合格 (3)纵向槽钢检算 纵向槽钢规格为12653mm，立杆纵向间距为120cm。纵向槽钢按简支梁考虑，计算跨径为90cm。 荷载组合： 横向方木所传递给纵向方木的集中力为： 箱底: P=7.690.9=6.91kN 纵向槽钢自重

32、（查桥梁施工手册）：g=0.123kN/m 承载力计算： 力学模式： 强度： 按最大正应力布载模式计算： 支座反力 R=(6.913+0.1230.9)/2=10.42KN 最大跨中弯距 Mmax=10.420.45-0.1230.452/2-6.910.3=2.6KN.m max=Mmax /W=2.6103/62.110-6=41.87MPa0= 145 MPa 合格 刚度： 按最大支座反力布载模式计算： 17 集中荷载: P=(6.914-1.4（2.0+2.0+2.5）)0.9=16.686kN/m F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 16.68610000.93/(

33、482.06101139110-8)+50.1230.94/(3842.06101139110-8)=1.62mmf0=900/4002.25mm 合格 （4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）： P1=(13+0.65+2.5+2.0+2.0)0.92 +0.1230.9=16.43kN 安全起见满堂式碗扣支架按14米高计，其自重为： g=140.3=4.2kN 单根立杆所承受的最大竖向力为： N=16.43+4.2=20.63kN 立杆稳定性： 横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最

34、大竖直荷载N=30 kN。 所以N=20.63kN<N=30kN 合格 强度验算： a=N/Aji=20.631000/489=42.19MPaa=140MPa 合格 （5）地基承载力不需再进行验算。 4.2.3 顶板（厚度25cm）下内模支架计算 底模板计算 底模板采用厚度为1.5cm的胶合板，底模下510cm方木间距为30cm。 由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。 横向方木计算 18 横向方木搁置于间距90cm的纵向槽钢上，横向方木规格510cm，横向方木按连续梁考虑。截面参数和材料力学性能指标： W= bh2/6=501002/6=8.33104mm3 I= bh3/12=5

35、01003/12=4.17106mm3 荷载组合： q1=（1.2260.251.051.4（2.52.02.0）0.360.050.1 5.22kN/m 承载力计算： 强度： 跨中弯距：M1/2=q.l2/10=5.210.92/10=0.4220kNm 应力计算： 刚度： 荷载: q=1.2(260.251.05)0.3=2.46kN/m F=ql4/(150EI)=2.469004/(1508.11034.17106)=0.32mm f0=900/400=2.25mm 合格 纵向槽钢计算 纵向槽钢规格为12653cm，立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm。

36、 荷载组合： 横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=5.221.2=6.264kN 纵向槽钢自重：g=0.123kN/m 承载力计算： 力学模式： 19 max=Mmax /W=0.4220106/8.33104=5.07MPa0=10.8MPa 合格 强度： 按最大正应力布载模式计算： 支座反力 R=(6.2644+0.1231.2)/2=12.6KN 最大跨中弯距 Mmax=12.60.6-0.1230.62/2-6.2640.3=5.66KN.m max=Mmax /W=5.66103/（62.110-6）=91.1MPa0=145MPa 合格 刚度： 按最大支座反力布载模式计算： 集

37、中荷载: P=(6.2644-1.4（2.5+2.0+2.0）)1.2=19.15kN/m F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 19.1510001.23/(482.06101139110-8)+50.1231.24/(3842.06101139110-8)=0.86mmf0=1200/4003mm （4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度1.2米计算）： P1=(260.251.05+2.5+2.0+2.0)0.91.2 +0.091.2=14.50kN 安全起见满堂式碗扣支架按3米高计，其自

38、重为： g=30.3=0.9kN 20 单根立杆所承受的最大竖向力为： N=14.50+0.9=15.4kN 立杆稳定性： 横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=30 kN。 所以N=15.4kN<N=30kN 合格 强度验算： a=N/Aji=15.41000/489=31.5MPaa=140MPa 合格 4.2.5箱梁翼缘板根部厚度50cm情况下支架检算 （1）底模检算 底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 99cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 荷载组合: q=1.2(13+0.65)+1.4（2.5+

39、2.0+2.0）=25.48kN/m 竹胶板（=15 mm）截面参数及材料力学性能指标: W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3 竹胶板容许应力=70MPa,E=6103MPa。 承载力检算: 强度： Mmax=ql2/1025.480.30.3/10=0.229KNm max=Mmax /W=0.229106/3.75104=6.11MPa0=70 MPa 合格 刚度： 荷载: q=1.2(13+0.65)=16.38kN/m 21 F=ql4/(150EI)=16.383004/(15061032.81105)

40、=0.52mm f0=300/400=0.75mm 合格 （2）横向方木检算 横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为90 mm 90mm,横向方木亦按连续梁考虑。 荷载组合： q1=(1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+60.090.09=7.69kN/m 承载力计算： 强度： Mmax=q1l2/10=7.690.92/10=0.623KN.m max=Mmax /W=0.623106/1.215105=5.54MPa0=10.8 MPa 合格 刚度： 荷载: q=1.2（13+0.65）0.3=4.91kN/m F=ql4/(150EI)=4.919004/(1508.11035.468106)=0.61mm f0=900/400=2.25mm 合格 (3)纵向槽钢检算 纵向槽钢规格为12653mm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。 荷载组合： 横向方木所传递给纵向槽钢的集中力为： 箱底: P=7.690.9=6.921kN 纵向槽钢自重：g0.123 kN/m 承载力计算： 22 力学模式： 强度： 按最大正应力布载模式计算： 支座反力 R(6.9213+0.1230.9)/2=10.44KN 最大跨中弯距 Mmax10.440.45-0.1230.452/2-6.9210.3