滨江路跨线桥现浇箱时梁支架验算书.doc

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1、滨江路跨线桥现浇箱梁支架验算书 滨江路跨线桥现浇箱梁支架计算书 1、工程概况 滨江路跨线桥位于G324国道上，跨越滨江路，本桥设计起点桩号为K0-200,终点桩号为K0+233,全桥总长433m，共四联12跨现浇弧形预应力混凝土连续箱梁，布臵为：435m等截面连续梁+（35m+52m+35m）变截面连续梁+335m+233m 等截面连续梁，采用左右幅分离式断面，断面为单箱四室弧形箱梁，箱梁全宽12.5m，两侧边室宽3.025m，中箱室宽3.225m。桥梁第1-9跨位于直线段内，第10-12跨位于缓和曲线段内，纵坡为4%，横坡均为2%。 跨径小于40m的采用等截面预应力混凝土连续箱梁结构，箱梁梁

2、高1.8m。跨径大于40m的采用变截面预应力混凝土箱梁结构，中跨52m的中墩支点处梁高3.1m。 跨径小于40m的箱梁，顶板厚度22cm，全桥一致，腹板在跨中宽度30cm，在中墩、边墩宽度直线变化至65cm，边墩及中墩位臵腹板宽度变化长度分别为5m和9m，底板厚度22cm，中墩、边墩处厚度直线变化至40cm，边墩及中墩位臵底板厚度变化段长度分别为5m和9m；边墩墩顶处横梁实体宽度1.0m，中墩墩顶处横梁实体宽度1.5m，跨中均不设横隔板。 跨径52m的箱梁，顶板厚度22cm，全桥一致，腹板在跨中宽度30cm，在中墩、边墩宽度直线变化至65cm，边墩及中墩位臵腹板宽度变化长度分别为6.5m和14

3、.2m，底板厚度22cm，中墩、边墩处厚度直线变化至0.8m，边墩及中墩位臵底板厚度变化段长度分别为6.5m和14.2m；边墩墩顶处横梁实体宽度1.0m，中墩墩顶处横梁实体宽度1.5m，跨中均不设横隔板。 52m跨箱梁设计一联单幅砼量为1628m3，钢筋260t，钢铰线48t；主要采用碗扣式满堂钢管支架施工，上跨滨江路部分采用型钢门洞组合支架，以保证交通的正常运行；砼采用二次浇筑工艺，即第一次浇筑至顶板下缘线，第二次浇筑顶板及翼缘板部分。 桥梁一般构造图如图 1： 图1 桥梁一般构造图（单位：cm，仅示出跨中部分） 2、支架及模板设计说明 2.1碗扣式满堂钢管支架 钢管采用483.5mm WD

4、J型碗扣式多功能脚手架，立杆布臵分两种情况：52m跨径墩顶实心段纵向30cm横向60cm,横杆步距120cm,变化段内腹板下方采用纵向60cm横向60cm，其它位臵采用纵向60cm横向90cm布臵，横杆步距60cm,等截面段腹板下方采用纵向90cm横向60cm，其它位臵采用纵向90cm横向90cm布臵，横杆步距120cm；35m跨径墩顶实心段纵向60cm横向60cm,横杆步距120cm,变化段内腹板下方采用纵向60cm横向60cm，其它位臵采用纵向60cm横向90cm布臵，横杆步距120cm,等截面段腹板下方采用纵向90cm横向60cm，其它位臵采用纵向90cm横向90cm布臵，横杆步距120

5、cm；桥梁纵、横坡通过顶托调整，底托采用KTZ-45cm，底面钢板尺寸为10cm10cm，底托下方支垫15cm10cm的方木，以加强地基应力扩散。 支架基础经整平、碾压后，填筑厚度50cm的砂土垫层，再用厚度15cm的C20砼硬化，设计地基承载力不小于250kpa。 箱梁底模板面板采用1.2cm高强度防水竹胶板，模板下面纵桥向铺设10cm10cm木方作为次肋，横向间距为20-30cm；横向木方采用15cm10cm作为主肋，铺设在顶托上方，间距60cm。 2.2 型钢门洞支架 门洞支架共设臵1跨，跨径布臵为1-12m，净空5.0m。支架基础单幅采用宽100cm长1300cm高50cm的C25现浇

6、砼，与墩台平行布臵；立柱采用6根4266mm焊接钢管，高度均为4.0m，间距为2.5m，每根钢管间采用16槽钢进行剪刀撑加强焊接稳定；立柱 顶部横向铺设I45a工字钢作为横梁，并设臵限位装臵以避免钢管偏心受力；纵梁采用贝雷钢梁，横向布设在腹板下设一组双排，腹板之间设两组单排。 钢管立柱顶、底靴采用60cm60cm2cm钢板，与钢管端部采用满焊连接。 3 模板验算 计算说明： 1）恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4； 2）胶合板静曲强度取50Mpa，弹性模量取4500Mpa； 3）方木为东北落叶松，抗弯强度取14.5Mpa，弹性模量取1110Mpa，弯曲剪应力取2.3Mpa。 3.1 5

7、2米跨箱梁验算 3.1.1 52米跨墩顶实心段模板验算 1） 单位荷载的计算 3 单位面积砼自重： g1?26?3.1?80.6 kN/m2； 模板自重： g2?0.5 kN/m2； 人群、机具荷载： g3?2.5 kN/m2； 砼倾倒冲击荷载： g4?2 kN/m2； 砼振捣荷载： 单位荷载： g5?2 kN/m2； g?(80.6?0.5)?1.2?(2.5?2?2)?1.4?106.42 kN/m。 2 2）实心段底模板验算 模板取每1m板宽为计算单位，次肋间距为20cm，计算净跨为11.5cm，受力图示见图2： q=106.42kN/m 图2 实心段模板受力分析图（单位：cm） 考虑到

8、模板自身的连续性，采用经验公式计算： ql2106.42?0.1152 M?0.14 kNm； 1010 M0.14?103 ； ?5.86MPa?50MPa（满足要求）1W?1?0.0122 6 fmaxql4?128?EI106.42?103?0.1154115?0.27mm?0.3mm（满足要求）1400128?4500?106?1?0.0123 12 3）实心段底模板次肋验算 次肋布臵间距20cm，计算荷载为q1?106.42?0.2?21.3kN/m，计算跨径为60cm；按四等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二支点处，最大剪力值位于第二支点左侧，最大挠度值位于

9、边跨跨中。受力图示见图3。 q=21.3kN/m 图3 实心段底模次肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.107?ql2?0.107?21.3?0.62?0.82kNm； M0.82?103 ； ?8MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.0852 6 Qmax?0.607?ql?0.607?21.3?0.6?7.76kN； Q7.76?103 ?1.5?1.5?1.65MPa?2.3MPa；(满足要求) A0.085?0.085 fmaxql4?0.632?0.632?100?EI21.3?103?0.64600?0.36mm?1.5mm(满足要求)140093100

10、?11?10?0.085?0.08512 4）实心段底模板主肋验算 主肋布臵间距30cm，计算荷载为q1?106.42?0.3?31.92kN/m，计算跨径为30cm；按四等跨连续梁计算内力，受力图示见图4。 q=31.92kN/m 图4 实心段底模主肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.107?ql2?0.107?31.92?0.32?0.3kNm； M0.3?103 ； ?2.9MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.0852 6 Qmax?0.607?ql?0.607?31.92?0.3?5.8kN； Q5.8?103 ?1.5?1.5?1.2MPa?2.3MPa

11、；(满足要求) A0.085?0.085 fmaxql4?0.632?0.632?100?EI31.92?103?0.34300?0.34mm?0.75mm(满足要求)1400100?11?109?0.085?0.0853 12 3.1.2变化段腹板底模验算 1） 单位荷载的计算 单位面积砼自重： g1?26?2.35?61.1 kN/m2； 模板自重： g2?0.5 kN/m2； 人群、机具荷载： g3?2.5 kN/m2； 砼倾倒冲击荷载： g4?2 kN/m2； 砼振捣荷载： g5?2 kN/m2； 2单位荷载： g?(61.1?0.5)?1.2?(2.5?2?2)?1.4?83 kN/

12、m。 2）变化段底模验算 模板取每1m板宽为计算单位，次肋间距为20cm，计算净跨为11.5cm，受力图示见图5： q=83kN/m图5 变化段模板受力分析图（单位：cm） 考虑到模板自身的连续性，采用经验公式计算： ql283?0.1152 M?0.11 kNm； 1010 M0.11?103 ； ?4.6MPa?50MPa（满足要求）1W?1?0.0122 6 fmaxql4?128?EI83?103?0.1154115?0.15mm?0.3mm（满足要求）1400128?4500?106?1?0.0123 12 3）变化段底模板次肋验算 次肋布臵间距20cm，计算荷载为q?83?0.2?

13、16.6kN/m21.3KN/m，由实心段计算结果知，满足要求。 4）变化段底模板主肋验算 主肋布臵间距为60cm，计算荷载为q?83?0.6?49.8kN/m，计算跨径为60cm；按三等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二、三支点处，最大剪力值位于第二、三支点外侧，最大挠度值位于边跨跨中。受力图示见图6。 q=49.8kN/m 图6 变化段底模主肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.1?ql2?0.1?49.8?0.62?1.8kNm； M1.8?103 ； ?7MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.1352 6 Qmax?0.6?ql?0.6

14、?49.8?0.6?18kN； Q18?103 ?1.5?1.5?2.2MPa?2.3MPa；(满足要求)A0.085?0.135 fmaxql4?0.677?0.677?100?EI 49.8?103?0.64600?0.3mm?1.5mm(满足要求)1400100?11?109?0.085?0.1353 12 3.1.3变化段底板底模验算 2） 单位荷载的计算 单位面积砼自重： g1?26?1.02?26.5 kN/m2； 模板自重： g2?0.5 kN/m2； 人群、机具荷载： g3?2.5 kN/m2； 砼倾倒冲击荷载： g4?2 kN/m2； 砼振捣荷载： 单位荷载： g5?2 kN

15、/m2； g?(26.5?0.5)?1.2?(2.5?2?2)?1.4?41.5 kN/m。 2 2）变化段底板底模验算 模板取每1m板宽为计算单位，次肋间距为25cm，计算净跨为16.5cm，受力图示见图5： q=41.5kN/m 图5 变后段底板模板受力分析图（单位：cm） 考虑到模板自身的连续性，采用经验公式计算： ql241.5?0.1652 M?0.11 kNm； 1010 M0.11?103 ； ?4.6MPa?50MPa（满足要求）1W?1?0.0122 6 fmaxql4?128?EI41.5?103?0.1654165?0.32mm?0.41mm（满足要求）1400128?4

16、500?106?1?0.0123 12 3）变化段底板底模板次肋验算 次肋布臵间距20cm，计算荷载为q?41.5?0.25?10.4kN/m，计算跨径为90cm；按四等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二支点处，最大剪力值位于第二支点左侧，最大挠度值位于边跨跨中。受力图示见图3。 图3 变化段底板底模次肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.107?ql2?0.107?10.4?0.92?0.9kNm； M0.9?103 ； ?8.8MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.0852 6 Qmax?0.607?ql?0.607?10.4?0.9?5.

17、7kN； Q5.7?103 ?1.5?1.5?1.21MPa?2.3MPa；(满足要求) A0.085?0.085 fmaxql4?0.632?0.632?100?EI10.4?103?0.94900?0.89mm?2.3mm(满足要求)1400100?11?109?0.085?0.0853 12 4）变化段底板底模板主肋验算 主肋布臵间距为60cm，计算荷载为q?41.5?0.6?24.9kN/m，计算跨径为60cm；按三等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二、三支点处，最大剪力值位于第二、三支点外侧，最大挠度值位于边跨跨中。受力图示见图6。 q=24.9kN/m 图6

18、 变化段底板底模主肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.1?ql2?0.1?24.9?0.62?0.9kNm； M0.9?103 ； ?3.5MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.1352 6 Qmax?0.6?ql?0.6?24.9?0.6?9kN； Q9?103 ?1.5?1.5?1.1MPa?2.3MPa；(满足要求) A0.085?0.135 fmaxql4?0.677?0.677?100?EI24.9?103?0.64600?0.15mm?1.5mm(满足要求)1400100?11?109?0.085?0.1353 12 3.1.4 碗扣式钢管支架验算 碗扣

19、支架钢管为48mm、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力0=140 MPa。详 细数据如下表： 立杆容许荷载表（KN） 1)立杆轴向力计算 由上计算知，当钢管支架采用纵向30cm横向60cm、横杆步距120cm布臵时，最不利荷载为106.42KN/m2，则立杆轴向力： N?106.42?0.6*0.3?19KN?30KN； 当钢管支架采用纵向60cm横向60cm、横杆步距60cm布臵时，最不利荷载为83 KN/m2，则立杆轴向力： N?29.9KN?40KN。 均满足要求。 2)立杆稳定性验算 由于支架高度较小，且纵、横坡对立杆产生的水平推力极小，对稳定性的影响忽略不计。 立杆计算长度：

20、l0?k?h 式中：k-计算附加系数，其值取1.155； ?-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.5； h-横杆步距，其值取0.6； 所以：l0?1.155?1.5?1.2?2m；则 ?l02000?126 i15.78 查表得，=0.544 N29.9?103 ?125?=140MPa ，满足要求（由于采用旧材20.8?A0.544?4.89?10?0.9 料，偏安全考虑面积折减系数取0.9）。 125?106?6.6?l?3.8mm(钢管总长度取6.6m)。 11E2.1?10?L 3)地基承载力验算 垫木断面尺寸为15cm10cm，C20砼基础厚度15cm，按45度的应力扩散

21、角验算，如图7所示： F 垫木 15cm砼基础 50cm砂土 图7 基础应力扩散示意图 基底面积：A?(0.15?2?0.15?tg45）?0.6?0.27m2 3 则P=F/A=29.910/0.27=110kpa250kpa，满足要求。 3.1.5 型钢门洞支架验算 计算说明： 1）门洞设在桥跨中部，纵梁与横梁垂直布臵，纵梁采用单跨12米贝雷钢梁，腹板处设两排纵梁，间距45cm，腹板间设两排，间距均分。横梁采用工字钢45a铺设，支墩用钢管立柱4266mm间隔2.5米布设。 2）模板布臵形式同碗扣式钢管支架，此处计算省略； 3）贝雷钢梁力学性能参数:Ix=250500cm4，?M?=975K

22、N.m、剪应力?Q?=245KN。 I45a工字钢力学性能参数:Ix=32241cm4，Wx=1432.9cm3，A=10240mm2； A3钢力学性能参数：E=2.1105Mpa；弯曲应力?=145Mpa、剪应力?=85Mpa。 4）钢管立柱4266mm焊接钢管力学性能参数: i=148.5mm、A=7913mm，E=2.1105Mpa；弯曲应力?=145Mpa、剪应力?=85Mpa。 3.1.5.1纵梁验算 1）支架在腹板处受力最大，最不利荷载发生在跨中为腹板时，砼计算宽度按1米计方量每延米0.92m3。 q?（0.92?26?0.5）?1.2?6.5?1.4?38.4KN/m2Mmax?

23、 2 1?38.4?122?691.2KN?m?M?2*0.9*975KN.m8 Q?0.5*38.4*12?230.4KN fmaxQ?2*245KN。 （满足要求）5ql45?38.4?103?12412000 （满足要求）?10mm?30mm。11-8384EI384?2.1?10?2*250500?10400 3.15.2横梁验算 横梁主要承受贝雷纵梁传递的集中力，为计算方便，将腹板下纵梁产生的集中力转化为均布荷载验算，q=230.4KN/m,按四等跨连续梁计算。 M=0.107*230.4*2.5*2.5=153.8KN.m M153.8?103 ； ?107MPa?140MPa（满

24、足要求）W1432.9 Q575?103 。 ?56MPa?85MPa（满足要求）A10240 3.15.3钢管立柱验算 由上知，钢管支点P=575KN，取该处钢管及基础进行验算，计算长度取4m。 ?l i4000?27 148.5， 查表得：?0.9，则 N575?103 ?101MPa?140MPa（满足要求，采用旧材0.8?A0.8?0.9?7913 料，面积折减系数取0.8）。 3.1.5.4地基承载力验算 假定滨江路路面结构层厚度50cm、基底承载力不小于350kpa，扩散角取45度，则基底承压面积：S=（1+20.5tg45）2=4m2， N575?103 ?144kpa?350k

25、pa（满足要求）。 A4 3.2 35米跨箱梁验算 3.2.1墩顶实心段模板验算 1)单位荷载的计算 单位面积砼自重： g1?26?1.8?46.8 kN/m2； 模板自重： g2?0.5 kN/m2； 人群、机具荷载： g3?2.5 kN/m2； 砼倾倒冲击荷载： g4?2 kN/m2； 砼振捣荷载： 单位荷载： g5?2 kN/m；2 g?(46.8?0.5)?1.2?(2.5?2?2)?1.4?65.86 kN/m。 2 2）实心段底模板验算 模板取每1m板宽为计算单位，次肋间距为20cm，计算净跨为11.5cm，受力图示见图2： q=65.86kN/m 图2 实心段模板受力分析图（单位

26、：cm） 考虑到模板自身的连续性，采用经验公式计算： ql265.86?0.1152 M?0.09 kNm； 1010 M0.09?103 ； ?3.75MPa?50MPa（满足要求）1W?1?0.0122 6 fmaxql4?128?EI65.86?103?0.1154115?0.17mm?0.3mm（满足要求）140063128?4500?10?1?0.01212 3）实心段底模板次肋验算 次肋布臵间距20cm，计算荷载为q1?65.86?0.2?13.2kN/m，计算跨径为60cm；按四等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二支点处，最 大剪力值位于第二支点左侧，最大

27、挠度值位于边跨跨中。受力图示见图3。 q=13.2kN/m 图3 实心段底模次肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.107?ql2?0.107?13.2?0.62?0.508kNm； M0.508?103 ； ?5MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.0852 6 Qmax?0.607?ql?0.607?13.2?0.6?4.8kN； Q4.8?103 ?1.5?1.5?1MPa?2.3MPa；(满足要求) A0.085?0.085 fmaxql4?0.632?0.632?100?EI13.2?103?0.64600?0.22mm?1.5mm(满足要求)1400931

28、00?11?10?0.085?0.08512 4）实心段底模板主肋验算 主肋布臵间距60cm，计算荷载为q1?65.86?0.6?39.5kN/m，计算跨径为60cm；按四等跨连续梁计算内力，受力图示见图4。 q=39.5kN/m 图4 实心段底模主肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.107?ql2?0.107?39.5?0.62?1.5kNm； M1.5?103 ； ?5.8MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.1352 6 Qmax?0.607?ql?0.607?39.5?0.6?14.4kN； Q14.4?103 ?1.5?1.5?1.86MPa?2.3MPa

29、；(满足要求) A0.085?0.135 fmaxql4?0.632?0.632?100?EI39.5?103?0.34600?0.2mm?1.5mm(满足要求)1400100?11?109?0.085?0.1353 12 3.2.2变化段腹板底模验算 1）单位荷载的计算 （1.17?0.25）?37 kN/m2； 单位面积砼自重： g1?26? 模板自重： g2?0.5 kN/m2； 人群、机具荷载： g3?2.5 kN/m2； 砼倾倒冲击荷载： g4?2 kN/m2； 砼振捣荷载： 单位荷载： g5?2 kN/m2； g?(37?0.5)?1.2?(2.5?2?2)?1.4?54.1 kN

30、/m。 2 2）变化段底模验算 模板取每1m板宽为计算单位，次肋间距为20cm，计算净跨为11.5cm，受力图示见图5： q=54.1kN/m 图5 变化段模板受力分析图（单位：cm） 考虑到模板自身的连续性，采用经验公式计算： ql254.1?0.1152 M?0.07 kNm； 1010 M0.07?103 ； ?2.9MPa?50MPa（满足要求）1W?1?0.0122 6 fmaxql4?128?EI54.1?103?0.1154115?0.1mm?0.3mm（满足要求）1400128?4500?106?1?0.0123 12 3）变化段底模板次肋验算 次肋布臵间距20cm，计算荷载为

31、q?54.1?0.2?10.82kN/m13.2KN/m，由实心段计算结果知，满足要求。 4）变化段底模板主肋验算 主肋布臵间距为60cm，计算荷载为q?54.1?0.6?32.5kN/m，计算跨径为60cm；按三等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二、三支点处，最大剪力值位于第二、三支点外侧，最大挠度值位于边跨跨中。受力图示见图6。 q=32.5kN/m 图6 变化段底模主肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.1?ql2?0.1?32.5?0.62?1.17kNm； M1.17?103 ； ?4.5MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.1352

32、 6 Qmax?0.6?ql?0.6?32.5?0.6?11.7kN； Q11.7?103 ?1.5?1.5?1.4MPa?2.3MPa；(满足要求)A0.085?0.135 fmaxql4?0.677?0.677?100?EI 32.5?103?0.64600?0.2mm?1.5mm(满足要求)1400100?11?109?0.085?0.1353 12 3.2.3变化段底板底模验算 3） 单位荷载的计算 单位面积砼自重： g1?26?0.72?18.72 kN/m2； 模板自重： g2?0.5 kN/m2； 人群、机具荷载： g3?2.5 kN/m2； 砼倾倒冲击荷载： g4?2 kN/m

33、2； 砼振捣荷载： 单位荷载： g5?2 kN/m；2 g?(18.72?0.5)?1.2?(2.5?2?2)?1.4?32.2 kN/m。 2 2）变化段底板底模验算 模板取每1m板宽为计算单位，次肋间距为20cm，计算净跨为11.5cm，受力图示见图5： q=32.2kN/m 图5 变化段底板模板受力分析图（单位：cm） 考虑到模板自身的连续性，采用经验公式计算： ql232.2?0.1152 M?0.04 kNm； 1010 M0.04?103 ； ?1.7MPa?50MPa（满足要求）1W?1?0.0122 6 fmaxql4?128?EI32.2?103?0.1154115?0.05

34、mm?0.28mm（满足要求）1400128?4500?106?1?0.0123 12 3）变化段底板底模板次肋验算 次肋布臵间距20cm，计算荷载为q?32.2?0.2?6.4kN/m，计算跨径为90cm；按四等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二支点处，最大剪力值位于第二支点左侧，最大挠度值位于边跨跨中。受力图示见图3。 q=6.4kN/m 图3 实心段底模次肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.107?ql2?0.107?6.4?0.92?0.56kNm； M0.56?103 ； ?5.4MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.0852 6

35、Qmax?0.607?ql?0.607?6.4?0.9?3.5kN； Q3.5?103 ?1.5?1.5?0.73MPa?2.3MPa；(满足要求) A0.085?0.085 fmaxql4?0.632?0.632?100?EI6.4?103?0.94900?0.55mm?2.3mm(满足要求)1400100?11?109?0.085?0.0853 12 4）变化段底板底模板主肋验算 主肋布臵间距为60cm，计算荷载为q?32.2?0.6?19.3kN/m，计算跨径为60cm；按三等跨连续梁计算内力，查路桥施工计算手册得，最大弯矩值位于第二、三支点处，最大剪力值位于第二、三支点外侧，最大挠度值

36、位于边跨跨中。受力图示见图6。 q=19.3kN/m 图6 变化段底板底模主肋受力分析图（单位：cm） Mmax2支?0.1?ql2?0.1?19.3?0.62?0.7kNm； M0.7?103 ； ?2.7MPa?14.5MPa（满足要求）1W?0.085?0.1352 6 Qmax?0.6?ql?0.6?19.3?0.6?7kN； Q7?103 ?1.5?1.5?0.9MPa?2.3MPa；(满足要求) A0.085?0.135 19.3?10?0.6600?0.12mm?1.5mm(满足要求)140093100?11?10?0.085?0.13512fmaxql?0.677?0.677?

37、100?EI 3.2.4碗扣式钢管支架验算 碗扣支架钢管为48mm、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力0=140 MPa。详 细数据如下表： 1）立杆轴向力计算 由上计算知，当钢管支架采用纵向60cm横向60cm、横杆步距120cm布臵时，最不利荷载为106.42KN/m2，则立杆轴向力： N?65.86?0.6*0.6?23.7KN?30KN； 当钢管支架采用纵向60cm横向90cm、横杆步距120cm布臵时，最不利荷载为83 KN/m2，则立杆轴向力： N?17.4KN?30KN。 均满足要求。 2）立杆稳定性验算 由于支架高度较小，且纵、横坡对立杆产生的水平推力极小，对稳定性的影

38、响忽略不计。 立杆计算长度：l0?k?h 式中：k-计算附加系数，其值取1.155； ?-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.5； h-横杆步距，其值取0.6； 所以：l0?1.155?1.5?1.2?2m；则 ?l02000?126 i15.78 查表得，=0.544 N23.7?103 ?99?=140MPa ，满足要求（由于采用旧材20.8?A0.544?4.89?10?0.9 料，偏安全考虑面积折减系数取0.9）。 99?106?6.6?l?3.01mm(钢管总长度取6.6m)。 E2.1?1011?L 3）地基承载力验算 垫木断面尺寸为15cm10cm，C20砼基础厚度15cm，按45度的应力扩散角验算，如图7所示： F 垫木 15cm砼基础 50cm砂土 图7 基础应力扩散示意图 基底面积：A?(0.15?2?0.15?tg45）?0.6?0.27m2 则P=F/A=23.7103/0.27=88kpa250kpa，满足要求。