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1、迤博路锚索施工专项方案(2003word) 目 录 第一章 工程概况 . 1 一、设计概况： . 1 二、地质概况 . 3 三、桩位平面布置图 . 7 第二章 编制依据 . 9 第三章 施工计划 . 10 第四章 脚手架工程 . 11 一、技术参数 . 11 二、荷载标准值 . 11 三、工艺流程 . 11 四、施工方法 . 12 五、计算书及搭设图 . 17 第五章 预应力锚索施工方法 . 29 一、施工准备 . 31 二、钻孔 . 31 三、清孔 . 34 四、编制锚索 . 34 五、锚索安装 . 35 六、注浆 . 37 七、浇筑锚固板 . 39 八、锚索张拉及锁定、封锚 . 39 九、
2、锚墩浇筑 . 43 十、质量检查 . 43 第六章 工期保证措施 . 44 第七章 质量保证措施 . 45 一、锚索施工质量保证措施 . 45 二、施工过程严把“四关”，坚持质量一票否决制 . 46 三、施工前控制 . 47 四、施工过程质量控制 . 48 五、施工材料控制 . 48 六、检测、计量设备控制 . 49 七、施工过程控制及要点 . 49 第八章 安全文明施工保证措施 . 51 一、安全文明施工保证体系 . 51 二、文明施工措施 . 52 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 第一章 工程概况 一、设计概况： 迤博市政道路K0+540K0+
3、580段道路右侧桩板墙为预应力锚索桩板墙，共有抗滑桩11根，1#至5#桩长为17米，6#桩长15米，7#桩长13米，8#桩长12米，9#桩长11米，10#桩长10米，11#桩长8米。桩所对应中心线间距4.0米，1#至6#抗滑桩截面尺寸为1.5米31.5米，7#至11#抗滑桩截面尺寸为1.25米31.5米。预应力锚索长度12米、12.5米、13米、13.5米、14米、16.5米六种，其中，1#至7#抗滑桩设置有预应力锚索（如图）。 锚索设计张拉力为450KN。 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应
4、力锚索施工专项方案 二、地质概况 1、场地工程地质及水文地质条件 1）地质构造 施工区内属构造侵蚀高山、中山区，山高谷深，地形陡峭，切割剧烈。地势总体上呈西高东低之势。北部为终年积雪的药山，高程4041.00m，高出江面3000余米，其余地区的相对高差也多在1000m以上，属强侵蚀中高山峡谷地貌区。山脉延伸方向与构造线走向大体一致。牛栏江在巧家县小河镇至红山乡皮家湾子河段，江水基本向南流向北，在黄角树一带江水由东向西流。河谷深切多呈“V”型或“U”型河谷，谷底比较大，比较为8左右，水流湍急。 区内地层发育较全，自震旦系至第四系均有出露，其中以古生界分布最广，中生界次之。晚三叠世以前以海相沉积为
5、主，岩性以灰岩、页岩、砂岩、泥岩、石英砂岩、白云质灰岩、灰质白云岩、白云岩等为主，局部夹大量中酸性熔岩、粗凝灰岩、凝灰质火山砾岩。在晚二叠世有大面积的玄武岩喷发，岩性为致密玄武岩、杏仁状玄武岩、斑状玄武岩夹火山碎屑岩组成。晚三叠世以后，转为陆相红色盆地沉积，岩性为细砂岩、泥岩、粉砂质泥岩、含砾石英砂岩、砾岩等。晚三叠世至晚第三纪为含煤沼泽相沉积，岩性为粘土、细砂、粉砂夹褐煤及砾石层。第四系主要有冲洪积、坡积、崩积、滑坡堆积及泥石流堆积等。 场地位于扬子淮地台上扬子台坳的凉山-滇东北台褶束内，区内构造发育，主要断裂有：则木河断裂、小江断裂、昭觉-布拖断裂、马边-延津断裂、五连峰断裂、汤郎-易门断
6、裂、安宁河断裂、鲁甸断裂、会泽- 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 昭通断裂、威宁水城断裂等。根据历史地震、活动构造环境和地震构造类别，以及场地不同震级档地震的发震条件，第四纪活动盆地的边缘、活动块体的边缘地带和活动断裂的闭锁构造部位易发生强震，昭觉-布拖、马边-延津、小江、则木河和安宁河5条活动断裂具有发生M7.0地震的构造条件；包括与这5条活动断裂有构造联系的晚更新世活动的则邑断裂、汤郎-易门断裂、鲁甸断裂、威宁-水城断裂和五连峰断裂等具备发生6.0级左右地震的构造条件；其他第四纪活动断裂则具有发生 5.5级左右地震的构造条件。 近场区内的主要断
7、裂构造走向为北东向、北西向和近南北向，可以归并为几条断裂构造带，概况为金阳-巧家断裂、棉纱湾-西溪河断裂、荞麦地-大箐断裂、鲁甸断裂、象鼻岭断裂河牛栏江断裂。近场区内地震构造活动相对较弱。鲁甸断裂上的最大潜在地震估计为6.0级，其对场地的最大地震影响烈度估计为V度强、度弱。牛栏江断裂上的最大潜在地震级估计为5.0级左右。 场地处在安宁河-则木河-小江强震发生带以东，昭通-彝良-宜宾-南溪-荣昌中强地震发生带以西，其北部有北西向大关-马边中强地震发生带。历史上场地主要受安宁河-则木河-小江强震发生带的影响，最大影响估计为度；次受大关-马边中强地震发生带的影响，最大影响估计为度；昭通-彝良-宜宾-
8、南溪-荣昌中强地震发生带历史强震对场地的最大影响估计不超过度。 近场区没有M4.7级历史地震的记载。小震活动主要集中分布于近场区南西部，归属于安宁河-则木河-小江强震发生带内的小震活动。 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 场地处于川菱形块体东北断块活动边界与川、滇、黔较稳定地块结合部，发育多条晚更新世以来活动断裂，其中以马边-延津断裂、五连峰断裂、小江断裂、则木河断裂、昭觉-布拖断裂起着重要的地震构造作用。 近场区第四纪构造活动为中等强度，其中鲁甸断裂是晚更新世活动断裂，具有6.0级地震发震能力；金阳-巧家、象鼻岭、牛栏江3条为中更新世末活动断裂，具
9、有5.0级地震的发震能力。 2）地形、地貌 拟建场地位于云贵高原乌蒙山系冲洪积地貌，地形呈缓坡状，场地周围原始坡度为10。属山麓斜坡冲洪积成因的地貌形态类型。 在场地勘察范围内，地面标高变化在914.89970.54m，地形的变化情况大至为东高西低。 3)场地工程地质条件 在勘察揭露深度范围内，场地地基岩土由第四系人工堆积层(Qml)，第四系冲洪积（Qal+pl）构成。根据地基土的时代、成因类型、岩性、物理力学性质及工程地质特性，对地基土进行工程地质单元层及单元亚层的划分，共划分为2个单元层，以便于设计使用。现将各工程地质单元层及单元亚层自上而下简述如下： （1）第四系人工堆积（ml）层 填土
10、：灰褐色，主要由粘性土少量碎石、植物根茎组成，结构松散，土质不均。层厚0.80m,场地均有分地段有分布。 （2）、第四系冲洪积（Qal+pl） 粘土：黄褐色，褐黄色，稍湿，硬塑状，无光泽,无摇震反应，干强度及韧性中等。层顶埋深0.80m，揭露层厚1.903.50m，zk13zk40揭露，别的钻孔未揭露该层。 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 碎石：粒径在2-20cm之间,稍密，母岩成分为强风化白云岩、灰岩等，颗粒形状主要为菱形-次菱形，颗粒呈混乱排列，粒间由粘性土充填，局部粘粒含量较大。勘察揭露厚度9.00m20.80m，未揭穿，所有钻孔均有揭露。
11、2、地下水、地表水对路基设计与施工的影响 勘察未揭露到地下水，地下水位埋深相对较深，因此在路基施工时地下水对施工的影响可忽略不计。路基地表排水措施应结合地形进行布设，并做好进出口位置的选择和处理，防止出现堵塞、渗流、冲刷或淤积而影响路基及道路的正常使用。路基边沟及截水沟的设置应根据地形及汇水面积等因素确定。 3、各土层设计参数表 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 三、桩位平面布置图 抗滑桩位于迤博路K0+540至K0+580右侧，与右侧4米宽人行道边线重合。如图： 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 巧家县“
12、803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 第二章 编制依据 一、巧家县“8203”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路施工图纸、施工合同； 二、国家现行的及设计图纸中明示的有关施工及验收规范、规程、评定标准等； 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2012 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 预应力筋用锚具、夹具和连接器 GB/T14370-2007 预应力混凝土用钢绞线 GB/T 5224-
13、2003 水利水电工程预应力锚索施工规范DL/T5083-2010 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 第三章 施工计划 一、劳动力组织 由于本路段预应力锚索施工仅为1#至7#桩，共七颗，21个锚索孔。故钻孔、注浆作业人员12人，架子工8人，锚索编制6人，预应力张拉4人，混凝土工4人，普通工人6人。有序地进行分工作业，根据现场工程量合理安排作业人员，当出现劳动力不足应及时增加，确保劳动力组织到位，满足施工需求。 二、施工进度安排 、总体施工顺序安排 因考虑到背面离花坪子水库较近且水库管理用房紧邻抗滑桩边坡。为了消除安全隐患，故先安装挡土板并回填至挡土板
14、顶高程，挡土板及时至下而上分段安装就位，并用土夹石分层回填夯实。然后再施工预应力锚索。 （2）、预应力锚索施工：共21索，计划在该段侧面挡土墙完成后开始，配备2台锚索钻机，平均进度指标按2.5天/根考虑，共需要26天，为了防止塌孔，钻孔完一个注浆一个孔。 工期安排：2016年10月10日2010年11月4日（注浆完成）。 待锚索水泥砂浆达到设计值（M35）的80%以上后，方可进行锚索预应力张拉。 张拉、封锚：2016年11月14日至2016年11月20日. 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 第四章 脚手架工程 一、技术参数 二、荷载标准值 三、工艺流
15、程 场地平整、夯实材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅)立杆横 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 向水平杆纵向水平杆(格栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎安全网。 四、施工方法 1、地基基础 定距定位。根据构造要求在抗滑桩处用尺量出内、外立杆离桩距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与抗滑桩的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连
16、墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。 本工程脚手架地基础部位应在人行道上通过压路机碾压密实后，地基承载能力能够满足脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书），立杆垫板或底座面标高高于自然地坪50mm100mm，两侧设置排水沟，排水通畅。 垫板尺寸采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm的木垫板。 【扣件式脚手架】 1、立杆设置 (1)立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的 巧家县“803”地震灾后
17、恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 1/3。 (2)上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与副立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。 (3)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 (5)开始搭设立杆时
18、，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 (6)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 立杆对接接头布置 纵、横向扫地杆构造 2、纵、横向水平杆 (1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下： 当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程
19、 预应力锚索施工专项方案 当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 (2)立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。 纵向水平杆对接接头布置 3、剪刀撑设置 (1)脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； (2)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。 (3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。 巧家县“803”地震灾
20、后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 剪刀撑（立杆）搭接构造 (4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 4、脚手板、脚手片的铺设要求 (1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。 (2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3) 脚手片须用14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 脚手板对
21、接 脚手板搭接 脚手板对接、搭接构造 (4)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动； 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 5、连墙件 (1) 脚手架与抗滑桩按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。 (2)连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接； (3)连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； (4)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； (5
22、)当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 6、架体内封闭 (1)脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。 五、计算书及搭设图 计算参数详本章第“一”节。 计算简图(尺寸单位为厘米)： 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤
23、博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 立面图 （立杆纵距按主要荷载集中在每颗抗滑桩处的钻机及堆放钻杆等脚手架所承受的荷 载取最大值1m计算。） 侧面图 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 （一）、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351/(0+1)+1.46.151/(0+1)=9.07kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351/(0+1)+6.
24、151/(0+1)=6.533kN/m 计算简图如下： 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max9.070.82/8，9.070.152/2=0.726kNm =Mmax/W=0.726106/4490=161.603N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)=max56.5338004/(384206000107800)， 6.5331504/(8206000107800)=1.569mm ma
25、x1.569mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=9.07(0.8+0.15)2/(20.8)=5.116kN 正常使用极限状态 Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=6.533(0.8+0.15)2/(20.8)=3.685kN （二）、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 由上节可知F1=Rmax=5.116kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由
26、上节可知F1'=Rmax'=3.685kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.004106/4490=0.891N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 巧家县“803”地震灾后恢复重建项目迤博市政道路工程 预应力锚索施工专项方案 变形图(mm) max0.01mmminla/150，10min1000/150，106.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=0.044kN （三）、扣件抗滑承载力验算 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=5.
27、116kNRc=0.858=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=0.044kN 满足要求！ （四）、荷载计算 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆： NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.129+(0.8+0.15)0/20.033/1.8)10=1.29kN 单内立杆：NG1k=1.29kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆： NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(10/1.8+1)1(0.8+0.15)0.351/2/2=0.545kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=0.545kN 3
28、、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.01110=0.1kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.545+0+0.1=0.645kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.545kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(nqjGkqj)/2=1(0.8+0.15)(16.15)/2=2.921kN 内立杆：NQ1k=2.921kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.29+0.645)+ 0.91.42.92
29、1=6.003kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.29+0.545)+ 0.91.42.921=5.883kN （五）、立杆稳定性验算 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值 N=1.2(NG1k+N
30、G2k)+1.4NQ1k=1.2(1.29+0.645)+1.42.921=6.412kN =N/(A)=6411.667/(0.188424)=80.435N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.29+0.645)+0.91.42.921=6.003kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2511.82/10=0.102kNm =N/(A)+ Mw/W=6002.692/(0.188424)+102060/4490=98.035N/mm2f=205N/m