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1、60+100+60变截面连续梁桥（施工图）总 说 明 rp5qgVE 一、概述 rp5qgVE rp5qgVE 东苕溪为四级航道，通航净宽55m，净高7m，水面正宽178m，通航最高水位2.62m（85高程）。路线跨越处河道规整，浆砌片石护岸，河堤上均有汽车通道，河道与路线交角为90。该桥服从路线总体走向要求，位于R=5500m的右偏圆曲线上。桥址区地层上部为亚粘土及淤泥质亚粘土，底层为强风化、中风化砂岩或花岗岩。 rp5qgVE rp5qgVE 二、设计采用的标准及规范 rp5qgVE rp5qgVE 1、采用规范 rp5qgVE rp5qgVE 公路工程技术标准（JTJ001-97） rp
2、5qgVE rp5qgVE 公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89） rp5qgVE rp5qgVE 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85） rp5qgVE rp5qgVE 公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） rp5qgVE rp5qgVE 公路桥涵地基与基础技术规范（JTJ024-85） rp5qgVE rp5qgVE 公路工程抗震设计规范（JTJ004-89） rp5qgVE rp5qgVE 公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000） rp5qgVE rp5qgVE 高速公路交通安全设施设计与施工技术规范（JTJ074-94） rp5qgVE
3、 rp5qgVE 公路桥位勘测设计规范（JTJ062-91） rp5qgVE rp5qgVE 交通行业标准公路桥梁板式橡胶支座（JT/T4-93） rp5qgVE rp5qgVE 2、参考规范 rp5qgVE rp5qgVE 英国标准学会British Standard BS5400 rp5qgVE rp5qgVE Standard Specifications for Highway BridgesU.S.A，1996. rp5qgVE rp5qgVE 日本高等级公路设计规范第二册，1990. rp5qgVE rp5qgVE 公路桥梁抗风设计指南 rp5qgVE rp5qgVE 三、设计技术
4、标准 rp5qgVE rp5qgVE 计算行车速度：100km/h rp5qgVE rp5qgVE 桥梁宽度： 2（0.5m（护栏）+净15.5m（行车道）+1.0m（护栏） rp5qgVE rp5qgVE 桥面横坡： 2 % rp5qgVE rp5qgVE 桥梁最大纵坡： -2.55% rp5qgVE rp5qgVE 和尚塘航道等级：四级（通航净宽55m，净高7m） rp5qgVE rp5qgVE 和尚塘航道设计最高通航水位：2.620m（国家黄海85高程，下同） rp5qgVE rp5qgVE 设计荷载： 汽车超20级，挂车120 rp5qgVE rp5qgVE 地震烈度： 地震基本烈度度
5、，按度设防 rp5qgVE rp5qgVE 桥面铺装： 10cm厚沥青混凝土铺装 rp5qgVE rp5qgVE 船舶撞击力： Fv=400KN，Fh=550KN rp5qgVE rp5qgVE 四、本桥沿线自然地理概况 rp5qgVE rp5qgVE 1、地形、地貌 rp5qgVE rp5qgVE 桥址区地貌类型属杭嘉湖平原，地势平坦开阔，水网发达，河流沟渠密布。东苕溪大桥位处河道较顺直、稳定，两岸为石砌河堤，堤顶高出两岸地面约2.2米。桥位处水面宽阔，约178米，路线与东苕溪航迹线右偏夹角约为90。 rp5qgVE rp5qgVE 2、工程地质 rp5qgVE rp5qgVE 东苕溪大桥桥
6、梁范围内地质条件复杂，软土分布广泛，局部地段厚度达10m以上，厚度其力学性质较差。桥址处表层基本为种植土，其下为淤泥质亚粘土局部夹杂亚砂土，底层为中风化砂岩，至桥梁终点附近为中风化花岗岩。 rp5qgVE rp5qgVE 3、地震 rp5qgVE rp5qgVE 地震基本烈度度区。 rp5qgVE rp5qgVE 五、主要材料 rp5qgVE rp5qgVE 1、混凝土 rp5qgVE rp5qgVE 主桥箱梁： 50号混凝土 rp5qgVE rp5qgVE 主墩墩身、盖梁： 40号混凝土 rp5qgVE rp5qgVE 桥面防撞护栏： 30号混凝土 rp5qgVE rp5qgVE 过渡墩墩身
7、、盖梁： 30号混凝土 rp5qgVE rp5qgVE 承台： 25号混凝土 rp5qgVE rp5qgVE 钻孔灌注桩： 25号水下混凝土 rp5qgVE rp5qgVE 2、钢 材 rp5qgVE rp5qgVE 普通钢筋：采用级和级钢筋。带肋钢筋的技术标准应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB1499-98）的规定，光圆钢筋应符合钢筋混凝土用热轧光圆钢筋（GB13013-98）的规定。凡钢筋直径12毫米者，均采用级（20MnSi）热轧螺纹钢；凡钢筋直径12毫米者，均采用级（A3）钢。 rp5qgVE rp5qgVE A3及16Mn板材、型钢要求符合GB709-65的规定，结构构造用型钢（A
8、3和16Mn）要求符合YB166-85、YB164-63及GB709-65的规定。 rp5qgVE rp5qgVE 预应力钢铰线技术标准应符合美国标准ASTM A416-97（270）的规定，标准强度为1860MPa，公称直径15.24mm，公称面积140mm2，弹性模量Ey=1.95105MPa，松弛率为3.5%。 rp5qgVE rp5qgVE (4) 主桥箱梁竖向预应力及0号块预应力采用L32高强精轧螺纹粗钢筋，其技术标准应符合国标GB1499-91的规定，标准强度为750MPa。 rp5qgVE rp5qgVE 3、锚具 rp5qgVE rp5qgVE 锚具采用OVM系列锚具及其配套设
9、备，主桥纵向预应力束采用OVM15-19锚具；横向预应力束采用BM15-3锚具；竖向预应力钢筋及0号块预应力采用YGM锚具。 rp5qgVE rp5qgVE 4、预应力管道及压浆 rp5qgVE rp5qgVE 本桥设计时纵向和竖向预应力钢束管道按镀锌金属双波纹管，且钢带厚度不得小于0.35毫米，横向预应力管道则按镀锌金属扁型双波纹管进行设计。施工时建议本桥采用塑料波纹管及其真空吸浆工艺。 rp5qgVE rp5qgVE 5、桥梁支座 rp5qgVE rp5qgVE 主桥三跨PC变截面连续箱梁采用GPZ（）系列盆式橡胶支座，其性能应符合交通行业相关标准的规定，具体支座型号、参数详见相关设计图纸
10、及产品说明书。 rp5qgVE rp5qgVE 6、伸缩缝 rp5qgVE rp5qgVE 根据高速公路的使用特点和平整度要求，主桥桥梁伸缩缝均采用D240毛勒伸缩缝。 rp5qgVE rp5qgVE 6、防撞护栏 rp5qgVE rp5qgVE 外侧防撞护栏采用组合式防撞护栏，内侧防撞护栏采用波形防撞护栏。 rp5qgVE rp5qgVE 7、桥面铺装 rp5qgVE rp5qgVE 采用10cm厚沥青混凝土桥面铺装。沥青混凝土摊铺前，在桥面板上涂刷一层FYT-1改进型防水材料。 rp5qgVE rp5qgVE 六、设计要点 rp5qgVE rp5qgVE （一）、桥梁设计 rp5qgVE
11、rp5qgVE 东苕溪大桥起点桩号K94+417.90，终点桩号K95+246.10，全长828.20米。主桥平面位于半径R=5500m的右偏平曲线上；纵面位于R=15000m的凸曲线上，全桥桥面横坡均为2%，最大纵坡2.55%。 rp5qgVE rp5qgVE 1、桥跨布置 rp5qgVE rp5qgVE 主桥采用（6010060）m三跨预应力混凝土变截面单箱单室连续箱梁。 rp5qgVE rp5qgVE 上海侧引桥采用2（530）m装配式部分预应力混凝土连续箱梁。 rp5qgVE rp5qgVE 湖州侧引桥采用2（530）m装配式部分预应力混凝土连续箱梁。 rp5qgVE rp5qgVE
12、东苕溪大桥桥梁全长为828.2米。 rp5qgVE rp5qgVE 2、主桥上、下部结构 rp5qgVE rp5qgVE (1) 箱梁一般构造 rp5qgVE rp5qgVE 主桥上部结构为（60+100+60）m三跨PC变截面连续箱梁，由上、下行分离的两个单箱单室箱型截面组成。单个箱体顶板宽17m ，厚0.28m，设2%的横坡；底板宽8.5m，厚度由0.3m从跨中至距主墩中心3.5m范围按二次抛物线变化成0.8m，横桥向底板保持水平；箱梁根部梁高5.6m，跨中梁高2.6m，箱梁梁高从跨中至距主墩中心2.5m处按二次抛物线变化； 腹板厚度06号块件为0.80m，813号块件为0.50m，在7号
13、块件范围内由0.80m按直线变化到0.50m(7号块至主墩中心线距离为25.5m)；翼缘板悬臂长为4.25m，端部厚0.18m，根部厚0.65m。除在主墩墩顶设置两道厚0.8m的横隔板，支座处加设一道半横梁及边跨端部设厚2.34m的横隔板外，其余部位均不设横隔板。 rp5qgVE rp5qgVE 本桥平面位于半径为R=5500m的右偏圆曲线上，施工图纸中所给的箱梁节段划分尺寸均为路线中心线处的长度，实际施工放样时施工单位应根据平面曲线进行相应的调整。 rp5qgVE rp5qgVE (2) 预应力钢束及布置 rp5qgVE rp5qgVE 纵向预应力钢束：纵向预应力钢束设置了顶板束（T）、边跨
14、底板束（B）、中跨底板束（Z）、腹板下弯束（W）及边跨合拢束（BH）和中跨合拢束（ZH）六种，纵向预应力均采用OVM19j15.24，设计张拉吨位为3711KN。 rp5qgVE rp5qgVE 横向预应力钢束：横向预应力钢束采用BM15-3扁锚体系，采用一端单根张拉方式，设计张拉吨位为195KN。 rp5qgVE rp5qgVE 竖向预应力：竖向预应力钢筋采用L32高强精轧螺纹粗钢筋。 rp5qgVE rp5qgVE (3) 下部构造 rp5qgVE rp5qgVE 主桥下部结构采用钢筋混凝土圆端式实体桥墩，低桩承台，群桩基础。主墩墩身宽4.0m，长12.5m。桥墩高度分别为6.0m（33号
15、墩）和5.5m（34号墩）。 rp5qgVE rp5qgVE 主、引桥过渡墩为“L”形盖梁，钢筋混凝土圆端式实体桥墩，厚1.7m，群桩基础。其中“L” 形盖梁分两次施工浇筑，即引桥侧待主桥边跨底板束张拉、灌浆完毕后在进行施工，具体参见相关图纸。 rp5qgVE rp5qgVE （二）、主桥上、下部结构分析 rp5qgVE rp5qgVE 1、主桥上部结构静力分析采用桥梁计算通用程序进行计算。分别包括恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变（按1500天计）、支座强迫位移、风荷载、温度变化等荷载的作用，并以桥梁线性、非线性计算程序进行了校核计算。计算中按有关规范规定对各种荷载进行不同的荷载组合，对结构
16、的强度、刚度和应力做了验算，计算表明成桥状态以恒载+活载+支座沉降+降温的荷载组合控制设计。 rp5qgVE rp5qgVE 2、主桥上部0号现浇块和箱梁齿板局部承压采用用SAP93系列软件进行空间分析。 rp5qgVE rp5qgVE 3、主桥上部结构施工阶段计算，按照梁段划分、施工顺序及工艺，对每一梁段均考虑挂篮移动就位、浇筑混凝土、张拉预应力等三个施工过程。结合工程施工实际情况，施工计算共分了50个受力阶段，用桥梁计算通用程序分别对各梁段施工过程中的内力、应力、挠度进行了计算和验算。设计中主桥按先边跨合拢，后解除临时锚固，最后中跨合拢的顺序考虑，合拢温度严格控制在1520。 rp5qgV
17、E rp5qgVE 4、箱梁横向分析采用框架模型进行计算，并以此配置顶板横向预应力钢束及顶板横向钢筋。另外，箱梁扭转、翘驱、剪力滞等还进行了空间分析。 rp5qgVE rp5qgVE 5、结构动力分析 rp5qgVE rp5qgVE 结构动力分析按公路工程抗震设计规范（JTJ004-89）和Standard Specifications for Highway BridgesU.S.A,1996.将桥梁上、下部及基础作为空间整体结构，用SAP93系列软件进行分析。地震力计算中地基比例系数m=8000KN/m4，地震力叠加方案为： rp5qgVE rp5qgVE 纵向：100%纵向力+30%横向
18、力+50%竖向力； rp5qgVE rp5qgVE 横向：30%纵向力+100%横向力+50%竖向力。 rp5qgVE rp5qgVE 5、下部结构的分析计算，除按我院编制的桥梁下部结构综合程序进行外，动力分析还采用SAP93系列软件，依据公路工程抗震设计规范（JTJ004-89）和Standard Specifications for Highway BridgesU.S.A,1996的有关规定进行。 并考虑了风力、制动力、支座摩阻力、船舶撞击力及地震力等因素。 rp5qgVE rp5qgVE 6、结构计算相关参数 rp5qgVE rp5qgVE 50号混凝土 容重： 26KN/m3 弹性模
19、量：3.5104MPa rp5qgVE rp5qgVE 风荷载 风速28.3m/s，相应风压800KPa rp5qgVE rp5qgVE 桥墩不均匀沉降考虑为 2cm rp5qgVE rp5qgVE 箱梁整体升降温20 rp5qgVE rp5qgVE 桥面板与其他部分的温差 升温10 降温-5 rp5qgVE rp5qgVE 管道摩擦系数 0.25 rp5qgVE rp5qgVE 管道偏差系数 0.002 rp5qgVE rp5qgVE 钢筋回缩和锚具变形为 6mm rp5qgVE rp5qgVE 相对湿度75 rp5qgVE rp5qgVE 混凝土徐变系数2.0， rp5qgVE rp5qg
20、VE 收缩应变2.110-4， rp5qgVE rp5qgVE 钢束松弛率3.5%。 rp5qgVE rp5qgVE 七、施工要点及注意事项 rp5qgVE rp5qgVE 有关桥梁的施工工艺及其质量控制，应严格按照公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）、公路工程质量评定标准和其它相关技术规范的有关规定执行。 rp5qgVE rp5qgVE 1、主桥桥墩基桩、承台及墩身的施工 rp5qgVE rp5qgVE (1)、 由于本桥桥位范围内地质条件恶劣，本桥主墩基础设计采用28根1.2m的钻孔灌注桩，施工放样前应对基桩座标认真复核，确认无误后方可进行，并对所放桩位用钢尺进行各个方向的丈量校
21、核。 rp5qgVE rp5qgVE (2)、 完成主墩钻孔灌注桩施工，进行承台施工时，由于承台混凝土体积大，浇筑混凝土应采取减少水化热等有效措施，同时在承台钢筋保护层中设D5冷轧带肋钢筋焊接网，避免发生温度收缩裂缝。 rp5qgVE rp5qgVE (3) 完成承台施工，采用常规方法进行墩身施工，为避免施工时出现墩身混凝土裂缝，墩身底部1.5米高度应与承台同时浇筑，其余部分一次浇筑完成，同时在墩身钢筋保护层中设D5冷轧带肋钢筋焊接网，避免发生温度收缩裂缝。 rp5qgVE rp5qgVE 2、主桥上部施工 rp5qgVE rp5qgVE 浇筑（悬浇）混凝土过程中，应特别注意对锚下、箱梁底面竖
22、向预应力钢筋垫板等处的混凝土的捣实，防止出现蜂窝状，确保有效预应力达到设计要求。 rp5qgVE rp5qgVE (1)、0号梁段的施工 rp5qgVE rp5qgVE 、位于临时锚固垫块顶面的墩顶以及与箱梁接触的垫块顶面，必须抹浆刮平，在浇筑垫块和箱梁混凝土前，先在墩顶面与垫块顶面涂抹隔离剂，以便拆除临时锚固垫块。临时锚固垫块顶、底面不得填塞任何其它物质，以保证各接触面的平整。 rp5qgVE rp5qgVE 、墩顶0号梁段拟从承台顶搭支架施工（亦可考虑在墩顶预埋牛腿支撑的托架上施工），支架、牛腿及托架应认真设计验算，且支架需进行100的预压。 rp5qgVE rp5qgVE 、用高强精轧螺
23、纹粗钢筋形成梁墩固结，墩顶0号梁段混凝土应一次浇筑完成，鉴于箱梁墩顶块件体积较大，预应力管道及钢筋密集，施工中应确保预应力管道定位准确，注意混凝土的震捣密实，确保混凝土的施工质量。浇筑混凝土应采取减少水化热的有效措施，避免发生温度收缩裂缝。 rp5qgVE rp5qgVE (2)、 箱梁的悬臂施工 rp5qgVE rp5qgVE 、113（113）号梁段是在挂篮上对称悬臂浇筑的，在确保承载能力和刚度的前提下，挂篮尽可能轻型化和行走方便，挂篮自重加全部施工荷载重应控制在900KN以下（挂篮设计时应根据材料、工艺等情况选取合适的安全系数）。悬浇挂篮在0号梁段上安装完毕后，应进行预压测试，并记录预压
24、时的弹性变形系数，以尽可能消除非弹性变形和获得标高控制的数据。 rp5qgVE rp5qgVE 、各悬臂施工梁段要求一次浇筑完成，无论在浇筑阶段、挂蓝移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，严禁进行不平衡施工。 rp5qgVE rp5qgVE 、各梁段悬浇过程中，应严格控制浇筑箱梁梁段混凝土的超方，任何梁段实际浇筑的混凝土的重量不得超过该梁段理论重量的3，箱梁顶板顶面浇筑混凝土的不平整度不得大于5mm；箱梁底板厚度亦应予以严格控制。 rp5qgVE rp5qgVE 、应重视箱梁施工的施工观测和控制，确保箱梁受力状态和线形控制在允许范围内，箱梁合拢时各合拢段相对高程误差不得大于2.0cm，轴线偏差
25、不得大于1.0cm。 rp5qgVE rp5qgVE (3)、 边跨现浇段的施工 rp5qgVE rp5qgVE 、边跨现浇段在落地支架上一次浇筑完成，落地支架应进行100的预压以确保安全和消除非弹性变形，并按实测的弹性变形量和施工控制要求，确定立模标高和预拱度。 rp5qgVE rp5qgVE 、边跨底板预应力钢束张拉时应保证箱梁与支架间水平方向能自由变形，为此一般在现浇段底模与支架承重纵梁间密排钢管，但在浇筑混凝土时应确保梁体稳定。 rp5qgVE rp5qgVE 、现浇段底模安装时应按要求在过渡墩顶安装支座。 rp5qgVE rp5qgVE 、应现浇段端部预应力钢束张拉净空要求，应考虑过
26、渡墩墩顶引桥侧的盖梁后浇。 rp5qgVE rp5qgVE (4)、箱梁合拢段的施工 rp5qgVE rp5qgVE 、箱梁的合拢是控制全桥受力状况和线形的关键工序，因此，箱梁的合拢顺序、合拢温度和工艺都必须严格控制。 rp5qgVE rp5qgVE 、全桥箱梁合拢应由边跨至中跨对称进行，即先两边跨合拢，在中跨合拢。 rp5qgVE rp5qgVE 、合拢段拟利用合拢吊架施工，设计时考虑一个合拢段吊架和模板共重20吨。 rp5qgVE rp5qgVE 、每个合拢段的主要施工步骤： rp5qgVE rp5qgVE a、后移和拆除悬臂施工挂篮。 rp5qgVE rp5qgVE b、上合拢吊架和在悬
27、臂端加配重（如水箱），合拢段两侧水箱的容水重量，相当于合拢段所浇筑的混凝土重量，。 rp5qgVE rp5qgVE c、立模、绑扎钢筋和预应力管道，选择最佳合拢温度（1520）锁定劲性骨架，（合拢段劲性骨架要求焊接迅速完成，并形成刚接，焊接时在预埋件周围浇水降温，避免烧伤混凝土。）张拉合拢束和部分钢束。 rp5qgVE rp5qgVE 两边跨张拉束分别为BH1、BH2张拉到371吨，底板钢束B4、B5张拉到247吨， rp5qgVE rp5qgVE 中跨张拉束分别为ZH1、ZH2张拉到371吨，底板钢束Z1、Z2张拉到247吨， rp5qgVE rp5qgVE d、随即浇筑合拢段混凝土，同时水
28、箱保持同步等重放水，以保持悬臂端的稳定。 rp5qgVE rp5qgVE e、混凝土强度达到90后张拉合拢段底板钢束。 rp5qgVE rp5qgVE 两边跨将钢束B1、B2、B3、B6张拉到设计吨位（张拉应本着先长束后短束的顺序张拉，张拉应均匀对称进行），再将B4、B5补拉到设计吨位。 x(s#D!) x(s#D!) 中跨将钢束Z3、Z3、Z4、Z5、Z5、Z6、Z7、Z8、Z9张拉到设计吨位（张拉应本着先长束后短束的顺序张拉，张拉应均匀对称进行），再将Z1、Z2补拉到设计吨位。 x(s#D!) x(s#D!) 、合拢段永久钢束张拉前，应尽量减少箱梁悬臂的日照温差，为此可采取覆盖箱梁悬臂等减
29、少温差的措施。 x(s#D!) x(s#D!) 、跨中合拢段混凝土未达到设计强度的90及合拢束张拉之前，不得在跨中范围内堆放重物或行走施工机具。 x(s#D!) x(s#D!) (5)、预应力施工 x(s#D!) x(s#D!) 、钢绞线和预应力粗钢筋进场后，必须按有关规定对其强度、外形尺寸、初始应力和物理及力学性能等进行严格试验。锚头应进行裂缝探伤检验，夹片应进行硬度检验，锚具应进行组合锚固性能试验。同时应就实测的弹性模量和截面积对计算引伸量作修正。 x(s#D!) x(s#D!) 引伸量修正公式为： x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) 式中： x(s#D!) x(s#D!) E
30、、A实测的钢绞线弹性模量及截面积 x(s#D!) x(s#D!) E、A计算采用的钢绞线弹性模量及截面积 x(s#D!) x(s#D!) E1.95105Mpa x(s#D!) x(s#D!) A140mm2 x(s#D!) x(s#D!) 计算得到的引伸量 x(s#D!) x(s#D!) 修正计算的引伸量 x(s#D!) x(s#D!) 、所有预应力钢材不许焊接，凡有接头的预应力钢绞线部位应予以切除，不准使用，所有预应力张拉设备应按有关规定进行标定。 x(s#D!) x(s#D!) 、所有预应力管道的位置必须按照预应力钢束设计图用“井”字型定位架进行精确定位，管道应严格保证弯曲坐标和角度，确
31、保管道顺直。定位架应与箱梁纵横向钢筋点焊连接。管道的制造、安装及连接必须保证质量。现场在预应力管道附近对钢筋等施焊时，应采取保证管道的措施，严禁因管道露浆造成预应力管道堵塞。波纹管应具有足够的刚度和密水性，接头处严防漏浆和卷口。 x(s#D!) x(s#D!) 、所有预应力施加都应再箱梁混凝土强度达到设计强度的90以上进行，且采用张拉吨位与延伸量双控，并以延伸量为主，实际引伸量不得大于理论引伸量6%，也不得小于理论引伸量6%，否则应停下检查，分析原因，采取相应措施后方可继续张拉。 x(s#D!) x(s#D!) 、纵向预应力钢束在箱梁横断面应保持对称张拉，纵向钢束张拉时两段应保持同步。 x(s
32、#D!) x(s#D!) 、钢束张拉时应在初始张拉力（可取设计张拉吨位的10）状态下注处标记，以便直接测定各钢绞线的引伸量，对引伸量不足的应查明原因，并采取补张等相应的措施。 x(s#D!) x(s#D!) 、钢束张拉时，应尽量避免滑丝、断丝现象。当出现滑丝、断丝时，其滑丝、断丝总数量不得大于该断面总数的1，每一钢束的滑丝、断丝数量不得多余一根，否则应该换束重新张拉。 x(s#D!) x(s#D!) 、为确保结构受力符合设计要求，应严格控制竖向预应力张拉施工质量。要求每根竖向预应力钢筋锚固后，必须进行复拉，严禁遗漏。锚固采用测力拧手拧紧，扭矩为2KN.m。竖向预应力钢筋和0号块横向预应力钢筋张
33、拉应认真做好张拉记录，监理须现场旁站。 x(s#D!) x(s#D!) 、预应力钢束（筋）张拉完后，应尽早进行孔道压浆，并切实保证压浆质量。压浆材料、外加剂及水泥浆配合比应根据管道形成、压浆办法、材料性能及设备条件通过试验确定。原则上要求尽量减小灰浆收缩，保证压浆密实饱满，压浆所用的水泥浆标号不得小于40号。箱梁悬臂浇筑施工挂篮的前移，应在该梁段预应力束张拉完、管道压浆后进行。 x(s#D!) x(s#D!) 、预应力钢束和粗钢筋张拉完毕，严禁碰撞锚头和钢束，钢绞线和粗钢筋多余的长度应用砂轮切割机切除（用于挂蓝后锚杆的粗钢筋留待以后切割）。 x(s#D!) x(s#D!) 、压浆嘴和排气孔可根
34、据实际施工需要设置，压浆前应用压缩空气清除管道内的杂质，然后压浆，管道压浆要求密实，压浆配合比要仔细比选，采用最优配合比，不得掺入氯盐，要求28天强度大于50MPa。 x(s#D!) x(s#D!) 、锚具垫板必须与钢束轴线垂直，垫板孔中心与管道孔中心必须一致，安装千斤顶必须保证锚圈孔与垫板孔中心严格对中。 x(s#D!) x(s#D!) 、三向预应力的张拉顺序：先纵向后横向，最后竖向。 x(s#D!) x(s#D!) 、箱梁悬浇至最大梁段后，待所有的顶板钢束张拉完毕后应将顶板备用管道压浆封锚，待所有的底板钢束张拉完毕后，应用锚套将底板备用管道密封好、保存好（管道内严禁压浆）。 x(s#D!)
35、 x(s#D!) (6)、箱梁普通钢筋施工 x(s#D!) x(s#D!) 、所有钢筋的加工、安装和质量检查标准均按照公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）、公路工程质量评定标准和其它相关技术规范的有关规定执行。 x(s#D!) x(s#D!) 、凡因施工需要而断开的钢筋当再次连接时，必须进行等强度焊接，并应符合施工规范的有关规定。 x(s#D!) x(s#D!) 、凡与预应力束发生冲突的普通钢筋，均适当移动以避开预应力束，以保证预应力束管道位置的准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力钢束时，可适当弯折，但待预应力施工完毕后因及时恢复原位；如需割断普通钢筋，应与监理工程师和设计代表商议
36、后再决定。 x(s#D!) x(s#D!) 、如锚下螺旋筋与分布钢筋相互干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距 x(s#D!) x(s#D!) 、如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当的调整，但需保证净保护层厚度。 x(s#D!) x(s#D!) 、施工时应结合施工条件和施工工艺安排，尽量考虑先制作钢筋骨架（或钢筋骨架片），钢筋网片，在现场就位后进行焊接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。钢筋骨架（或钢筋骨架片）和钢筋网片的预制及安装均应符合公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的有关规定。 x(s#D!) x(s#D!) 、主桥桩基钢筋笼节段间的连接、箱梁节段普通钢筋
37、间的连接，施工单位可根据施工条件和施工工艺安排选择焊接或等强度镦头（套筒）连接，其连接质量均应符合公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的有关规定。 x(s#D!) x(s#D!) 、桥墩处支座埋入箱体部分的构件，应与箱梁内的构件焊接在一起。 x(s#D!) x(s#D!) 3、试验及其它 x(s#D!) x(s#D!) (1)、本桥施工时要求进行施工控制，进行施工控制时，在控制断面中提前预埋温度及应力传感器，测定各施工阶段箱梁截面的应力及变形，按照设计和施工要求进行严格控制。 x(s#D!) x(s#D!) (2)、主桥施工过程中应进行相关试验，包括混凝土材料配合比试验，混凝土收缩徐
38、变系数、强度及弹性模量等基本参数测定，混凝土泵送工艺试验，挂篮试验及拼装，预应力损失试验、桩基承载力试验（进行主墩桩基试桩时，桩顶力必须达到4000KN。）等。 x(s#D!) x(s#D!) 、成桥荷载试验：提出成桥加载方案，组织成桥荷载试验，测定控制截面的应力及变形，对大桥的质量和承载能力提出鉴定意见。 x(s#D!) x(s#D!) 、所有箱梁外表面均应达到平整、光洁和全桥混凝土颜色的一致。 x(s#D!) x(s#D!) 、 防撞护栏钢支架、钢管扶手及其它外露钢构件均须进行防锈、防蚀处理。建议护栏支架及扶手漆成桔红色，以增强美感。 x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s
39、#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) x(s#D!) (1)、 主桥箱梁双幅四个单“T”分别独立采用高强精轧螺纹粗钢筋进行墩梁临时固结，按自由悬臂浇筑法施工，合拢后经体系转换成为连续箱梁。 x(s#D!) x(s#D!) (2)、 x(s#D!) x(s#D!) (3)、提升滑模完成桥墩施工，由于墩身混凝土体积较大，浇筑混凝土应采取减少水化热等有效措施，并在墩身钢筋保护层中设D5冷轧带肋钢筋焊接网一层，避免发生温度收缩裂缝。 x(s#D!) x(s
40、#D!) (4)、利用墩顶及墩旁托（支）架浇筑箱梁墩顶块件（即0号块）， x(s#D!) x(s#D!) (5)、箱梁墩顶块件（即0号块）的施工方法，采用在墩旁设托（支）架立模浇筑施工，浇筑混凝土前应对托（支）架进行堆载预压，预压重采用等同于每延米墩顶块件一期恒载重量。墩顶块件长7.0m，作为挂篮拼装工作面。 x(s#D!) x(s#D!) (6)、安装施工挂篮，从1号梁段至13号梁段采用挂篮逐段悬臂对称、平衡浇筑施工，张拉各阶段预应力钢束。各梁段混凝土应一次浇筑完成，箱梁底板应设置一定数量的排水孔和通气孔，挂篮应在钢束张拉完成及管道压浆达到设计强度后方可向前移动。靠近过渡墩的边跨9.84m梁段在支架上浇筑施工。各悬浇单“T”完成后，相邻两悬臂端的相对竖向挠度差不应大于2cm，轴线偏差不大于1cm。 x(s#D!) x(s#D!) (7)、顶块件及混凝土应一次浇筑完成，其余梁段混凝土亦应一次浇筑完成。 x(s#D!) x(s#D!) (8)、各单“T”浇筑至最大悬臂，浇筑边跨合拢段，解除墩梁临时固结和所有托（支）架，浇筑中跨合拢段，完成体系转换，成为三跨连