北京市昌平区回龙观商业金融项目-外脚手架方案111.doc

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1、北京市昌平区回龙观商业金融项目外脚手架施工方案北京市昌平区回龙观商业金融项目外脚手架施工方案编制人: 审核人：审批人：中承华宇建设集团有限公司北京市昌平区回龙观商业金融项目2012年2月25日 第159页 共159页目 录一、编制依据3二、工程概况3三、设计方案3四、材料准备如下3五、纵向水平杆3六、横向水平杆3七、脚手板3八、立杆3九、连墙件3十、门洞处构造3十一、剪刀撑与横向斜撑3十二、斜道3十三、地基与基础3十四、脚手架拆除3十五、脚手架施工图3十六、悬挑式扣件钢管脚手架计算书3十七、落地式扣件钢管脚手架计算书3一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-201

2、1）中国建筑工业出版社；2、钢结构设计规范 （GB50017-2003） 中国建筑工业出版社；3、建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） 中国建筑工业出版社；4、混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） 中国建筑工业出版社；5、建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002） 中国建筑工业出版社；6、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 中国建筑工业出版社；7、泛华建设集团有限公司设计图纸；8、北京市昌平区回龙观商业金融项目招标文件；本工程脚手架设计方案：东西向肥槽回填土之前采用悬挑式双排脚手架暂搭设到四层，回填土回填后改为落地式双排脚手架；南北向采用落地式双排脚手架。

3、二、工程概况 工程名称：北京市昌平区回龙观商业金融项目 地址：北京市昌平区回龙观 结构类型：框架剪力墙 建筑面积：40885m2 总高度：30m 层数：地下2层，地上8层 标准层高：3.3m三、方案选择 根据本工程实际特点，权衡本工程工期、质量、安全、成本等，本工程外脚手架设计方案如下：东西向肥槽回填土之前采用悬挑式双排脚手架暂搭设到四层，回填土完成后东侧改为落地式双排脚手架；（西侧在四层再悬挑一次）南北向采用落地式双排脚手架。1、 东西向悬挑式脚手架设计特点（1） 搭设高度12.5米，立杆采用单立管；（2） 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.95米，立杆的步距1.

4、65米；（3） （3）采用的钢管类型为483.5，（4） 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.30米，水平间距4.50米。（5）施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。（6）脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。（7）栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。（8）脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。（9）基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.1400，体型系数0.1210。（10）悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，端部和支点采用20号螺栓固定其中建筑物外悬挑段长度2.10米，建筑物内锚固段长度2.80米。

5、2、落地式脚手架设计特点（1）双排脚手架，搭设高度32.7米，立杆采用单立管。（2）立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.65米。（3）钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.30米，水平间距4.50米。（4）施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。（5）脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。（6）栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。（7）脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。（8）基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5600，体型系数

6、0.1210。（2）地基承载力标准值190kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。部分落地式脚手架根据工程实际情况必须在楼板上搭设，为防止楼板局部受压而破坏，必须在楼板底部搭设满堂红支撑对楼板进行加固处理。3、根据图纸情况，各面脚手架搭设的高度不一，具体图纸标高如下： 东侧脚手架：悬挑架：B-D/21轴4.7m19.85m；B-D/21轴侧面4.7m29.8m落地架：D-F/21轴0.00m9.35m 西侧：悬挑架：B-D/1轴4.7m29.85m; D/1E/1轴4.7m19.85m；D-D/1 /1轴4.7m26.45m南侧：落地架：1-20/B轴0.00m

7、29.85m；满堂脚手架：11-12/B-F轴0.00m9.3m； 北立面：全部为落地脚手架1、 1-4、7-9、13-15/F轴0.00m9.35m2、 1-4、7-9、13-15/E轴9.35m19.85m3、1-4、7-9、13-15/ D/1轴12.95m26.45m4、 4-7、9-13、15-21/ F轴4.7m19.85m5、 4-7、9-13、15-18/ D/1轴12.95m26.45m6、 18-21/F轴4.7m-9.35m；18-21/D轴9.35m-19.85m四、施工准备（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q

8、235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）脚手板采用冲压钢脚手板。（4）材料准备如下序号材料名称规格型号数量备注1483.5钢管6m8000根2483.5钢管4m4000根3483.5钢管1.5m4000根4483.5

9、钢管3m2000根5接头卡482500套6十字卡483000套7转卡485000套8刚脚手板150块920a工字钢6m42根10安全网立网1.5m*6m1000m211安全网平网3m*6m1500m21216钢丝绳619200m13架子工20人 五、施工技术要求：1、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接或搭接。如采用搭接，搭接长度不应小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm； （3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；2、横向水平杆 （1）主节点处必

10、须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 950mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2； （3）当使用冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；3、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳； （2）冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用搭接铺设，接头必须支在横向水平杆上

11、，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；4、立杆 （1）每根立杆底部设置底座或垫板； （2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；（3）脚手架底层步距不大于2m； (4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨

12、（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。 （6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；5、连墙件跨端采用箍柱式连接，具体连接方式参见下图；跨中采用梁中预埋钢管式连接，钢管埋入混凝土深度不得小于200mm，连接钢管与预埋钢管采用十字扣件连接。图

13、1 箍柱式连墙件的布置图 图2 预埋钢管式连墙件的布置图 图3 窗洞口刚性连接 （1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； （3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 (5) 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 （6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接

14、，不应采用斜连接； (7) 连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋； （8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；（9）架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施；6、门洞处构造 （1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。7

15、、剪刀撑与横向斜撑 (1) 每道剪刀跨跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； (2) 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m； （3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸

16、出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接； (6) 脚手架可不设横向斜撑；8、斜道 (1) 脚手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； （3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； （4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； （5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置

17、连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。 （6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺； （7）3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。9、地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行处理。架基采用三七灰土回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做

18、返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基础验收合格后应准确放样定位。10、脚手架的拆除（1）准备工作7.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；7.1.2安全员已向拆除班组做安全技术交底；7.1.3脚手架上的杂物及地面障碍物已清除。（2）拆除7.2.1拆除作业应自上而下逐层进行，严禁上下同时作业；7.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不大于2步，若大于则应增设连墙件加固；7.2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆时，在适当的位置搭设临时抛撑加固后，在拆除连墙件；7.2.4脚手架采取分段、分立面拆除时，

19、对不拆除的脚手架两端设置连墙件和横向斜撑加固。（3）卸料7.3.1各构配件严禁抛掷地面；7.3.2运至地面的构配件及时检查、整修、保养，并按品种、规格随时堆码或袋装存放。六、脚手架施工图1、悬挑式双排脚手架施工图图1立杆布置局部图 图2横向立面图 图3 人行马道示意图 2、落地式双排脚手架施工图图1 立杆布置局部图 图2 横向立面图 图3 脚手架入口图七、钢管脚手架计算书1、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度12.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内

20、排架距离结构0.95米，立杆的步距1.65米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.30米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.1400，体型系数0.1210。 悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.10米，建筑物内锚固段长度2.80米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有

21、钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 1、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN/m 小横杆计算简图 （2）.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.4661.0502/

22、8=0.478kN.m =0.478106/5080.0=94.029N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.225+2.250=2.513kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.5131050.04/(3842.06105121900.0)=1.584mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 2、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置

23、下计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.0501.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.236+1.42.362)/2=1.820kN 大横杆计算简图 （2）.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.8201.5

24、00=0.486kN.m =0.486106/5080.0=95.662N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.236+2.362=2.639kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1462639.0701500.003/(1002.0

25、60105121900.000)=4.07mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.117mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； （1）.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.0501.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷

26、载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.362=3.660kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 4、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12512.450=1.558kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

27、NG2 = 0.30021.500(1.050+0.950)/2=0.900kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5002/2=0.240kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50012.450=0.187kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.885kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.0

28、50/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.140 Us 风荷载体型系数：Us = 0.121 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.4501.1400.121 = 0.062kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.885+0.9

29、1.44.725=9.415kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.885+1.44.725=10.076kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0621.5001.6501.650/10=0.032kN.m 5、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 （ 1）.不考虑风荷载时,立杆的稳

30、定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.076kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.650=2.859m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2859/16=181； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.220； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10076/(0.2

31、2489)=93.664N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! （2）.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.415kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.650=2.859m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，

32、为2859/16=181； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.220； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.032kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9415/(0.22489)+32000/5080=93.803N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 506.005kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 4.290kN小于扣

33、件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图参见第九条图1、图2 7、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 2100mm，l = 2800mm，ml = 950mm，m2 = 2000mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.08kN 水

34、平钢梁自重强度计算荷载 q=1.235.500.00017.8510=0.33kN/m k=2.10/2.80=0.75 kl=0.95/2.80=0.34 k2=2.00/2.80=0.71 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=32.203kN 支座反力 RB=-10.411kN 最大弯矩 MA=30.463kN.m 抗弯计算强度 f=30.463106/(1.05237000.0)=122.414N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.89+4.73=7.61kN 水平钢梁自重计算荷载 q=35.500.00017.8

35、510=0.28kN/m 最大挠度 Vmax=15.010mm 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定： 水平支撑梁的最大挠度小于4200.0/250,满足要求! 8、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =30.46106/(0.929237000.00)=138.36N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 9、锚固段与楼板连接的计算 （1）.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.411kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8 f = 50N/mm2； 压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=104114/(3.141685.002)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压