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2、进行 4次/天 4次/天 2次/天 同上 水准测量的方法，水准仪、钢 卷尺等 二次衬砌水准测量的方法，水准仪、钢沉降 卷尺等 水准测量的方法，水准仪、钢 地表沉降 卷尺等 铁路路基沉降 水准测量的方法，水准仪、钢 卷尺等 同上 地表沉降、拱顶下沉、水平收敛布置在同一断面，以使监测结果相互对照，相互印证。铁路路基下沉观测断面应延伸至隧洞影响范围外30m，每10m设置一个观测点作为路基沉降观测的参照点。测点布置见图12、13。 图12 地表沉降观测点布置示意图开挖工序纵断面图 图13 台阶法开挖洞内拱顶下沉及周边收敛测点布置示意图 3.6.1.3 监控量测基准值 为了正确利用监测数据及时调整施工方
3、案，确保隧洞施工及铁路的安全，需对各项目制定监控量测的管理基准值，基准值参考铁路隧道施工规范、地下铁道工程施工及验收规范等制定，具体值可参照表2。 表2 施工监控量测基准值 量测项目 基准值 预警值 地表下沉 30mm 20mm 铁路路基沉 降 20mm 10mm 二次衬砌沉 降 10mm 5mm 拱顶下沉 60mm 30mm 净空收敛 1.00% 0.5% 净空收敛基准值是指允许相对位移值，即实测位移值与两测点间距离之比。 3.6.1.4 管理等级 根据实测位移值Uo与最大容许位移值Un的比值划分管理等级实施相应对策。本暗挖隧洞按三级管理考虑对策。见表3。 表3 变形管理等级表 管理等级 I
4、II II I 地表沉降 施工状态 可正常施工 应加强支护 应采取特殊措施 UoUn/3 Un/3Uo2 Un/3 2Un/3Uo 注：Uo-实测位移值 Un-最大允许位移 （1） 根据位移速率管理 当日位移速率大于5mm/d时，表明围岩处于急剧变形阶段，应密切关注围岩动态； 当日位移速率在15mm/d之间时，表明围岩处于急剧变形阶段； 当日位移速率在10.2mm/d之间时，表明围岩处于缓慢变形阶段； 当日位移速率小于0.2mm/d时，表明围岩已达到基本稳定。 （2） 根据位移时态管理 每次量测后应及时整理数据，绘制时态曲线； 当时态曲线位移速率逐渐变小，即d2u/dt20时态曲线趋于平缓，表
5、示围岩变形趋于稳定，可正常施工； 当时态曲线位移速率不变，即d2u/dt2=0时态曲线趋于上升，表示围岩变形急剧增长，无稳定趋势，应及时加强支护，必要时暂停掘进； 当时态曲线出现反弯点，即d2u/dt20表明位移速度逐步增大，表明围岩已处于不稳定状态，应停止掘进，及时采取相关措施、启动应急预案。 3.6.2 隧洞稳定性分析 大人庙引水隧洞采用短台阶法开挖时，通过量测数据处理、分析，地层及支护结构主要经历了3个主要变形阶段，如图14。 图14 s-t曲线图 3.6.2.1 上导坑开挖引起的变形 超前管棚注浆加固后，地层参数得到提高，减小了开挖过程中的地层损失，且采用人工开挖，对上覆土体的扰动也较
6、小，故上导坑开挖引起的拱顶及地表沉量也较小，此阶段变形量占总变形量的25%。 3.6.2.2 下导坑开挖引起的变形 由于上导坑及边墙施工时的扰动，下导坑地势低洼汇水，围岩自稳能力差，易溜方滑塌，施工过程中上部拱架有整体下沉现象，此阶段为施工中的主要下沉阶段，此阶段变形量占总变形量的55%左右。当采用径向小导管、钢管桩注浆固结后，隧洞变形得到了有效控制，变形速率明显减缓。 3.6.2.3 初期支护成环后的缓慢变形 初期支护封闭成环后，结构受力条件得到改善，变形速率减缓，二次衬砌底板浇筑后，支护结构进一步增强，变形量基本消除，此阶段变形量占总变形量的20%。 3.6.3 动态施工控制 隧洞开挖时，拱顶下沉最大值为89mm，后通过增加超前小导管、径向小导管等措施调整支护结构强度；通过地表旋喷、超前管棚注浆等措施固结地层，增强其自稳能力和承载能力。后续开挖施工中，隧洞稳定性显著增强，变形量基本控制在5mm之内，取得了较好的效果，有力的保证了隧洞施工安全和铁路安全。 4 施工效益 4.1 经济效益 大人庙引水隧洞下穿铁路工程，通过优化施工方案、比选施工设备、动态施工等各项措施，既保证了施工安全，又节约了投资，经济效益显著。 9