水中筑捣围堰施工方案1.doc

上传人:以前 文档编号:21963700 上传时间:2024-07-02 格式:DOC 页数:8 大小:143.51KB
返回 下载 相关 举报
水中筑捣围堰施工方案1.doc_第1页
第1页 / 共8页
水中筑捣围堰施工方案1.doc_第2页
第2页 / 共8页
水中筑捣围堰施工方案1.doc_第3页
第3页 / 共8页
水中筑捣围堰施工方案1.doc_第4页
第4页 / 共8页
水中筑捣围堰施工方案1.doc_第5页
第5页 / 共8页
点击查看更多>>
资源描述

《水中筑捣围堰施工方案1.doc》由会员分享,可在线阅读,更多相关《水中筑捣围堰施工方案1.doc(8页珍藏版)》请在三一文库上搜索。

1、某某 市 黄 兴 大 桥水中墩基础施工方案水中墩基础施工方案一、工程概况本工程按公路二级标准设计,设计洪水频率:百年一遇,地震动反应谱特征周期0.35S,地震动峰值加速度0.05g。工程所在地势整体较平坦,西河岸较陡,河堤顶高程40.14m,东河岸有较宽的漫滩,防洪堤顶高程41.20m,河床底高程24.30m左右,防洪提顶与河床底最大高差约17.0m。根据地质钻探资料显示,工程场地出露地层主要有四层(Q)冲击层、白垩系(K)碎屑沉积岩,两岸河堤主要由粘性土填筑,各地层岩土参数取值见下表:地层岩石参数地层编号地层名称容许承载力o(KPa)极限摩擦力i(KPa)单轴极限抗压强Ra(KPa)1筑填土

2、100302种植土80153亚砂土801531亚粘土1302032亚粘土150354粉砂130305圆砾2501006亚粘土230707圆砾3501108强风化泥质粉砂岩400909弱风化泥质粉砂岩9501104700河槽内弱风化泥质粉砂岩9工程性状较好,强度高,为本场地桥梁基础的理想持力层。河滩及堤外基础由于覆盖较厚,适宜桩基础。二、施工方案考虑本工程量小但投入大的特点,尽量采用低投入方案:方案一:采用填土筑捣其设计图如下:计算部分:1、土压力计算依据库仑土压力理论,按砂性土填筑计算,取单位墙长作模型计算,则有:Ea=H2Ka/2砂性土中取19KN/m3Ka=cos*( cos-)/( co

3、s+)=0.172查路桥计算手册表6-16,按汽挂-20级车辆荷载按填土高度换算有 h0=200/(4.2+0.577(H+2a))=1.28 m得Ea=19*(6+0.5+1.28)*(6+0.5+1.28)*0.172/2=98.9 KN可知MH=0.0423ql2KN.m423*2*98.9*(6.5+1.28)=65.1 KN.m桩入土深度为(每单位长度取4根计算):h=2.27m符合要求。方案二、采用填土路堤施工设计图如下:由于本河床基底基本上无软土层,河床底基岩稳定性好,不存在基底失稳问题,该部分可不作检算。方案三、采用施工便桥加钢管桩平台的施工方案二、计算部分1、桥面板计算如下图

4、:模板跨径按0.4m考虑,模板宽度按车轮按触桥面宽度0.3m计,车两后轮间距2.4m,车重按300KN重型车计算(后轮100KN)得跨中弯矩:M=Pl/6=100*0.4/6=6.67 KN*m;在此取杉木计算,其容许弯应力=13.0 Mpa,并可提高1.2。得模板需要的截面模量为:W=M/(1.2*)=6.67/(1.2*13*1000)=4.27*10-4 m2由W、b、得模板厚度h为:h=0.09 m=9 cm桥面板取=10木板。2、12槽钢分配梁计算由于主梁28按1m间距布置,故取1m小段按简支梁计算,12槽钢取10根按图示布置,力的加载按车后轮集中力(200KN)在跨中时考虑,其图示

5、如下:可知最大弯矩为:Mmax=pl/4=200*1/4=50 KN.m对于12槽钢,Ix=3.01*10-6 m4 h=0.06=Mh/ Ix=50*0.06/(3.01*10-6 *10)=99.67 Mpa=145 MpaK=145/99.67=1.45符合标准要求。3、28槽钢横梁计算30T重车后轮一般都有两排,按其后轮重量作用在两根28梁上计算,其力作用图示如下由计算可知,最大弯矩出现在中间部位: Mmax=110 KN.m最大剪应力=100/0.004=25 Mpa=85Mpa最大弯曲应力为=My/Ix=110*0.14/(0.*2)= 150 Mpa145 Mpa远小于屈服点应力

6、,但需加强,在此按32施工。4、贝雷桁架主梁经查桥涵公路施工手册续表20-1,符合施工要求。5、桩基计算(按D60钢管桩计算)a、打入桩容许承载力 P =其中:桩的周长(m);:桩在承台面或最大冲刷线以下的第i层土层中的长度;:与相对应的和土层与桩侧的极限摩阴力(KPa) 在此仅取一层细粉砂,查表取其值为65Kpa;:桩底面积;:桩底处土的极限承载力,在粉砂中取3000Kpa;:分别为振动下沉对各土层桩侧摩阴力和桩底抵搞力影响系数,按规范在此都取1.0;由以上可知: P =0.50.6265+0.30.33000=546.6 KNb、以上考虑了桩底端闭塞效应及其挤土效应特点,钢管桩单桩轴向极限承载力为:其中: 当hb/ds5时,式中:为桩底闭塞效应系数,在此取闭口钢管:=1 :土的侧阻挤土效应系数,按下表取值桩内径6007008009001000(mm)1.00.930.870.820.77按此可得:=0.6265+0.30.33000=1093.3 KN由a及b点可知,本设计符合要求。综合考虑各因素,方案二施工最安全,投入最少,施工速度最快;方案一次之,但施工不安全因素偏多;方案三投入最大,施工难度高,施工速度也是最慢的。

展开阅读全文
相关资源
猜你喜欢
相关搜索

当前位置:首页 > 建筑/环境 > 建筑资料


经营许可证编号:宁ICP备18001539号-1