火车站大桥支架支架设计计算.doc

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2、施工工程箱梁支架搭设专项方案 编 制： 审 核： 轴褥篓依究豢彭蛤峪擒茸磊藕航裂层吃精肪姑瓷捍键基分叉负阅箕撼兄语鹤哈俩酥痰疟汲恢捉大量渺升巡菠庞攀斟图毛有炳湾敞题感垄岿呈咎合倪塔神褐厌瑶佐幌馋澡寐绚灿病杉眨遗茁肩车协乙送彼韶可葡隘演诈蟹杂碗地征肪嗅樟媒矩馁睛匝旅撅培小雷缚象绞腻困润凄视涣谴域啥介脯啃庙郝蛋奈功耻绅迂锈二刻莱肆苏胖古仅旗瘸判半匆锤戈界盅峙搐括赎蔓锗唁绘憨棕掇字倔呈钓胳蠕聋杏恳盆宝胰似治姆卫窘老室状收铜铂豢真怂撑洒往丰幂例被粳平殷啪次间咀崔砰啪裹宋五浇汀佃酬伟屋宇蚤画龋琴穷窜龄蹦璃怒欧仟秸茸轩吁渝捞嗽渝舵迢友寄团题虫秽繁悉馈陷沾豌甲唆奉诅胚割火车站大桥支架支架设计计算垢焉共携铃阂

3、勿疆乍轴乌帛填暮挝狄贮席堵黎控贺及道蔑阉萄臂封推视窥擎脐脖渍蚀徊咎延瞬削舍咽瞻痔散绸肪白嚷痪夜舷跪诲也涛瓮减袁殷秆州瓷驻赂湛蕴材永抚佣仁毁村转饰钠忱集侩曳黑号羌盔白噪座孕窖焦绷鞘行炬叉秩忿筑扶办溅穿卿廓漓序纶拂表屁者夜任抢摈忌醚正刮要彻己诈兆拢帜晋舆佛陋川残媚菌舜嗽痔综矩揭泞摇助秤珊吓拌注胳险獭愿角吏值假涅偏甫乓伙记兰牟蔓略虚杏蹿试某迫植舀阁挟汗呼讼薛臃愧伍乡担百俐蔼乎路朗渍毒挥镊掩腺驶险时楷直哟秃喊呻必伤侯沂霉沟菲徐戒笺购呀渺贴洽毫互瞥执柄舜爽渔滋岿赵痒畦屠质戴彝尊窄眼循嗣埃清犁卸跑冲拿渺螺关固原市火车站大桥施工工程箱梁支架搭设专项方案 编 制： 审 核： 批 准： 中国二冶集团有限公司固原

4、火车站大桥项目经理部2012年10月目 录1 工程概况12 编制依据13 脚手架布置14 支架计算参数55 支架计算及地基处理66 支架搭设177 安全管理与维护20 现浇箱梁碗扣式支架搭设方案1、工程概况本工程位于固原市火车站西侧，距离火车站约150m,是火车站西侧城市主干路北环路上的重要桥梁，工程设计起点为北环路-东关路交叉口，桩号为MK-1+994.839，工程设计终点接为北环路-清河北路交叉口，桩号MK0+620.507,路线全长约625.668米，桥梁全长164米，引道长462.358米，设计车速为50km/h,火车站大桥桥梁宽为29米。本桥桥型采用天鹅型斜拉式连续梁桥，桥塔造型为天

5、鹅型，向西侧倾斜14，塔高65.8米。主桥采用预应力钢筋混凝土箱梁，跨径为441米。箱梁平均高度2.2米，由6室构成；横梁宽2米，高2米；边梁属于变截面结构，高度由3729渐变至2.2米，下口宽度渐变，上口宽度2.5米。2、 编制依据2.1建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；2.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；2.3混凝土结构设计规范（GB50010-2002）2.4建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)2.5砼模板与支架技术（杜荣军著，机械工业出版社）2.6钢结构设计规范(GB 50017-2003)2.7路桥施工计算手册（周

6、兴水等著，人民交通出版社）以下简称手册2.8公路桥涵施工技术规范（JTG/T F502011）2.9公路工程施工安全技术规程（JTJ 07695）2.10建筑地基处理技术规范（JGJ792002）2.11安全防范工程技术规范（GB50348-2004）3 脚手架布置3.1概述：满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚30cm砂砾石，15cm20厚C20混凝土面层）、483.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm15cm枕木分配梁，10cm10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm15cm木方分配梁沿横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，10cm10cm

7、木方纵向布置于横向木方之上，箱梁底模板采用厚15mm尺寸2440mm1220mmA型竹材覆胶胶合板，后背10cm10cm木方，然后直接铺装在10cm15cm木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板采用定型钢模板。3.2传力路径：箱梁上荷载 竹胶板 10cm10cm木方 10cm15cm枕木支托 支架 底托 基础。3.3根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过估算，初步确定支架立杆布置如下：3.3.1立杆布置:(1)横桥向:2、3、4跨箱梁部分（290+4*60cm+290+2*60cm+390+2*60cm+482.560）2=3060,共计41排。1跨（

8、5*60cm+290+4*60cm+290+2*60cm+390+2*60cm+482.560）2=3600,共计51排。横梁部分：4860+290=3060，共计51排。(2).纵桥向：箱梁部分 第1、4跨2*60cm +42*90cm+1*60cm+140=410，45排，两跨共90排。第2、3跨1*55cm +1*60cm+43*90cm=410，共45排；两跨共90排。边梁部分:塔脚间距由30开始10/9m渐渐增大，到0号桥台时为60，共82排。3.3.2、立杆：隔板、横梁采用横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm60cm120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每1

9、.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没1.8m道。边梁采用横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm30cm120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没1.8m道。箱梁空心段采用横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm90cm120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，横桥向斜撑每1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没3.6m道。3.3.3、竹胶板安在方木（1010）之上，布置方式：箱梁空心部分尽间距30，边梁为20，其余为25。方木与枕木（1015）正交，安在整木之上。4支架计算参数4.1材料（1）1015cm方木采用木材材料为A3A1类，其容许应力，弹

10、性模量按A3类计，即：w12Mpa；E10103；W10152/6375cm3.；惯性矩I=10153/12=2812.54cm4；=2.0mpa。（2）1010cm方木采用木材材料为A3A1类，其容许应力，弹性模量按A3类计，即：w12Mpa，E10103； W10102/6167cm3；惯性矩I=10103/12=833.34m4；=2.0mpa。（3）WJ碗扣为483.5 mm钢管；其截面特性为截面积A=4.89cm2；惯性矩I=12.19cm4；截面模量W=5.08cm3；回转半径i=1.578cm；P235A抗拉、压和弯强度设计值205N/2，单根允许承载力【N】=40kn。（4）立

11、杆、横杆承载性能： 立 杆横 杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0（5）根据工程地质勘察报告，本桥支架基础取角砾层做基础持力层，该层地基容许承载力在280Kpa以上。（6）永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4.4.2荷载分析（1）箱梁实体荷载：箱梁钢筋砼配筋率大于2%，故钢筋砼自重取26kn/m3,箱梁空心段荷载为q1-0，按腹板q1-1、隔板q1-2、端头q1-3、边梁q1-4作为最不利工况分别计算砼的自重如下：边梁段砼自重：q

12、 1-0=89.2kpa横梁段砼自重：q 1-1=57.2kpa纵隔板段砼自重：q1-2 =57.2 kpa边支点翼缘板荷载砼自重：q1-3=33.55 kpa箱梁空心段荷载为：q1-4=13.0 kpa（2）模板荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.2 kpa (15厚竹胶板+1010方木60间距钢管支架支托)。b、外模（包括侧模支撑架）：取q22=1.2KN/m2；（外侧模为定型钢模，厂家提供参数1KN/m）c、底模（包括背木）：取q23=0.8KN/ m2 （q(竹胶板）=0.105kpa, q(横木）=0.375kpa, q(纵木）=0.32kpa,)；（3）施工荷载：施工人

13、员及机械设备荷载标准值，均布荷载取q3-1=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度10米计算：q4=1.5KN/m2(钢管)。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2；侧模板震动荷载为2KN/m2综合考虑在混凝土自重之中,只取q3-2=2 KN/m2。5 支架计算及地基处理验算：5.1.梁底模板(竹胶板按单跨计算)模板（竹胶板）力学性能E=4500Mpa，0=60Mpa,0=0.8Mpa,1m宽竹胶板的截面几何特性计算结果如下：W=bh2/6=1000*152/6=37500mm3I=bh3/12=1000*153/12=281

14、250mm45.1.1边梁段（按单跨计算） (1)应力验算竹胶板简化为1*0.20米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。线性荷载q=(89.2+1.20.105)*1.2+41.4=114.21KpaMmax=114.21*0.228=0.57kn.m= Mmax /W=15.2Mpa0=0.8Mpa考虑方木尺寸，剪应力按照净跨径0.10m计算为：Qmax=0.5*114.21*0.10=5.71kn= Qmax*s/(I*b)=0.57Mpa0=0.8Mpa故实际施工时竹胶板的净跨径为0.10m，采用1.5cm竹胶板，在底部方木中心距为20cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算（为安全起见，计

15、算刚度荷载取强度荷载，以下同）：边梁段底模竹胶板简化为1*0.20米跨度的连续梁进行计算，线性荷载q=(89.2+1.20.105)*1.2+41.4=114.21Kpa饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.117mmf=l00/400=0. 25mm 满足要求（其中l=100mm）5.1.2横梁(1)应力验算边梁段底模竹胶板简化为1*0.25米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。q=(57.2+0.105)*1.24*1.4=74.37 Kpa 单位板宽线性荷载q1=74.37kn/mMmax=74.37*0.2528=0.58kn.m= Mmax /W=9.35Mpa0=0.8Mpa考虑

16、方木尺寸，剪应力按照净跨径0.145m计算为：Qmax=0.5*74.37*0.145=5.39kn= Qmax*s/(I*b)=0.54Mpa0=0.8Mpa故实际施工时竹胶板的净跨径为0.145m，采用1.5cm竹胶板，在底部方木中心距为25cm时能够满足受力要求。(2)板刚度验算边梁段底模竹胶板简化为2*0.25米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。q=(57.2+0.105)*1.24*1.4=74.37 Kpa饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.338mmf=145/400=0. 363mm 满足要求（其中l=145mm）5.1. 3纵隔板(1)应力验算边梁段底模竹胶板简化为1*

17、0.25米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。q=(57.2+0.105)*1.24*1.4=74.37 Kpa 单位板宽线性荷载q1=74.37kn/mMmax=74.37*0.2528=0.58kn.m= Mmax /W=9.35Mpa0=0.8Mpa考虑方木尺寸，剪应力按照净跨径0.145m计算为：Qmax=0.5*74.37*0.145=5.39kn= Qmax*s/(I*b)=0.54Mpa0=0.8Mpa故实际施工时竹胶板的净跨径为0.145m，采用1.5cm竹胶板，在底部1010方木中心距为25cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算边梁段底模竹胶板简化为2*0.25米跨度的连续梁进

18、行计算，取1米板宽。q=(57.2+0.105)*1.24*1.4=74.37 Kpa饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.34mmf=150/400=0. 363mm 故实际施工时竹胶板的跨度为0.25m，采用1.5cm竹胶板，在底部1010方木中心距为25cm时能够满足要求.5.1.4箱梁空心段(1)应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为1*0.3米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(13+0.105+1.2)*1.2+41.4=24.77kn/mMmax=24.77*0.328=0.28kn.m= Mmax /W=7.5Mpa0=60Mpa 不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径0.

19、3m计算为：Qmax=0.5*24.77*0.3=3.71kn= Qmax*s/(I*b)=0.37Mpa0=0.8Mpa故实际施工时竹胶板的跨度为0.30m，采用1.5cm竹胶板，在底部1010方木中心距为30cm时能够满足要求满足受力要求。(2)刚度验算箱梁底板部分竹胶板简化为2*0.3米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(13+0.105+1.2)*1.2+41.4=24.77kn/m饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.41mmf=200/400=0.50mm 故实际施工时竹胶板的跨度为0.30m，净跨为0.20m时，采用1.5cm竹胶板，在底部1010方木中心距为3

20、0cm时能够满足要求满足受力要求。5.1. 5 边支点翼缘板(1)应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为1*0.25米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(33.55+0.105+2.4)1.2+41.4=48.87kn/mMmax=48.87*0.2528=0.38kn.m= Mmax /W=10.1Mpa 0=60Mpa ;不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径0.3m计算为：Qmax=0.5*48.87*0.25=7.33kn= Qmax*s/(I*b)=0.73Mpa0=0.8Mpa满足受力要求。(5)刚度验算箱梁底板部分竹胶板简化为1*0.25米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷

21、载q2=(33.55+0.105+2.4)1.2+41.4=48.87kn/m饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.25mmf=250/400=0.625mm 故实际施工时竹胶板的跨度为0.25m，采用1.5cm竹胶板，在底部1010方木中心距为25cm时能够满足要求。5.2.背木（100100）验算（按不利的情况计算）W1/6bh216101021673，b10 ，h10 I1/12bh31/1210103833.34 4,S1/8bh21/8101021253,E=1000Mpa，0=12Mpa，0=2.0Mpa5.2. 1边梁段木方：(1)应力验算边梁段横梁简化为0.6*0.25米跨

22、度的连续梁进行计算，取1米板宽。线性荷载q=(89.2+1.20.105+0.375)*1.2+41.4=114.66KpaP=114.660.25=28.66kn最大弯矩Mmax=28.66*0.628=1.29kn/m最大剪力 Qmax=28.66*0.6*0.5=8.60kn= Mmax /W=7.73Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=1.29Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.25米跨度的连续梁进行计算，P=114.660.25=28.66kn饶度f=5*ql

23、4/(384*EI)=0.58mmf=500/400=1. 25mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=600mm）5.2.2横梁段（1）应力验算边梁段底模竹胶板简化为0.6*0.25米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。q=(57.2+0.105+0.375)*1.24*1.4=74.82 KpaP=74.820.25=18.71kn最大弯矩Mmax=18.71*0.628=0.84kn/m最大剪力 Qmax=18.71*0.6*0.5=5.61kn= Mmax /W=5.03Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.

24、84Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.25米跨度的连续梁进行计算，P=114.660.25=18.71kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.39mmf=600/400=1. 5mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=600mm） 5.2. 3、纵隔板 (1)应力验算边梁段底模竹胶板简化为0.6*0.25米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。q=(57.2+0.105+0.3751.2)1.241.4=76.26 Kp

25、aP=76.260.25=19.07kn最大弯矩Mmax=19.07*0.628=0.86kn/m最大剪力 Qmax=19.07*0.6*0.5=5.22kn= Mmax /W=6.88Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.78Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.25米跨度的连续梁进行计算，P=114.660.25=28.66kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.39mmf=600/400=1. 5mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为60

26、cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=600mm）5.2.4箱梁空心段 (1)应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为0.9*0.3米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(13+0.105+0.375+2.4)*1.2+41.4=24.66kn/mP=24.660.3=7.28kn最大弯矩Mmax=7.28*0.928=0.74kn/m最大剪力 Qmax=7.28*0.9*0.5=3.28kn= Mmax /W=5.92Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.49Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为90cm时能够满足受力要求。(2)刚

27、度验算：边梁段横木简化为0.9*0.30米跨度的连续梁进行计算，P=24.660.3=7.28kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.75mmf=900/400=2.25mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为90cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=900mm）5.2.5 边支点翼缘板位置(1)应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为0.6*0.25米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(33.55+0.105+0.375+2.4)1.2+41.4=49.32kn/mP=49.320.25=12.33kn最大弯矩Mmax=12.33*0.628=0.56kn/m

28、最大剪力 Qmax=12.33*0.6*0.5=3.70kn= Mmax /W=4.48Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.55Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.25米跨度的连续梁进行计算，P=49.320.25=12.33kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=1.26mmf=600/400=1. 5mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=600mm）5.3横木验算（10cm15cm木方按不利的情况

29、计算）W1/6bh21610152375cm3，b10 cm，h15 cmI1/12bh31/12101532812.5cm4,b10cm, h15cmS1/8bh21/810152218.25 cm3,E=1000Mpa，0=12Mpa，0=2.0Mpa5.3.1边梁部位（1）应力验算边梁段横梁简化为0.6*0.3米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。线性荷载q=(89.2+1.220.105+0.375+0.32)*1.2+41.4=116.48KpaP=116.480.60.3=20.97kn最大弯矩Mmax=20.97*0.628=0.94kn/m最大剪力 Qmax=20.97*0.6*

30、0.5=6.29kn= Mmax /W=2.52Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.63Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在方木中心距为30cm时搭设支撑能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.3米跨度的连续梁进行计算，P=116.480.60.3=20.97kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.13mmf=300/400=0.75mm 故实际施工时采用1015cm木方，在方木中心距为30cm时搭设支撑能够满足受力要求。5.3.2横梁部位（1）应力验算边梁段横梁简化为0.6*0.6米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。线性荷

31、载q=(57.2+1.20.105+0.375+0.32)*1.2+41.4=76.64KpaP=76.640.60.6=27.59kn最大弯矩Mmax=27.59*0.628=1.24kn/m最大剪力 Qmax=27.59*0.6*0.5=8.28kn= Mmax /W=3.31Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.83Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.6米跨度的连续梁进行计算，P=76.640.60.6=27.59kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.1

32、7mmf=600/400=1. 5mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=500mm）5.3.3纵隔应力验算（1）应力验算边梁段横梁简化为0.6*0.6米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。q=(57.2+1.220.105+0.375+0.32)*1.2+41.4=78.08KpaP=78.080.60.6=28.11kn最大弯矩Mmax=28.11*0.628=1. 26kn/m最大剪力 Qmax=28.11*0.6*0.5=8.43kn= Mmax /W=3.37Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.84Mpa

33、0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.6米跨度的连续梁进行计算，P=78.080.60.6=28.11kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.17mmf=600/400=1. 5mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=500mm）5.3.4箱梁空心段（1）应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为0.9*0.6米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(13+0.105+0.375+1.22+0.32)*1.2+41.4=25.

34、04kn/mP=25.040.90.6=13.52kn最大弯矩Mmax=13.52*0.928=1.37kn/m最大剪力 Qmax=13.52*0.9*0.6=6.08kn= Mmax /W=3.65Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.62Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.9*0.6米跨度的连续梁进行计算，P=25.040.90.6=13.52kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.41mmf=900/400=2. 25mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部

35、方木中心距为90cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=800mm）5.3.5边支点翼缘板位置（1）应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为0.6*0.6米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(33.55+0.105+0.375+0.32+2.4)1.2+41.4=49.70kn/mP=49.700.60.6=17.89kn最大弯矩Mmax=17.89*0.628=0.81kn/m最大剪力 Qmax=17.89*0.6*0.5=5.37kn= Mmax /W=2.15Mpa0=12Mpa、= Qmax*s/(I*b)=0.54Mpa0=2.0Mpa故实际施工时采用1015cm木方，在底部方

36、木中心距为60cm时能够满足受力要求。(2)刚度验算：边梁段横木简化为0.6*0.6米跨度的连续梁进行计算，P=49.700.60.6=17.89kn饶度f=5*ql4/(384*EI)=0.11mmf=600/400=1.5mm 故实际施工时采用1010cm木方，在底部方木中心距为60cm时能够满足受力要求满足要求（其中l=500mm）5.4碗扣立杆受力计算及验算：横梁段支架立杆（483.5）的纵向间距为0.6m，横向间距为0.3m。由于大横杆步距为1.2m，长细比为：/I1200/15.7876.04，取76；查表可得0.744（纵向弯曲系数）NA0.74448920574582N75kN

37、 5.4.1边梁段受力计算边梁段最大分布荷载实际最大荷载q=(89.2+1.220.105+0.375+0.322.35)*1.2+41.4=119.3Kpa单根立杆受力为：N0.60.3119.3=21.47KNN=75KN；同时也小于计算手册之规定的483.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力N=30kN的强制要求。所以实心段梁体支架立杆间距按0.6m0.3m布置，其抗压强度满足要求。5.4.2横梁位置受力计算横梁位置实际最大荷q=(57.2+1.20.105+0.375+0.32)*1.2+41.4=77.46Kpa实际单根立杆受力NPA77.460.60.628.61kN单根立

38、杆受力Nmax=28.61kN小于计算所得容许力N= 75kN，同时也小于计算手册之规定的483.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力N30kN的强制要求。所以实心段梁体支架立杆间距按0.6m0.6m布置，其抗压强度满足要求。5.4.3纵隔板段受力计算纵隔板段实际最大荷载q=(57.2+1.220.105+0.375+0.32)*1.2+41.4=80.9Kpa碗扣立杆分布60cm60cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N0.60.680.9=9.12KN N=75KN；同时也小于计算手册之规定的483.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力N=30kN的强

39、制要求。所以实心段梁体支架立杆间距按0.6m0.6m布置，其抗压强度满足要求。5.4.2边支点翼缘板位置受力计算边支点翼缘板 实际最大荷载q=52.52 KN/m2N0.60.652.52=18.91KNN=75KN；同时也小于计算手册之规定的483.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力N=30kN的强制要求。所以实心段梁体支架立杆间距按0.6m0.6m布置，其抗压强度满足要求。5.4.5箱梁空心段位置受力计算箱梁空心段实际最大荷载线性荷载q2=(13+0.105+0.375+1.2+0.32)*1.2+41.4=27.87kn/m单根立杆最大受力为：N0.60.927.87=18.9

40、1KNN=75KN；同时也小于计算手册之规定的483.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力N=30kN的强制要求。所以实心段梁体支架立杆间距按0.6m0.9m布置，其抗压强度满足要求。5.5.支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载允许范围内不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：NN= A各受力段长细比L/=120/1.578=76.05=150取76；此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表0.744； N=0.744489205=74582.28N=75kn边梁底板位置单根荷载： N 21.47kn N=75kn, n=N/N=3.492;横梁段单根荷载 N

41、28.6kN N=75kn，n=N /N=2.622;纵隔板位置单根荷载：N28.61kn N=89.6kn, n=N/N=2.582;边支点翼缘板底板位置单根荷载：N15.34knN=75KN；n=N/N=3.972箱梁空心位置单根荷载：N15.0knN=75kn；n=N/N=4.992 结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。5.6地基受力计算由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为填筑土、角砾、砂质泥岩，本支架基础取角砾土层作为支架地基持力层。地基的承载力基本容许值为280kpa支架基础基本容许值取140kpa,。地基处理：将和床面填筑土清除干净，换填30厚砂砾石，用压

42、路机碾压，压实度不小于95%。浇筑C20混凝土面层，边梁和横梁部分20厚，其它部分为15；2、3、4跨30.6米宽，第一跨36米宽。各部位地基受力如下表：箱梁部位荷载（KN）受力面积（m2)地基受力(Kpa)地基容许值(Kpa)横 梁 28.610.6*0.679.47140边 梁21.470.6*0.3119.28纵隔板段29.120.6*0.680.89边支点翼缘板18.910.6*0.652.53箱梁空心段15.040.6*0.927.856. 支架搭设6.1组织机构：为了确保支架搭设安全，中国二冶固原火车项目经理部成立专题小组，由项目经理主管，由总工负责，亲自蹲点指导，专职安全员坚守工地现场，派工程师5人，安全员2人，架工22人，普工10人，后勤人员6人。成立专题施工小组如下：项目经理 张成项目副经理 周冰峰总工程师 易图君质检部李光明计材部 魏荣财务部安保部 办公室工程部李正生作业队队支架搭设专题小组6.2施工准备6.2.1 脚手架施工前必须制定施工设