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1、 跨津山铁路特大桥跨津山铁路特大桥(48(48808048)m48)m 连续梁连续梁 0#0#块临时固结检算书块临时固结检算书 计计 算：算： 复复 核：核： 审审 核：核： 中铁电化局天津集装箱项目经理部中铁电化局天津集装箱项目经理部 二二一四年一月一四年一月 目 录 1 计算依据1 2 临时固结概述1 3 根据设计文件计算2 3.1 工况分析.2 3.2 荷载计算.3 3.3 设计计算.5 4 考虑施工中特殊荷载 6 4.1 工况分析.6 4.2 荷载计算.6 4.3 设计计算.7 1 1 1 计算依据计算依据 (1) 中铁咨询设计院提供的图纸有砟轨道预应力混凝土连续梁（双 线） 图号津集
2、施桥(参）-01； (2)新建铁路天津新港北铁路集装箱中心站工程施工图跨津山铁路 特大桥津集施桥-01- (3)混凝土结构设计规范 (4)路桥施工手册 。 2 2 临时固结概述临时固结概述 悬臂法施工时，主墩临时固结是上部构造施工安全和质量的关键工序， 施工临时固结时，应确保其施工质量。连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中， 永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩，施工中需采取临时锚固措施， 以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩，保证“T”构平衡。 对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑 T 构，相关施工技术规范和 设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定” 。设计 文件明确
3、悬臂 T 构的最大不平衡弯矩和竖向反力。 在有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线） 图号津集施桥(参）- 01 设计说明书施工方法及注意事项中，对墩梁临时固结措施的要求是： “临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩 23673KNm 和相应 竖向反力 31466KN。此不平衡弯矩未考虑一侧挂篮突然坠落的情况，施工 中应加强挂篮锚固，杜绝发生此类事故。临时锚固措施一般可采取墩顶临 时固结、在墩旁设置临时墩等方式，施工单位应结合具体荷载进行计算和 检算，并相应设计临时锚固措施，其材料及构造由施工单位自行设计确定。 2 ” 墩梁临时固结抗倾覆设计采用计算方法为以设计文件给定的 M 和 N 确 定临
4、时固结抗压强度；以挂篮连带悬臂节段混凝土状态坠落为最不利倾覆 弯矩计算产生的拉应力，确定临时固结的锚固拉力；再以抗压混凝土和锚 固钢筋一体化核算规范所要求的安全系数。这样的计算方法既满足了设计 抗倾覆要求，又满足了悬浇的最大风险因素要求，同时也满足施工中最大 不平衡荷载 20 吨的要求。 跨金丽温高速公路 1#特大桥 100m 连续梁临时固结固结采用 C50 钢筋 混凝土块体，尺寸 2.2m0.65m，分列支撑垫石两侧；为方便拆除，临时 固结上下设置 2 层 5cm 厚同强度硫磺砂浆；并在临时固结内设置锚筋，每 个临时固结均采用 105 根 3m 长 28mm 钢筋，锚入墩内 1.5m，锚入梁
5、内 0.85m。 图 2-1 临时锚固布置图 3 3 根据设计文件计算根据设计文件计算 3.13.1 工况分析工况分析 3 在有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线） 图号津集施桥(参）-01 设计说明书施工方法及注意事项中，不考虑一侧挂篮突然坠落的情况（施 工时应加强挂篮锚固，杜绝该类事故发生） ，只考虑正常施工的情况，即 以下两种工况。 工况 1：悬浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风 荷载的不对称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差为 20t（混凝土 8m3） 。 工况 2：挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷 载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。 两种工况的荷载
6、分别计算，不会同时产生。 3.23.2 荷载计算荷载计算 荷载为竖向荷载和不平衡弯矩。 竖向荷载计算如下： 临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载， 并取恒载系数为 1.2,活载系数为 1.4,则: 混凝土重量为:2955t， （0 号块和 2 倍的 1 至 10 号块） 机械:2.51.278.9=186.9KN 人群:2.51.478.9=218.05KN 冲击荷载:21.478.9=174.44KN 菱形角挂篮及模板重量为 62.74t 则竖向荷载为: (627.4+29550)1.2+186.9+218.05+174.44=36792.27KN 4 最大不平衡弯矩计
7、算考虑的不平衡荷载有: （1）一侧混凝土自重超重 5%； （2）一侧施工线荷载为 0.48KN/m2,另一侧为 0.24KN/m2（即考虑机具、 人群荷载） ； （3）施工挂篮的动力系数,一侧采用 1.2,另一侧采用 0.8； （4）另一侧风向上吹,按风压强度 W=800Pa； （5）节段浇筑不同步引起的偏差,控制在 20t 以下； （6）挂篮行走不同步，挂篮自重 62.74t。 根据工况分析及规范要求，可得荷载组合： 组合一:(1)+ (2) + (3) + (4) 组合二:(1)+ (2) + (3) +（5） 组合三:(1)+ (2) + (4) +（6） 以最远端的 10 号块为计算节
8、段,其自重为 89.1t,距离墩中心为 37.25m，则： (1) 1477.5105%=738.75KN (2) (0.48-0.24)=0.24KN/m2 (3) 62.7410（1.2-0.8）=250.96KN (4)0.8KN/m2 (5) 2010=200KN (6) 62.7410=627.4KN 组合一: M=738.7518.625+0.243.58.918.625+250.9637.25+0.88.9 5 37.2718.625=28189KN-m 组合二: M=738.7518.625+0.243.58.918.625+250.9637.25+20037.25 =3069
9、6.7KN-m 组合三: M=738.7518.625+0.243.58.918.625+0.88.937.2718.625+ 627.43.5=21036.73KN-m 按照设计文件要求，临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩 2367.3KN.m 及相应竖向支反力 31466KN，检算时取设计与计算的较大值， 即最大支撑力为 36792.27KN，最大不平衡弯矩为 30696.7KNm。 3.33.3 设计计算设计计算 墩顶临时固结结构示意图、临时固结的受力结构分析如下图所示： 根据平衡条件可得： A LRMLR NRR B BA 倾 由公式可求得： 2L MNL 2L 倾 倾 B A
10、R MNL R 6 由公式计算出 A、B 两临时固结处的反力，即混凝土的最大压应力， 以确定混凝土标号；计算出竖向主筋（墩梁锚固钢筋）的最大压力和最大 拉力，按最大值（一般拉应力偏大）配置墩梁锚固钢筋。计算时，按钢筋 混凝土设计规范和桥梁施工技术规范选取材料安全系数和抗倾覆安全系数。 本计算中 L=1.625m，N=36792.27 kN，M=30696.7kNm，可求得 均为压力。 kNR kN MNL R B A 27.27841 2L MNL 997.8950 2L 倾 倾 按照设计文件计算的最大不平衡弯矩 M 和相应竖向反力 N 计算结果， 墩顶临时固结大多为压应力，极少有拉应力。按此结果设置混凝土临时固 结就可满足抗倾覆要求，可根据此压力确定临时固结的混凝土标号。 临时固结的横截面尺寸为 0.652.2m，最大竖向力为 27841.27KN， 固结混凝土采取 C50，压应力为： 0.14*（540/1.71）*28=867mm,故 La=1089. 临时固结钢筋长度为 L=1089*2+（3.5*28*/2+5*28） *2+677=3443mm。