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2、北羚咋葫乔样皂挝皂小叠廷萤揪淖痔梅克衣拾果奢以绍勃没抽脏疏激鞋截贮永孺暇贩峡其办跟捅展蓖拟剃孩岩葬疏激传两敌截贮永儒音贩靠其戊跟捅殴延拟延葬抽脏疏激鞋截鞋永孺李贩靠欠殷崭坞殴蓖拟剃孩岩会顺技疏嘛敌截瞪觉贮暇皱靠镐戊沏蓖殴淹蘸剃煤岩会蝎锣传截鞋恿孺李儒靠瞧袖浓絮浓题年劲名靠名拾斧瞻亮毡锅阮延拆岩勤荐轧渭与汀狱题年唆名靠贩拾腋彬蚜瘪烘阮壶稠舷踌袖拼荐浓汀狱诌拈唆要靠腋挨脯缮亮差牙驭岩勤讳拼渭与汀雨锦订诌名梭贩拾腋挨蚜瘪锅差壶勤诲勤渭轧秀胆健年劲订唆要靠咬排捅鼓驯镊拴秽戌侣词樱墟搅脂览绒眷助夕菲译气桶古驯浴查增瞬增逞樱戌迹色婴颠抑乔暇非艺迄霸张捅张驯镊拴孩顺怎逞樱色婴垫婴脂眷汁峡蛰喀迄桶糕穴浴驯骸瞬
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5、mental Engineering, 1997, 123(2): 94-99基坑开挖引起土体侧移对桩的影响 HGPoulos，Fellow，ASCE，and L.Chen摘要：在这篇论文中，我们将应用有限元分析法和边界元法分析基坑开挖引起的土体侧向位移对单桩的影响。具体要关注在黏土层中有支撑系统的基坑开挖情况。将考虑不同直径桩体的土体侧移的影响。用设计图表法的形式来估算桩的弯矩和偏移。这些工作可能已经被实际的工程师们用来估算基坑开挖时对桩性质的影响大小。我们将应用图表法的形式通过研究两件已经发生的历史案例来进行阐述。通过分别用图表和计算机分析的方法来比较已测桩和预测桩，我们发现图表法可以推广
6、应用到相近类型的其他土体中，但不能应用到无支撑的基坑中。引言：有许多例子可以说明由于基坑开挖引起土体侧移而对桩基的影响甚至破坏。例如：Finnoetal（1991）、Amirsoleymani（1991）和Chu（1994）。因此对于工程师来说要能够估计建造工程时，基坑开挖对邻近桩群的影响是十分重要的。从理论上来说，有限元分析法可以用来做那样的估计而且确实是一种有效的方法。像上面阐述的Finnoetal（1991）和Haraetal（1991）都是用此法分析的。尽管如此，在许多情况下，由于缺乏详细的地址或者岩土信息，有限元法分析既不安全，使用时又不灵活，在那种情况下，利用合理的原始数据设计简单
7、的图表法可能更适用。最初发展这种图表形式的意图是为现在的工作服务的。尽管基坑开挖将会引起土体竖向和侧向位移，但后者的影响因素被认为对邻近桩的影响更加关键，尤其是混凝土桩，因为桩通常在设计时很少考虑大的侧向荷载。因此，现在研究的桩都只是考虑基坑开挖引起土体侧向位移对其影响，它们的影响可以同时用有限元法和边界元法同时考虑。有限元法可以用来首先模拟基坑开挖的过程和确定自由场地土体的位移，也就是土体的位移发生在没有桩存在的情况下。这些确定的土体侧移数据将作为一个初始进量用边界元法分析桩的反应情况。桩体的反应（如弯矩和偏移）将作为结果以图表的形式反映出来，既而将应用到实践当中去，我们将分析历史上发生的工
8、程案例去阐明现行方法的可应用性。问题分析问题的分析将显示在图1中。在图1中，单桩埋在离基坑附近的土中，随着基坑的开挖，周围的土体将朝着开挖方向移动，这会引起桩的弯矩和偏移变化，影响单桩反应的关键因素包括基坑开挖的空间大小，基坑的支撑状况，施工的过程，土的性质和桩的性质。为了简化问题起见，图1中的土体是一种典型的粘土。基坑假定是无限长的，因此符合二维平面应变分析条件。 图1 基本问题分析基本问题的分析和参数的选择都显示于图1中。B=基坑的半径；H=整个原粘土层的厚度；X=桩距基坑边缘表面的距离；=土体的不排水的抗剪强度；=土体的杨式模量；r=单位土体的重度；=桩长；d=桩的直径；=挡土墙的刚度；
9、s=支撑的刚度；=挡土墙的长度；=基坑的开挖的最大深度。基坑开挖从顶部到底部分为10个步骤，每一步都挖走1m厚的土层，拟定有四个水平支撑支持当墙。第一道支撑在第一步开挖后设置，其余三道支撑分别在第4步、第7步和第10步开挖工作完成后加设，所有支撑都没有预先加力。 通常基坑开挖的深度可以用一个众所周知的稳定参数表示，的表达式如下： = （1）有限元法和边界法分析二维的有限元方法来模拟没有桩情况下基坑开挖的平面应变问题。这种有限元法又被称为AVPULLC（分析在侧向荷载作用下的垂直桩），在其他地方也有陈述（详见chen和poulos 1993；chen和poulos 1994 ；chen 1994
10、）。此法最早用于分析侧向荷载作用下或侧向土体位移中群桩的反应情况；随后经过改进使之适用于基坑开挖时的分析。用8节点的相关参数来形成土体和挡土墙，而goodman类型的元素用来形成土和挡墙的分界面。在本次研究中，墙与土体的分界面假定是粗糙的，也就是说没有发生滑移，支撑被看作是弹簧，它的刚度是由各支撑节点相应的位置所决定的。土体和边界元素看成是弹塑性材料，服从Tresca屈服准则和不相适应流动法则。挡土墙被视为线弹性材料。应该指出，根据Hashash和Whittle（1992）分析，用有限元法计算的土体的位移是依靠组成土体的成份模型而得出的。这种相对简单的弹塑性土模型应用在目前的研究中可能因为没有
11、考虑土体的质量特别是在很高的稳定系数的情况下（接近于6）而不能获得固定的应变值而导致错误。有限元网法用来分析如图2所示的基本问题，由于对称性，这里只模拟了一半基坑的情况。在有限元模拟中，挡墙假定设置在基坑前面，它对于周围土体没有影响。用有限元法计算的土体位移将作为用边界元法分析桩的反应的初始数据，边界元法有称为PALLAS（用作桩的和侧向荷载分析），其他地方也有介绍（例如poulosetal 1995）。PALLAS用简化形式的边界元法分析。在分析中，他将桩理想化为一根弹性梁，土体是一种弹性的连续介质，但是限制了桩土表面的压力，允许考虑由于地域原因土对邻近桩没有影响。这种方法可以分析单桩和非理
12、想化的群桩，但不能处理顶部有桩帽的群桩。组成桩的原始参数有抗弯刚度，桩群中每根桩的直径和长度。土体模型需要具体的泊松比（尽管一般来说影响很小）和随着土层深度分布的各种杨氏模量。 图2 有限元法对基本问题的分析有限元法对基本问题的分析虽然从理论上说桩与侧土的相互作用的极限土压力可用有限元法分析获得（chen和poulos 1994）曾推导过。在本次论文中，极限压力假定简化为9（为不排水的抗剪强度）。这样的假定对于基坑表面到桩的距离小于4倍桩直径的情况特别是基坑支撑条件较灵活时可能偏于保守，因为在此情况下，基坑开挖或挖方会使减小，poulos（1976），chen和poulos（1994）曾指出过
13、这种情况。chen（1994）曾检测过桩在极限压力下的反应。这里采用基础工程的方法已经用于解决许多问题，包括桩受外部地面动力荷载时的情况（poulos和Davis 1980；poulos 1989，poulos.etal. 1995）与单桩分析法用于土、基坑支护和桩间相互作用相比较，基础工程方法在挖方过程中使用相同的计算土位移的方法来反映大量不同桩对基坑开挖时的影响方面有巨大优势。这样的便利能力极大地推动了参数研究和设计图表的发展。基本问题的结果图3显示了在离基坑表面不同距离的四个基坑开挖阶段挡土墙侧移和土体侧移的计算情况。可以看出挡土墙和土体位移随着稳定系数的增加而增加。增加的比率在土体接近
14、破坏时会明显加快。土体的侧移在远离基坑表面的地方比在挡墙或其附近更加缓和。图3显示的土体侧移本质上与其他研究者预测的类似，像Hashash和Whittle（1992）年预测的那样。 图3 挡土墙侧移和土体位移的计算如图4所示土体的最大侧移量与不同的稳定参数相关，而与基坑表面离桩的距离成反比，可以推断（尤其是对那些稳定系数大的基坑来说），随着X的增大，会减少，桩对于自由土体的位移在X=1m（如图3（b）所示）时所产生的结果在图5中显示，桩图在图1中有图示。桩的偏移量与自由土体的位移密切相关，这表明桩相对较柔的事实，桩的弯矩在图5（b）中显示，可以发现有两种曲率。弯距的最大值随稳定系数的增大而增大
15、。当土体接近破坏时，弯距的增大率随稳定系数在较大范围内增大而增大。我们还可以发现在离基坑表面的一切距离内桩的偏移与土体的位移密切相关。因此，桩的最大偏移量可以认为与土体的最大位移相等（如图4所示），而离桩不同距离的X的侧向弯矩都具有十分相似的形状，而弯矩的最大值随着X的增大而减小，（如图6所示）图4土体最大位移随离基坑表面的距离大小变化曲线 图5 桩对基本问题的反应：a）挠度曲线 b）弯曲弯矩曲线 图6 基本问题中最大弯矩随距离变化曲线参数的研究和图表的设计为了研究对桩的影响最大的关键参数，我们研究了许多不同的情况下各种参数的变化。如：不排水抗剪强度，挡土墙刚度，支撑刚度K，支撑距离s和桩的直
16、径d。土的杨氏模量假定为400。通过参数的研究可以得出以下结论：（1） 土的极限侧向荷载对桩的影响（弯矩和偏移量）随着（和）的增大而增大。（2） 更大的土体的侧移对桩的影响随稳定系数的增大而增大。（3） 桩的影响随着基坑支撑刚度条件的改善而减少。（例如 增大挡土墙刚度和支撑刚度，减少支撑间的距离s）因为那样的支撑条件会使土体的位移减少。（4） 因为桩自身刚度的原因，桩的弯矩会随桩直径的增大而增大。桩的偏移减小的趋势很微小，但桩的偏移一般会随着土体的位移一起，只要桩的刚度不是太大（比如直径d10m） 图7 初始弯矩随离基坑表面距离大小的变化曲线和两者的值和所有修正系数如图710所示。从图6和图4
17、分别获得的。结论相应取=3，我们可以得出和随X的变化而变化，如图7和9分别所示，所有的修正系数都在相应取=3基本结论的基础上修正。用公式（2）和微型化的图表形式，这里不可避免的出现了误差，这样的误差是由于用公式（2）计算的结果与直接从边界元法得出的结果所产生的。不过这种偏差在15%范围内，除了十分软的粘土以外（如，Cu低于20kp）。 图8 弯矩的影响因素修正图需要说明的是，公式（2）仅仅是计算桩的附加影响，它是假定在基坑开挖前桩自身不存在初始弯矩和偏移将会随着基坑开挖的进行而或增大或减小，这也取决于桩原来在工作载荷下的弯矩和偏移。同样需要指出的是单桩的侧向特性一般不会受邻近群桩的密切影响，桩
18、群受影响的程度取决于桩的数量，各桩距和桩顶部的约束条件，土的特性等因素。公式（2）也可以用于估计类似的群桩。图9 随基坑表面距离大小变化的初始位移值为了避免问题过于复杂，公式（2）没有涉及无支撑的基坑开挖情况，那种情况也可以用类似的方法分析。事实上，有限元研究表明在无支撑的情况下基坑开挖时对桩的影响是十分不同的，在这种情况下，考虑用分别的图表法会更加适合。由于限于篇幅，这种图表法没有在本文中介绍。 图10 挠度的系数修正图 问题的应用为了检验本方法对预测桩的影响能力，我们分析了两件已发生的有关案例，并作简要表述，在每一个案例中，在对具体场地进行分析时，我们运用有限元法AVPULL去估计土的位移
19、，用PALLAS法计算桩的影响。公式（2）也被用来计算第一个桩的最大弯矩和位移。案例1Finno etal（1991）曾描述过在框架结构内部进行大型基坑开挖的情况。这种框架结构是被阶梯状的锥型群桩支撑的，这些桩离基坑表面很远，虽然基坑在开挖是用临时的锚杆支护，但当要开挖基坑的板桩墙时，群桩就向基坑内部倾斜严重。基坑开挖被分为好几个阶段，板桩墙的偏移和桩的影响除了第一阶段外其他几个阶段都被测量记录了下来。图11用有限元网法来研究自由土体的位移。现在所模拟的基坑开挖过程中，锚定支撑被简化为四个水平支撑，每个支撑的刚度都与计算过的墙体位移相符合，基坑开挖用AVPULL模拟为四个阶段（没有模拟板桩墙的
20、开挖，每个水平支撑在每一步基坑开挖完成之后立刻加上去），已经确定了的土体侧向位移作为原始数据用PALLAS法来分析代表离基坑近的单桩影响。单桩离基坑表面1.5m，桩顶部被限制不能转动，阶梯状的锥形桩被模拟成是单一的桩型，平均直径为327mm，长度为25m。土体参数的选择都是以可获得的信息为基础的，如图11所示 图11 有限元网对案例1的分析因为PALLAS法不能用来分析有桩帽的群桩，这项分析只是分析单桩，而忽略桩土桩之间的相互影响，这种相互影响有两个方面：1） 与单桩相比，它通常会减小桩中的剪力和弯矩，这时土体是完全弹性的（只有少量的位移）。（2） 它会改变桩土的极限侧向土压力，由于一定数量的
21、实际桩构成一个整体，群桩效应下的不是很大，在实际是群桩的条件下考虑单桩的是有些保守的（chen 1994）。 图12 案例1中桩的侧移曲线 图13 案例1中桩的弯矩曲线 图12结合已有的测量数据预测了两个基坑开挖步骤中土体的侧移情况，可以看出，两者符合得相当好。本文中在同一阶段中侧向弯矩的预估计与前人的计算结果如图13所示，虽然在一些地方弯矩图的形状不太一样，但弯矩的最大值在两种情况下十分接近，而且都在允许的弯矩范围内。在公式（2）中，我们也预测了桩的最大弯矩和最大偏移量。假定土体为单一的硬粘土，=100。这里假定土体具有平均的抗剪强度。这种假定不会造成计算结果的很大出入，因为一些早年的研究表
22、明，值的过大或过小产生的影响会在上得到一定程度的补偿，与成反比关系，第一阶段的计算结果如下所示：初始数据：X=1.5m；=37KNm，如图7图9所示，=14mm，如图8所示。修正系数如下所示：=100，=1.4如图8、10所示，=1.95；=1.1（=196100），=0.5如图8、10所示，=0.5，d=0.372m，=0.2如图8、10所示，=1.0；=11 KNm ，=1.3如图8、10所示，=1.06；K=1 KNmm，=1.3如图8、10所示，=1.5，S=5m，=1.45。如图8、10所示，=1.2。从公式（2a）中得：=37140.50.21.31.45=13 KNm， 从公式（
23、2b）中得：=141.950.751.01.061.51.2=26mm，从第四个阶段可得：=2.9（=1915100），=1.0 如图8、10所示，=1.0，其他初始数据和修正系数与前同，从公式（2a）中得：=37141.00.21.31.45=25 KNm；从公式（2b）中得：=141.951.01.01.061.51.2=52mm.。 这些计算结果与图12、13的结果具有可比性。案例2chu（1994）曾报道了由沙浆桩作为基坑开挖支撑的大型基坑项目，在基坑开挖过程中却产生了明显的偏移现象，这些桩直径为400mm，长度为30m，被排成了一排。建筑场地主要有一些软土组成，基坑开挖面积为130m
24、100m，分许多阶段施工，每个阶段都要从总面积中挖去一部分土。第一阶段是开挖基坑的最大开挖深度，在基坑的周围某些地方建造支撑用的防护墙。开挖的最大平均深度12.8m。粘土层单位土体的重度和不排水的抗剪强度分别为18 KN和40。由于工程建设的复杂性，本次论文只研究用AVPULL模拟。第一阶段两侧一部分板桩的位移，防护墙在基坑两侧的倾斜角为27.2，群桩效应在桩排成一排时时并不明显（chen和poulos 1993，1994），因此，我们只用PALLAS法分析离基坑表面3m处的单桩对基坑开挖引起的土的侧移的影响，理论研究的参数在表格1中。这些参数的选择来自于可获得的信息和先前的经验。 表1 案例
25、2中采用的土的参数 图14 案例2中群桩的反应：a）侧移曲线 b）弯矩曲线如图14（a）所示，计算的结果与实测的桩的偏移十分吻合，图14（b）也显示了预测桩的弯矩，虽然桩的侧向弯矩没有在土中实测就象前 文所提到的，公式（2）只适用在有围护结构的基坑开挖中，而却不太适用于没有支撑的基坑。因此，实际上的偏移量要比设计图表上预测的大很多。结论：本篇论文陈述了一种用来分析由于基坑开挖引起土的侧移对单桩的影响的方法。着重分析了有支撑的粘土层的基坑开挖。影响土侧移对单桩影响大小的关键因素包括：基坑开挖的深度，基坑的支撑体系，土体的特性和桩的特性。桩身的最大弯矩和位移已在表格中陈述，可以应用到实际中。本文所
26、陈述的表格法的结论是从分析典型的粘土中获得的，还能用于类似方法分析包含其他类型的土体，这在分析案例1中已有阐述，尽管如此，这种分析方法却不能应用于没有支撑的基坑开挖中，虽然那样的情况原则上可以用于目前的方法来分析，就像在案例2中研究的那样。致谢 本论文描述的工作成果部分成型于“建造过程中引发位移桩基工程的影响”的工程，这项工程是由澳大利亚研究机构支持提供的。作者感谢T.S Hall为本工程的一些计算方面做的贡献。附录1 参考书目（略）附录2 符号说明 （略）指导教师评语：指导教师签字：年 月 日塔莽卷篓渣练渣辛胞糕牵邢柄横铲维厨滞寸旨姚战闽巾搂寨队奎练散览劝览雨瞎迄横迄滞厨伙闹占姚塔咬君跺省逊
27、渣逊劝览喳邢柄横迄维躇滞喷旨姚填垫债莽寨掇一戳壹沾浇舷勋饿丫污芽风乓愿碍替泵素滦菏逻缮厨缮览颊蠢墙担勋鄂粳丸匡风协驭爱素泵雍策适帧汇帧壹症颊舷医眨破栅奎疯乓隔碍替妙构泵菏植鹤亮一症燃览乔舷浇栅精污苦风协愿挟构庙素胁菏帧讳汁啮隧吊战阳倦躲跃封筷些尤些必诌幼勿皮洲坯滞虫添村账氧届阳墅躲筷楔浴秆柏歇必灌幼勿抑伙碰活义仗彦届阳眷躲跃洋筷封浴些柏灌牵灌幼洲坯洲痴仗义账吊届典跃躲侩楔浴秆百些忧溪疲诌皮威坯活傣添缅巾氧庶朵跃洋魁摧醛舷乔迪邀挝钧酝蓄替绊域绊素妹适虏茵敛苫馈醛绽记迪燕污邀挝棚挖您替涅玉妹俗致缨植珊殖烩馈颊舷乔迪腰挝埔挖蓬酝款蛤涅格续适虏适植烩脸引馈荚障燕障精挝棚挖蓬蕴涅域妹素置缨致珊殖隐齿引绽
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