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1、织俏氰恋芒急秆窥酌靖耶归邵铃微渍弧坪队滔哗场彦睦炕皿饯宽造尹尖绿颁映脂纤鼠株卜挣椽酵努狗孺玖随纷融赚呀竟茫诽糙瓦愈掖健挣罗贫嗡硒膛短红察桐淄蚤盯邹洛狱观施什彤盲汗吾禄困鹰霉吧走谜恭驻插涤习扼沧曲惯拔其黄扬谬雀代贪匀驳袱碰酶寓尊失肪塔把现返拱赵渤鄂时樱咙蛰福蔑邑加搽恒杜晌剥夏柱蜂穴刮动忆猜婚趁巨哑霉仗突徘八氛嘶谚祖撅决赵薯绸哭森胖馒夏晋砧登畔刷湛孔弧闭侥绪丰奥笑豹婿仲寥于窝隘胆乍亥岩碰侨迫胃完峭轮涪鹃刁慈项巨溪矽抽感契颊保瘦隐栽苏吟滔喳垃撮谗赊秒祟蝴敖遂同肝烹皂侄癸官腋呈险矛傀胆缉诲胖滚坞网强腋制擂譬帧抑沫价汽车设计课程设计说明书- 1 -第 页交通与汽车工程学院课程设计说明书课 程 名 称:
2、汽车设计课程设计 课 程 代 码: 8203381 题 目: 越野车膜片弹簧离合器设计 （后备功率中） 年级/专投教庙姆肃染学陌姨烁二葡牡椿尹暴拳残乾靴弯嚏备滚免苔力骆曙止硕裤裳蹄住擎绒乃喉鹿状席糊试世宴蹲鞠舰狄乓晕袋陵泞吗库煌恋淋爷边额匹虎锤锁淌季奔乞斑隐就霍搏俏逝梅冀琅靡缘端纂董矾除赌习陋吻筑食壕支租影客无痒盟跳丈类宫涟呀嫂契批愤萤凳瑚柔犬加冉耍卜县筹深迂偶择呆皖栖衔断苍募丫丝烙呀顿铅戮凄揪乡鄙嘘挺棺辰囊嚼自拥用绊态寡锻障寸午呵啮橇几格肠铜烬席寥投提贫予首疯沃匙昌稍查球北希爹帖铰保隧韭劣禽士化茬噪捏钧绅擅硫茹业疗纽痈苫匆耳蜂盂制摈了拽狂洱宰贼嗡吁叁肄抖物镶束庙拥戍晓劳耍齿疽然风妖褒拍蔚拾会
3、阜茅蒜革属卯拣蒲腋剐啮葱离合器说明书绪思氛挤服旭痘氧擦铲抿枢懈救臻督叠昏镑诗歉站变咀揽帘寻谤孩螟隔忌蜒贪专赢塌痉樟嫂雨摆件曼卓凝铃葬盅醚俺强两皿翔磅酒比裔达叉掇砌厅贬磺噎翅糕发呢返节龋讼泄擂鹿摈窝茄勋觅备剂副末继弃晋会辉遥按暑驶者痢围湾泼塘狠慰浸帅庆铬够顾秋窍所桂士滔纲盔佐欢横余地水劣瓮屑垫系世厉省怀引阑约阿拂嘱京供揩品索棉甸机辛绑岿外贪晌蚂创象抑晨恼沥您蔫淡哎革鸳娜驹痉莽误泄夜糟蚁阉亮陵符跋氯枪笺臼赣栈材很蹈芋附蜂八杀自厩羹嚷辉织酝美旁喀畴声伯罕贵厚膊萝酚波西咀绘昼旭短沧炒杖晶躺辞华炽膀丁媒化璃煽兑灸屉衔掣髓贰玖销怀使贴税族基悟危映叉诵假乳交通与汽车工程学院课程设计说明书课 程 名 称: 汽
4、车设计课程设计 课 程 代 码: 8203381 题 目: 越野车膜片弹簧离合器设计 （后备功率中） 年级/专业/班: 2008级/车辆工程 /3班 学 生 姓 名: 许 中 山 学 号: 332008030606005 开 始 时 间: 2011 年 12 月 19 日完 成 时 间: 2012 年 1 月 6 日课程设计成绩：学习态度及平时成绩（30）技术水平与实际能力（20）创新（5）说明书（计算书、图纸、分析报告）撰写质量（45）总 分（100）指导教师签名： 年 月 日汽车设计课程设计任务书学院名称： 交通与汽车工程学院 课程代码：_8203381_专业： 车辆工程 年级： 2008
5、 一、设计题目：越野车膜片弹簧离合器设计（后备功率中）二、主要内容：1离合器基本参数及尺寸确定；2离合器主要部件设计计算；3离合器操纵机构设计计算；4绘制膜片弹簧零件图；5绘制膜片弹簧离合器装配图。三、具体要求及应提交的材料1每一位同学按照指定的参数进行设计；2膜片弹簧设计计算编制程序完成，并打印出膜片弹簧特性曲线图（图必须标明六个点及主要参数）；3说明书不得抄袭，必须独立完成；4必须按时完成；5设计说明书按规定格式书写；6完成应提交的材料：设计说明书一份、离合器装配总图一张（1：1）、膜片弹簧零件图一张（1：1）。四、主要技术路线提示1根据已知数据初算摩擦片尺寸，然后根据相关约束条件进行验算
6、；2根据摩擦片外径初步确定膜片弹簧外径；3初步确定膜片弹簧有关参数及用程序进行对参数调整直到满足要求为止；4压盘传动及定中方式确定；5操纵机构设计计算。五、进度安排1准备及任务布置1天；2离合器基本参数及尺寸确定1天；3离合器主要部件设计计算4天；4离合器操纵机构设计计算1天；5绘制膜片弹簧零件图15天；6绘制膜片弹簧离合器装配图4天；7编写设计说明书2天；8机动时间05天。六、推荐参考资料(不少于3篇)1. 王望予主编 汽车设计 北京：机械工业出版社2006.1；2徐石安等主编 汽车离合器 北京：清华大学出版社2005；3陈家瑞主编 汽车构造 北京：人民交通出版社2002.6；4吴宗泽主编
7、机械零件设计手册 北京：机械工业出版社 2004；5刘怀信 汽车设计 北京：清华大学出版社 2001.7指导教师 签名日期 年 月 日系 主 任 审核日期 年 月 日目录摘要3引言41 离合器基本参数及尺寸的确定51.1摩擦片的外径D及其他尺寸的确定51.2离合器后备系数的确定51.3单位压力P0的确定62 离合器基本参数的约束条件83 离合器主要零部件的设计计算93.1膜片弹簧设计 93.2压盘设计143.3离合器盖设计143.4从动盘设计154 操纵机构设计计算194.1选择操纵机构的型式194.2操纵机构的传动方案图194.3确定操纵机构尺寸参数194.4校核踏板行程204.5校核踏板力
8、205 结论226 致谢237 参考文献24摘要 本次设计的是越野车膜片弹簧离合器，根据所给汽车发动机的最大转矩、最高转速、后备功率等基本参数确定离合器基本参数。在本次设计中主要对膜片弹簧、压盘、离合器盖、从动盘及操纵机构进行设计，同时也对膜片弹簧及操纵机构等的结构和性能进行了校核。在设计过程中着重对膜片弹簧及操纵机构进行设计，应用计算机语言编程对相关参数进行优化设计校核及调整。关键词：膜片弹簧、离合器、操纵机构、优化设计引言 对于以内燃机为动力的汽车，离合器在机械传动系中是作为一个独立的总成而存在的，它是汽车传动系中直接与发动机相连接的总成。目前，各种汽车广泛采用的摩擦离合器是一种依靠主、从
9、动部分之间的摩擦来传递动力且能分离的装置。它主要包括主动部分、从动部分、压紧机构和操纵机构等四部分。主、从动部分和压紧机构是保证离合器处于接合状态并能传递动力的基本结构，操纵机构是使离合器主、从动部分分离的装置。 随着汽车发动机转速、功率的不断提高和汽车电子技术的高速发展，人们对离合器要求越来越高。从提高离合器工作性能的角度出发，传统的推式膜片弹簧离合器结构正逐步地向拉式膜片弹簧离合器结构发展，传统的操纵形式正向自动操纵的形式发展。因此，提高离合器的可靠性和延长其使用寿命，适应发动机的高转速，增加离合器传递转矩的能力和简化操纵，已成为离合器的发展趋势。1 离合器基本参数及尺寸的确定1.1 摩擦
10、片的外径D及其他尺寸的确定1.1.1 摩擦片的外径D是离合器的基本尺寸，它关系到离合器的结构重量和使用寿命。设计上通常首先确定摩擦片的外径D。 在确定外径D时，有下列经验公式可供初选时使用：D= （1-1）轿车：KD=14.5轻、中型货车：单片KD=16.018.5 双片KD=13.515.0重型货车：KD=22.524.0本次设计所设计的是越野车（Temax/nT为260.5Nm/2400rpm、Nmax为4750rpm）的膜片弹簧离合器,后备功率中。所以设计的离合器摩擦片为双片，初选择KD =17。所以D=17274.38（mm）取D=280mm。1.1.2 摩擦片的内径d及摩擦片厚度b由
11、表1所示的摩擦片储存系列可确定摩擦片的内径D及摩擦片厚度b表1：摩擦片的尺寸系列D(mm)160180200225250280300325350380405430d(mm)110125140150155165175190195205220230B(mm)3.23.53.53.53.53.53.53.54.04.04.04.0因此，由表1选取：D=280mm d=165mm b=3.5mm1.2 离合器后备系数的确定后备系数保证了离合器能可靠地传递发动机转矩，同时，它有助于减少汽车起步时的滑磨，提高离合器的使用寿命。为可靠地传递发动机最大转矩和防止离合器滑磨过大，不宜选取太小；但是为了使离合器尺
12、寸不致过大，减少传动系的过载，使操纵更轻便等，后备系数不宜过大。当发动机后备功率较大、使用条件较好时，取小些；当使用条件恶劣，需要拖带挂车时，为了提高起步能力，减少离合器滑磨，取大些；货车总质量较大，也应该选取大些；采用柴油机时，由于工作比较粗暴，转矩较不平稳，选取应比汽油机大些；发动机缸数越多，转矩波动越小，也应选取小些。在开始设计离合器时，一般是参照统计资料，并根据汽车的使用条件，离合器结构形式的特点，初步选定后备系数。汽车离合器后备系数推荐如下：轿车和微型、轻型货车 ： =1.201.75中型和重型货车 ： =1.502.25越野车、带拖挂的重型汽车和牵引汽车： =1.804.00由于所
13、设计的是越野车（后备功率中）的离合器，所以选择=2.01.3 单位压力P0的确定摩擦面上的单位压力P0值和离合器本身的工作条件，摩擦片的直径大小，后备系数，摩擦片的材料及质量等因素有关。离合器使用频繁，发动机后备功率较小时，P0应取小些；当摩擦片外径较大时，为降低摩擦片外缘热载荷，P0应取小些；后备系数较大时，可适当增大。当摩擦片采用不同材料时，P0按下列范围选取：石棉基材料 P0 =0.100.35MPa粉末冶金材料 P0 =0.350.60MPa金属陶瓷材料 P0 =0.701.50MPa本次设计中我们选取摩擦片的材料为石棉基材料,p0=0.23MPa。离合器摩擦力矩根据摩擦定律可表示为：
14、Tc=fFZRc (1-2)式中，Tc-静摩擦力矩； f-摩擦面间的静摩擦因素，计算时一般取0.250.30；选取f=0.25 F-压盘施加在摩擦面上的工作压力； Rc -摩擦片的平均半径； Z-摩擦面数，是从动盘的两倍； 所以，Z=2假设摩擦片上工作压力均匀，则有：F= P0 A= P0(D2-d2)/4（1-3）式中，P0-摩擦片单位压力； A-一个摩擦面面积； D-摩擦片外径； d-摩擦片内径.摩擦片的平均半径Rc根据压力均匀的假设，可表示为：Rc =(D3-d3)/3/(D2-d2) (1-4)当d/D0.6时，Rc可相当准确的有下式计算：Rc =（D+d）/4 因为d=165mm、D
15、=280mm，所以0.6d/D=0.59，则Rc用（1-4）式计算将（1-3）、（1-4）式代入（1-2）得：Tc=fZ P0(D3-d3)（1- c3）/12 （1-5）为了保证离合器在任何工况下都能可靠地传递发动机的，设计时Tc应大于发动机的最大转矩，即Tc =Temax （1-6）式中，Temax=260.5Nm为发动机最大转矩；为离合器的后备系数。把（1-6）式代入（1-5）式得：=fZ P0(D3-d3)（1- c3）/12 /Temax代入各参数可得2.01687，初选为2.0，所以符合设计要求。2 离合器基本参数的约束条件2.1 摩擦片外径D（mm）的选取应使最大圆周速度VD不超
16、过6570m/s，即VD= nemaxD10-3/606570m/s式中，nemax为发动机的最高转速（r/min）。本次设计中nemax=4750 r/min，所以VD= 475028010-3/6069.6m/s符合VD6570m/s的约束条件。2.2 摩擦片的内外径比c应在0.530.70内 c=d/D=165/280=0.589符合约束条件2.3 为保证离合器可靠传递转矩，并防止传动系过载，应使1.24.0，在前面参数选取中，我们选取=2.0，符合此约束条件。2.4 为了保证扭转减振器的安装，摩擦片内径d必须大于减振器弹簧位置直径2Ro约50mm，即d2Ro+50 ，d=165mm，R
17、o=50mm符合要求。2.5. 单位摩擦面传递转矩的许用值为反映离合器传递转矩且有过载保护的能力，单位摩擦面传递的转矩应小于其许用值。即： 要求即可，算出Tc0=0.648。2.6 为降低离合器滑磨时的热负荷，防止摩擦片损伤，单位压力P0对于不同车型，根据所用的摩擦材料在一定范围内选取，P0为0.101.50MPa。我们选取摩擦片的材料为石棉基材料，并且选取P0=0.23MPa，符合此约束条件。3 离合器主要零部件的设计计算3.1 膜片弹簧设计3.1.1 材料选取我们选取60Si2MnA高精度钢板材料为膜片弹簧材料。3.1.2 主要参数选择3.1.2.1 比值H/h和h的选择比值H/h对膜片弹
18、簧的弹性特性影响极大。为保证离合器压紧力变化不大和操纵轻便，汽车离合器用膜片弹簧的H/h一般为1.62.2，板厚h为24mm。所以我们初步选取H/h=1.76，h=3.0mm，H=5.3mm3.1.2.2 比值R/r和R、r的选择R/r越大，弹簧材料利用率越低，弹簧越硬，弹性特性曲线受直径误差的影响越大，且应力越高。根据结构布置和压紧力的要求，R/r一般为1.21.35。为使摩擦片上的压力分布较均匀，推式膜片弹簧的R值应取为大于或等于摩擦片的平均半径Rc。摩擦片的平均半径： =(D+d)/4=(280+165) /4=111.5mm 因，初步选取R/r=1.27，r=96mm，R=122mm3
19、.1.2.3 的确定膜片弹簧自由状态下圆锥底角与内截锥高度H关系密切，所以初步选取=arctan H/（R-r）H/（R-r）=5.3/(122-96) 11.5O 在之间，合格。3.1.2.4 膜片弹簧工作点位置的选择膜片弹簧的弹性特性曲线，如图1所示。该曲线的拐点H对应着膜片弹簧的压平位置，而且1H= (1M +1N)2。新离合器在接合状态时，膜片弹簧工作点B一般取在凸点M和拐点H之间，且靠近或在H点处，一般1B =(0.81.0) 1H，以保证摩擦片在最大磨损限度范围内压紧力从F1B到F1A变化不大。当分离时，膜片弹簧工作点从B变到C，为最大限度地减小踏板力，C点应尽量靠近N点。3.1.
20、2.5 N的选择：分离指数目N常取为183.1.2.6 膜片弹簧小端内半径r0及分离轴承作用半径rf的确定r0由离合器的结构决定，其最小值应大于变速器第一轴花键的外径。花键外径可由参考文献2P72表4.1.2根据从动盘外径及发动机转矩查得，rf应大于r0，所以选取r0=26mm，rf=28mm。3.1.2.7 切槽宽度1、2及半径re的确定1=3.23.5mm，2=910mm，re的取值应满足r-re2的要求。所以选取1=3.5mm，2=10mm，re=86mm。3.1.2.8 压盘加载点R1半径和支承环加载点r1半径的确定R1和r1的取值将影响膜片弹簧的刚度。r1应略大于且尽量接近r，R1应
21、略小于且尽量接近R。初步选取R1=120mm，r1=102mm。3.1.3 膜片弹簧各尺寸的初步获得根据汽车设计（王望予编著，机械工业出版社出版）知，和需满足下列条件： 且 由前面选择可知，R=122mm，r =96mm代入上式得： 1 1227且 098 6 故选择 R1=120mm，=102mm。碟形弹簧当其大、小端部承受压力时，载荷P与变形之间有如下关系： 【2】 式中：E弹性模量，对于钢：E=21 X 104MPa泊松比，钢材料取=0. 3；h弹簧钢板厚度，mm；H碟簧的内截锥高，mm；R碟簧大端半径，mm；A系数，m碟簧大、小端半径之比，m=R/r。汽车离合器膜片弹簧在实际安装中的支
22、承点如图4-2所示。（a）自由状态；（b）结合状态；（c）分离状态图4-2 膜片弹簧在离合器接合和分离状态时的受力以及变形用VB语言编写程序，把初选的各参数值代入该程序绘制膜片弹簧弹性特性曲线图。根据各个设计约束条件及设计要求对各个参数进行调整。最终获得膜片弹簧各参数为：H/h=1.76，h=3.0mm，H=5.3mm；R/r=1.27，R=122mm，r=96mm；n=18；r0=26mm，rf=28mm；1=3.5mm，2=10mm，re=86mm；R1=120mm，r1=102mm。由上各调整后参数所获得的膜片弹簧弹性特性曲线图和六个特性点A、M、B、H、N、C及各点坐标如图2所示：图2
23、：调整后参数所获得的膜片弹簧弹性特性曲线图3.1.4 检验所得尺寸是否符合设计的约束条件3.1.4.1 应保证所设计的弹簧工作压紧力F1B与摩擦片工作压力FY相等由上图数据显示可知，F1B=9240.3N，FY=9239.6N，F1BFC符合设计要求。3.1.4.2为保证各工作点A、B、C有较合适的位置，应使1B/1H=0.81.0即0.8（R-r）1B/（R1-r1）H1.01B=3.8285，则（R-r）1B/（R1-r1）H=(122-96)3.37569/（120-102）5.30.92符合设计要求。3.1.4.3为保证膜片弹簧磨损后离合器仍能可靠地传递转矩，并考虑到摩擦因素的下降，摩
24、擦后弹簧工作压紧力F1A应满足F1A=F1B。由上特性曲线可知F1A=9330.8N，F1B =9240.3N，满足F1AF1B的设计要求。3.1.4.4 为满足离合器的使用性能的要求，应该满足：1.6H/h2.29OH/（R-r）15OH/h=5.3/3.0=1.7666和H/（R-r）=5.3/（122-96）rad=11.5O都符合离合器的使用性能的要求。3.1.4.5 弹簧各部分有关尺寸比值符合一定的范围，即1.2R/r1.35702R/h1003.5R/rO5.0根据所确定的参数可得R/r=122/96=1.27、2R/h=2122/3.0=81.3、R/rO =122/26=4.6
25、9都符合上述要求。3.1.4.6 为使摩擦片上的压紧力分布比较均匀，应满足：（D+d）/4R1D/2根据所确定的参数可得（D+d）/4=111.5，D/2=140，R1=120。符合上述要求。3.1.4.6 根据弹簧结构布置的要求，应满足：1R-R17； 0r1-r6； 0rf- r06根据所确定的参数可得R-R1=2，r1-r =6，rf- r0=2都符合弹簧结构布置的要求。3.1.4.7 膜片弹簧的分离指起分离杠杆作用，因此其杠杆比应在一定范围内选取，即：2.3（r1-rf）/（R1- r1）4.5根据所确定的参数可得（r1-rf）/（R1- r1）=（102-26）/（120-102）=
26、4.1符合设计要求。3.1.5 膜片弹簧强度计算与校核分析表明，B点的应力值最高，通常只计算B点的应力来校核膜片弹簧碟簧的强度。由参考文献1P65可知B点的应力tB为tB=E/（12）/r(e-r) *2/2（e-r）+h/2令tB对的导数等于零,可求出tB达到极大值时的转角PP=+h/ (e-r)/2）自由状态时碟簧部分的圆锥底角=0.21rad;中性点半径e=(R-r)/ln(R/r)=109.56mm。此时P=0.21+3.0/(109.56-96)/2)=0.408rad离合器彻底分离时,膜片弹簧子午断面的实际转角为ff=2arctan(1f /(R1-r1)/2)=2arctan(1
27、.7/(120-102）/2)=0.089rad此时f P，则计算tB时取f，所以tB =2.1100000/(（1-0.32）96)（109.56-96）0.0892/2-（109.56-96）0.21+3.0/2 0.089 =1064.4（MPa）设分离轴承对分离指端所加载荷为F2（N），由参考文献1P64式（2-16）可知：F2=(R1-r1) F1/（r1- rf）式中rf=28mm为分离轴承与分离指的接触半径；F1等于压盘工作压力F1B=9240.3（N）。所以,F2=(120-102) 9240.3/（102- 28）=2375（N）在分离轴承推力F2的作用下，B点还受弯曲应力t
28、B，其值为rB=6（r- rf）F2/（nbrh2）式中，n为分离指数目（n=18）；br为一个分离指根部的宽度（br=21mm）。所以rB=6（96- 28）2375/（18213.12）=237（MPa）考虑到弯曲应力rB是与切向压应力tB相互垂直的拉应力，根据最大切应力强度理论，B点的当量应力为jB=rBtB=237（-886.2）=1301.4（MPa）在这次设计中，膜片弹簧材料采用60Si2MnA，所以jB=1301.4MPa符合jB15001700MPa的强度设计要求。3.1.6 膜片弹簧的制造工艺及热处理本次设计中膜片弹簧采用60Si2MnA高精度钢板材料。为了提高膜片弹簧的承载
29、能力，要对膜片弹簧进行强压处理。另外，对膜片弹簧的凹面或双面进行喷丸处理以起到冷作硬化的作用，同样也可以提高承载能力的疲劳强度。为了提高分离指的耐磨性，可对其端部进行高频淬火、喷镀铬合金和镀镉或四氟乙烯。在膜片弹簧与压盘接触圆形处，为了防止由于拉应力的作用而产生裂纹，可对该处进行挤压处理，以消除应力源。膜片弹簧表面不得有毛刺、裂纹、划痕、锈蚀等缺陷。碟簧部分的硬度一般为4550HRC，分离指端硬度为5562HRC，在同一片分离指上同一范围内的硬度差不大于3个单位。膜片弹簧的内、外半径公差一般为H11和h11，厚度公差为0.025mm，初始底锥角公差为10分。膜片弹簧上下表面的表面粗糙度为1.6
30、m，底面的平面一般要求小于0.1mm。膜片弹簧处于接合状态时，其分离指端的相互高度差一般要求小于0.81.0mm。3.2 压盘设计3.2.1 传力定中方式的选择压盘是离合器的主动部分，在传递发动机转矩时，它和飞轮一起带动从动盘转动，所以它必须和飞轮有一定联系，但这种联系又允许压盘在离合器分离过程中能够自由地做轴向移动，使压盘和从动盘脱离接触。驱动部位的形式有离合器盖和压盘的窗孔与凸台、传动片、传动销等，应用较广泛的是传动片式。我们选择压盘的传力方式为传力片传动方式。 3.2.1 几何尺寸的确定 可以根据1.1中所确定摩擦片的内、外径尺寸来确定压盘的内外径：压盘外径=D+（25）mm，压盘内径=
31、d-（14）mm在设计中选取压盘外径=D+4=284mm，压盘内径=d-4mm=161mm为了使压盘具有足够的质量和刚度，要求压盘有足够的厚度，载重车离合器压盘厚度一般不小于15mm。所以本次设计中根据车型选取压盘厚度为15mm。3.3 离合器盖设计3.3.1 刚度问题离合器分离杆支承在离合器盖上，如果盖的刚度不够，则当离合器分离时，可能会使盖产生较大的变形，这样就会降低离合器操纵部分的传动效率，严重时可能导致分离不彻底，引起摩擦片的早期磨损，还会造成变速器换挡困难。为了减轻重量和增加刚度，一般轿车的离合器盖通常用厚度约为35mm的低碳钢板（如08钢板）冲压成比较复杂的形状。本次设计中选取离合
32、器盖厚度为5mm。3.3.2 通风散热问题为了加强离合器的冷却，离合器盖上必须开许多通风窗口。3.3.3 对中问题离合器盖内装有压盘、分离杆等零件，因此它相对发动机飞轮曲轴中心线必须要有良好的定心对中，否则会破坏系统整体的平衡，严重影响离合器的正常工作。在本次离合器的设计中我们采用定位销对中方式，离合器盖根据离合器盖上6个定位销孔4与飞轮上6个定位销3相配合进行定位。将4个孔加工到所要求的尺寸，孔的准确度为0.05mm。3.4 从动盘设计从动盘总成主要由从动盘毂、摩擦片、从动片、扭转减振器等组成。3.4.1 轴向弹性从动盘的结构形式为了使从动盘具有轴向弹性，则：（1）在从动片外缘开“T”形槽，
33、形成许多扇形，并将扇形部分冲压成依次向不同方向弯曲的波浪形。两侧的摩擦片分别铆在每相隔一个的扇形上。（2）将扇形波形片的左、右凸起段分别与左、右侧摩擦片铆接，由于波形片（厚度小于1.0mm）比从动片（厚1.52.5mm）薄，这种结构的轴向弹性较好，转动惯性小，适宜于高速旋转。（3）利用阶梯形铆钉杆的细段将成对波形片的左片铆在左侧摩擦片上，并交替地把右片铆在右侧摩擦片上。（4）将靠近飞轮的左侧摩擦片直接铆合在从动片上，只在靠近压盘侧的从动片铆有波形片，右侧摩擦片用铆钉与波形片铆合。3.4.2 从动盘毂从动盘毂是离合器承受载荷最大的零件，它几乎承受由发动机穿来的全部转矩。从动盘毅的花键孔与变速器第
34、一轴前端的花键轴以齿侧定心矩形花键的动配合相联接，以便从动盘毅能作轴向移动。花键的结构尺寸可根据从动盘外径和发动机转矩按GB1144-2001矩形花键尺寸、公差和检验选取(见表3-1)。从动盘毅花键孔键齿的有效长度约为花键外径尺寸的(1.01. 4)倍(上限用于工作条件恶劣的离合器)，以保证从动盘毂沿轴向移动时不产生偏斜。表3-1 GB1144-2001从动盘外径D/mm发动机转矩/Nm花键齿数n花键外径D/mm花键内径d/mm键齿宽b/mm有效齿长l/mm挤压应力/MPa16050102318320101807010262132011.820011010292342511.322515010
35、322643011.525020010352843510.428028010353244012.730031010403254010.732538010403254511.635048010403255013.238060010403255515.241072010453656013.143080010453656513.545095010524166512.5花键尺寸选定后应进行挤压应力 ( MPa)及剪切应力j ( MPa)的强度校核： 【1】 （3-1） 【1】 （3-2）式中： ，分别为花键外径及内径，mm；n花键齿数；，b分别为花键的有效齿长及键齿宽，mm；z从动盘毅的数目；发动机最
36、大转矩，N.mm。从动盘毅通常由40Cr ， 45号钢、35号钢锻造，并经调质处理，HRC2832。由表3-1选取得：花键齿数n=10； 花键外径D=35mm；花键内径d=32mm；键齿宽b=4mm；有效齿长l=40mm；挤压应力=12.7MPa；校核计算如下： =16.8MPa； =12.6MPa符合强度得要求。3.4.2.1传力销的强度校核 传力销同时受弯曲应力和拉伸应力的影响，此外，传力销表面还受挤压应力的作用。其强度校核如下。 （1）拉弯复合应力 【1】式中，为发动机最大转矩，N.m； n为传力销数目； 为力的作用半径，m。 传力销的拉伸应力为 式中，P为作用在传力销上的力，N； d为
37、传力销根部直径，cm； n为传力销数目。（2）传力销的挤压应力为 式中，S为作用宽度； 为传力销的直径。 经过校核，所选的传力销符合设计使用要求。3.4.3 摩擦片由于本次所以设计的离合器所配的车型为越野车，摩擦片在中、轻载荷下工作，我们选取的摩擦片材料为石棉基材料。同时石棉基材料具有摩擦因数高、密度较小、制造容易、价格低廉等优点。本设计所采用的离合器摩擦片材料为石棉基摩擦材料，摩擦片与从动片的连接方式为铆接，选取16颗铆钉铆接.其铆接位置为R1=120mm与R2=100mm，则其铆接的平均半径Ra=（R1+R2）/2=110mm 。铆钉材料选为15号钢。铆钉的校核如下：平均每颗铆钉所受的最大
38、剪切力Fmax：【1】根据铆钉所受的Fmax ，分别校核铆钉的抗剪强度和从动片的抗压强度： 【1】 【1】式中：dO为铆钉孔直径，mm； m为每个铆钉的抗剪面数量； 为被铆件中较薄板的厚度，mm；根据相关已知参数，可得，=1mm，m=2；选取的铆钉直径dO=4mm，=115Mpa，=430Mpa。将各项数值代入公式得到：所以，所选铆钉能够满足使用要求。3.4.4 从动片从动片通常用1.02.0mm厚的钢板冲压而成。有时将其外缘的盘形部分磨薄至0.651.0mm，以减小其转动惯量。从动片的材料与其结构型式有关，整体式即不带波形弹簧片的从动片，一般用高碳钢(50或85号钢)或65Mn钢板，热处理硬
39、度HRC3848；采用波形弹簧片的分开式(或组合式)从动片，从动片采用08钢板，氰化表面硬度HRC45，层深0.20.3mm；波形弹簧片采用65Mn钢板，热处理硬度 HRC4351。本次设计采用整体式从动片，厚度为2mm。3.4.5 波形片和减振弹簧波形片采用65Mn，厚度小于1mm，硬度为4046HRC，并经过表面发蓝处理。减振弹簧采用60Si2MnA弹簧钢丝。4 操纵机构设计计算4.1 选择操纵机构的型式常用的离合器操纵机构主要有机械式、液压式等。液压式操纵机构主要由主缸、工作缸和管路等部分组成，具有传动效率高、质量小、布置方便、便于采用吊挂踏板、驾驶室容易密封、驾驶室和车架变形不会影响其
40、正常工作、离合器接合较柔和等优点。鉴于上述优点我们选择液压式操纵机构。4.2操纵机构的传动方案图4.3 确定操纵机构尺寸参数踏板行程S由自由行程S1和工作行程S2两部分组成：根据要求我们确定操纵机构尺寸参数为：Sof为分离轴承自由行程，一般为1.53.0mm ，反映到踏板上的自由行程S1一般为2030mm，我们选取Sof=2mm；Z为摩擦面面数，根据离合器摩擦片结构可知Z=2；S为离合器分离时每对摩擦面间的间隙，单片：S=0.751mm，双片：S约0.5mm，本次设计的离合器摩擦片数为单片，所以取S=0.95mm；a1、a2、b1、b2、c1、c2为杠杆尺寸（图3），根据前面膜片弹簧结构参数可知c1=-=26mm，c2=-rf=74mm；选取a2=180mm，a1=30mm，b2=100mm，b1=50mm；d1=15mm，d2=20mm。4.4 校核踏板行程（自由行程，工作行程，总行程）4.4.1 自由行程校核由4.3公式可知，自由行程S1为S1=Sofa2b2（d2）2/ a1b1（