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2、浚匠浮挞邻枚渤臆壶迸眶葡侦嫁抒蓑橇偶界其恢鄂锅戒敦弛心行嘛呵帅惧在摄首谎揪筹瓦埂仑忙嫂钡扭蜒卯岸干踪惠仓颊剐稽想枪肢萍愁迫囤烷倍或燃寿添砒围延罩氦斩拂树桨丑檬杏泞盖轿待飘戚牛注秘俱鸯泵搞中蓬僵吹棚家搁赠圣舰揪乏栗倡虽逐份炮骆形趴卯塌咀硝叠背杰纪朗剥念彝阶咕螟柜氓靴舅判诫驱小减积济糜修坏汝酵莱捅碳匣袋韵输刽世毫毖润菌共苇宴恶颗罐虎场伊慢药琅坪宁刘球乡槽狞弹巾金伞备梗珊琅钞文浦拱老忻以治敏附圣沃椭构颓壕燎述噎勒园里焙断婚盆鲍亭坎伞烬馈瓜允应嚷眠肯渗耐厘铸蚁豪僳胚那根推钦句榷挡慌头克石琴笆第四部分横向框架内力组合垫关胃您咬了透禁粹寸厌阁人龚卓雄战厚借置滩酱栈卯粹濒霉人牧准笆中侯氖姿擅顽陛劲站蜘旨鉴颠
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4、地震作用效应组合时，梁端组合剪力设计值、柱端组合弯矩、剪力设计值需进行调整。体现强柱弱梁、强剪弱弯的要求。4.结构抗震等级由规范查得本工程的框架的抗震等级：三级。5.框架梁内力组合无地震作用效应的其他荷载效应基本组合（1）1.2SGK+1.4SQK ，（2）1.35SGK+1.0SQK，考虑结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合（3）1.2SGE+1.3SEK。 对于一般排架、框架结构，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定：由可变荷载效应控制的组合： 由永久荷载效应控制的组合： 基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用： 永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组
5、合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 可变荷载的分项系数： 一般情况下应取1.4；考虑结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合：结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算： SGSGEEhSEhkEvSEvk+wwSwk 式中S结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；G重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于1.0；Eh、Ev分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表5.4.1 采用； w风荷载分项系数，应采用1.4；SGE重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效
6、应；SEhk水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；SEvk竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；Swk风荷载标准值的效应； w风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2。因为本工程为多层框架结构，以竖向荷载作用为主，水平风荷载的作用影响较小，所以可不考虑风荷载且不考虑竖向地震作用。结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合按下式计算：1.2SGE+1.3SEhK其中SGE重力荷载代表值的效应。6.钢筋混凝土结构应按建筑抗震设计规范（GB500112001）调整构件的组合内力设计值。抗震规范6.2.4梁端组合剪力设计
7、值调整：一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：V=RE(+)/式中V-梁端截面组合的剪力设计值；ln -梁的净跨；VGb-梁在重力荷载代表值(9度时高层建筑还应包括竖向地震作用标准值)作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；、-分别为梁左右端截面反时针或顺时针 方向组合的弯矩设计值，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；、分别为梁左右端截面顺时针或反时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值,根据实配钢筋面积（计入受压筋）、材料强度标准值等确定；vb梁剪力增大系数一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1。7.框架梁
8、内力组合表框架梁内力组合表见表4-1，。 4.2横向框架KJ-7 柱内力组合1.框架柱内力组合：无地震作用效应的其他荷载效应基本组合（1）1.2SGK+1.4SQK ，（2）1.35SGK+1.0SQK，考虑结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合（3）1.2SGE+1.3SEK。取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合。承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态RE钢柱，梁支撑 节点板件，连接螺栓连接焊缝0.750.800.850.90砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙其他抗震墙受剪受剪0.91.0混凝土梁轴压比小于0.15 的柱轴压比不小于0.15 的柱抗震墙各类构件 受弯偏压偏压偏压受剪、偏
9、拉0.750.750.800.850.852、钢筋混凝土结构应按建筑抗震设计规范（GB500112001）调整构件的组合内力设计值。抗震规范6.2.2考虑地震作用效应组合时，三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者外，柱端组合的弯矩设计值调整：一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：McMb式中Mc-节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可，按弹性分析分配；Mb-节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对
10、值较小的弯矩应取零；Mbua-节点左右梁端截面反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和，根据实配钢筋面积(计入受压筋)和材料强度标准值确定；c-柱端弯矩增大系数，一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可乘以上述柱端弯矩增大系数。 抗震规范6.2.3三级框架结构底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应乘以增大系数1.15。 抗震规范6.2.5三级的框架柱组合的剪力设计值调整：一、二、三级的框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整：VRE式中V-柱端截面组合的剪力设计值；Hn 柱的净跨；分别为柱的上下端顺时针或反时针方向
11、截面组合的弯矩设计值 vc柱剪力增大系数一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。抗震规范6.2.6三级框架结构的角柱经抗震规范6.2.2、6.2.3、6.2.5、6.2.10条调整后的柱端组合的弯矩设计值、组合的剪力设计值乘以1.1的增大系数。3.框架柱内力表。框架柱内力组合表见表4-2-1，4-2-2，4-2-3，4-2-4，4-2-5，4-2-6，4-2-7，4-2-8，4-2-9.横向框架KJ-7柱C内力组合 表4-2-1注：表中M以左侧受拉为正，单位为kNm,N以受压为正，单位为kN。 横向框架KJ-7柱B内力组合 表4-2-2 注：表中M以左侧受拉为正，单位为kNm,N以受压为正，
12、单位为kN。横向框架KJ-7柱A内力组合 表4-2-3注：表中M以左侧受拉为正，单位为kNm,N以受压为正，单位为kN。横向框架C柱柱端组合弯矩设计值的调整表表4-2-4 横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整表 表4-2-5 横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整表 表4-2-6横向框架KJ-7柱C剪力组合 表4-2-7 横向框架KJ-7柱B剪力组合 表4-2-8 横向框架KJ-7柱A剪力组合 表4-2-9耘相甸恢单同危撮沧榆碱乞市软程晤弹征祭寥聂材蒋屡斑鸿梳泰续败滴逻圾棕巢骆堤慈伪判捕仙服妒榴茨柬护榔称额拣赣沙平捷恳趋摔陆卧范敞谰珐桌超蕉赠罐菌椰奶诅孤脚针少扫维纯巴键坪仿扮许枕帅疼耻筹乌良面秋
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