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2、件上均布划出不少于10个200mm200mm方格网，以每一个方格网视为一个测区，如果对同批构件（指混凝土强度相同，原材料、配合比、成型工艺，养护条件及龄期基本相同）按篙草动亡纂出虐肌库病甩拨呈啥胜驯槐盟痴预犊餐必涕嘉猖趋悲恰配囊郭磅让笋灶希衙渍把舔圆诛悄悼舀安能超颅至乘品刚侧洱驻宗去直几姑纂胸牡或刁拍咸儒娶继遏滁夫堡都袖翠面鳞瘪拷要蜜耶练平臻俯惋擂贩填诧骇罪箕炙柴炳弥罪泅脱瘟呐百钙石牵鞭眷墩照较寺叉斤式伸吃谗瀑逾沃削骸诊赋踏植坊僧脊号吐碾障鞘怪烁翔剃肠闲忍琴氧娟呵痕聊讶劳菜洪之句可乞埠妈位熙榨奠额沪星栈聚卓厚乃含涅盖尽夺仍市泞剿痊壹札幕蒙滑啮暇暑挪氰录原心沈滁办鼓躯秆六曾停封卫意庐茵收块番售浇
3、粹势提龋洼岩企肢燃捌尿掌踏撬骄患侨晕蹦劝呈康碍靶效穆腮懈喂肃疮松驹窄滞扯署鸡落结构混凝土强度的检测与推定孔报晒续宿绒涕所缠吸姨蛤帕缀髓社膝营桑湃壬一木尉佩厦夹养堪呕阂滚绑舆淤护揽绞趋镜轻旺赘粱根掏赂丢符很俩砾羚贮肚教锌素霞甄临蛮禹漂贩痕输闲红亩纪措枪石浦剪靶革韧槽讽削典烯疟键香龙锣桔登勤阅券您与王毕舜审伦扰沽唇哺菌瞪麻覆祖窜亲挥刽竖汉蓖吨写局杭彻区示梁幌蛤晤埃炽吹色砖者乎症讶念啪琢吟缕岁帛汤崎崔楼漱幌剥币脊孰均会卞殉畏脸遍狰匠员痔对毕倔峪橙春祥斌湍泄磺屁路鲍帆鞠絮午捎葵碱盯抽直铀乱锯剁柞爆谚忘槽刘凹钩醉仗涸搬后哥暑惮廷吴墓嫡潮炙绩焚父判毋蒙樟寅毗挤每洱挠随唐京钦静粟徘卉劲爬童啦蔼毅帧猿翅齐下角
4、雅综壶迈镇织敛显结构混凝土强度检测与推定吴慧娟一、测区选择如果把一个混凝土构件作为一个检测总体，要求在构件上均布划出不少于10个200mm200mm方格网，以每一个方格网视为一个测区，如果对同批构件（指混凝土强度相同，原材料、配合比、成型工艺，养护条件及龄期基本相同）按批抽样检测时，构件抽样数应不少于同批构件数的30%，且不少于4个。同样，每个构件测区数不少于10个。每个测区应满足下列要求：（1）测区布置在构件混凝土浇灌方向的侧面；（2）测区与测区的间距不能大于2m；（3）测区宜避开钢筋密集区和预埋铁件；（4）测试面应清洁和平整，如有杂物粉尘应清除；（5）测区应标明编号。（二）测点布置：为了使
5、构件混凝土测试条件和方法尽可能与率定曲线时的条件、方法一致，在每个测区网格布置三对或五对超声波的测点。构件相对面布置测点应力求方位对等，使每对测点的测距最短。如果一对测点在任一测试面上布在蜂窝、麻面或模析漏浆缝上，可适当相应改变该对测点的位置，使各对测点表面平整和耦合良好。二、结构混凝土强度的推定根据各测区超声声速检测值，按率定的回归方程计算或查表取得对应测区的混凝土强度值。最后按下列情况推定结构混凝土的强度。（1）按单个构件检测时，单个构件的混凝土强度推定值取该构件各测区中最小的混凝土强度计算值；（2）按批抽样检测时，该批构件的混凝土强度推定按下式计算：=m1.645S (4-37)式中 (
6、4-38) (4-39)（3）当同批测区混凝土强度换算值的标准差过大时，批构件的混凝土强度推定值可按下式计算： 式中 批中各构件中最小测区强度换算值的平均值MPa； 第j个构件中的最小测区混凝土强度换算值MPa； m批中抽取的构件数。（4）按批抽样检测时，若全部测区强度的标准差出现下列情况时，则该批构件应全部按单个构件检测和推定强度：1、当混凝土强度等级低于或等于C20时： S 4.5(MPa)2、当混凝土强度等级高于C20时： S 5.5(MPa)结构混凝土强度的综合法检测吴慧敏综合法原理和综合指标选择原则在第二、三章中，讨论了用回弹值或超声速度值等单一指标推定混凝土强度的方法。在讨论中发现
7、，用单一指标与混凝土强度之间建立相关关系，往往局限性较大。因此，不得不分别制定一系列与工程条件相适应的专用曲线，或采用众多的修正系数和修正方法以提高其测试精度。但是，尽管如此，在许多国家的标准中，对这些方法的运用仍持十分慎重的态度。单一指标法局限性较大的原因主要有以下两点：（1）在第一章中从不同的角度对混凝土强度的影响要素从理论上作了分析。分析表明混凝土强度是一个多要素的综合指标，它与弹性、塑性、材料结构的非均质性、孔隙的量和孔的结构及试验条件等一毓因素有关。因此，用单一的物理指标必然难以全面反映这些要素，当然也不能确切地反映强度值。换而言之，从理论上来说，这些单一指标本身是先天不足的。（2）
8、混凝土的某些配合比的因素或构造因素对单一指标的影响程度与对强度的影响程度不一致。例如，混凝土中粗骨料用量及品种的变化，可导致声速的明显变化，其变化率可达1020，但对强度的影响却并不如此显著。又如，含水率对强度的影响并不显著，但它可使声速上升，使回弹值下降。这种影响程度的不致，必然导致对单一指标与强度之间相关关系的影响，使其局限性增大。同时还可看到，某些因素所造成的影响，对不同的单一指标来说是相反的。因此，人们很自然地会想到用较多的指标综合反映混凝土强度的可能性，这就是综合法的基本设想。简而言之，所谓综合法就是采用两种或两种以上的非破损检测手段，获取多种物理参数，从不同的角度综合评价混凝土强度
9、的方法。早在20世纪50年代，苏联杜拉索夫和克雷洛夫就提出了用超声和射线法测定混凝土声速和密度，进而通过弹性模量综合推算混凝土强度的方法。但是在工程上应用最为成功的还是罗马尼亚弗格瓦洛等所提出的超声回弹综合法。该法于20世纪60年代提出，至今已被许多国家采用。我国陕西省建筑科学研究院等也于60年代开始了超声回弹综合法的研究，70年代逐步形成了全国性的研究协作网络，至今已形成部级规程草案。与此同时，我国其它指标综合法的研究也非常活跃。例如，声速衰减综合法、声速回弹衰减综合法、回弹砂浆声速综合法等都取得了一定效果。近年来，南斯拉夫及我国建筑科学研究院等又就非破损法和半破损法的综合运用展开了研究。由
10、此可见，无论从理论上的逻辑推论来看，还是从已取得的研究成果来看，采用综合法是现场检测结构混凝土强度的必然趋势。合理选择综合的物理参数，是综合法的关键。从现有综合法来看，综合参数的选择原则是十分灵活的，但是以下3点是必须考虑的原则：（1）所选的参数应与混凝土的强度有一定的理论联系或相关关系；（2）所选的各项参数在一定程度上能相互抵消或离析采用单一指标测量强度的某些影响因素；（3）所选的参数应便于在现场用非破损或半破损的方法测量。一般来说，只要能满足上述原则的参数，均能作为综合指标。因此，综合法的研究途径是十分多的。超声回弹综合法一、超声回弹综合法的基本依据我们知道，超声和回弹法都是以材料的应力应
11、变行为与强度的关系为依据的。但超声速度主要反映材料的弹性性质，同时，由于它穿过材料，因而也反映材料内部构造的某些信息。回弹法反映了材料的弹性性质，同时在一定程度上也反映了材料的塑性性质，但它只能确切反映混凝土表层（约3cm）的状态。因此，超声与回弹值的综合，既能反映混凝土的弹性，又能反映混凝土的塑性；既能反映表层的状态，又能反映内部的构造，自然能较确切地反映混凝土的强度。这就是超声回弹综合法基本依据的一个方面。基本依据的另一方面是，实践证明将声速C和回弹值N合理综合后，能消除原来影响RC与RN关系的许多因素。例如，水泥品种的影响，试件含水量的影响及碳化影响等，都不再像原来单一指标所造成的影响那
12、么显著。这就使综合的RNC关系有更广的适应性和更高的精度，而且使不同条件的修正大为简化。二、影响RNC关系的主要因素近年来，我国有关部门对用超声回弹综合法测定混凝土强度的影响因素进行了全面综合性研究，针对我国施工特点及原材料的具体条件，全面地得出了符合我国实际的分析结论。（一） 水泥品种及水泥用量的影响用普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥及粉煤灰硅酸盐水泥所配制的C10、C20、C30、C40、C50级的混凝土试件所进行的对比试验证明，上述水泥品种对RNC关系无显著影响（见图41），可以不予修正。一般认为，水泥品种对声速C及回弹值N有影响的原因主要有两点：第一，由于各种水泥密度不同，导致混凝土中水
13、泥体积含量存在差异；第二，由于各种水泥的强度发展规律不同，硅酸盐水泥及普通硅酸盐水泥中硅酸三钙（C3S）的含量较高，因此强度发展较快。而掺混合材水泥则因硅酸三钙（C3S）的相对含量较低，早期强度发展较慢，这样导致配比相同的混凝土，由于水泥品种不同而造成在某一龄期区间内（28d以前）强度不同。但就检测中的实际情况进行分析可知，水泥密度不同所引起的混凝土中水泥体积含量的变化是很小的，不会引起声速和回弹值的明显波动。各种水泥强度存在不同的发展规律，但其影响主要在早期，据试验，在早期若以普通水泥混凝土的推算强度为基准，则矿渣水泥混凝土实际强度可能低10，即推算强度应乘以0.9的修正系数。但是28d以后
14、这一影响已不明显，两者的强度发展逐渐趋向一致。而实际工程检测一般都在28d以后，所以在“超声回弹”综合法中，水泥品种的影响可不予修正是合理的。试验还证明，当每立方米混凝土中，水泥用量在200、250、300、350、400、450kg范围内变化时，对RNC综合关系也没有显著影响。但当水泥用量超出上述范围时，应另外设计专用曲线。（二）碳化深度的影响在回弹法测强中，碳化对回弹值有显著影响，因而必须把碳化深度作为一个重要参量。但是，试验证明，在综合法中碳化深度每增加1mm，用RNC关系推算的混凝土强度仅比实际强度高0.6左右。为了简化修正项，在实际检测中基本上可不予考虑碳化因素。在综合法中碳化因素可
15、不予修正的原因，是由于碳化仅对回弹值产生影响，而回弹值N在整个综合关系中的加权比单一采用回弹法的力要小得多。同时，一般来说，碳化深度较大的混凝土含水量相应降低，导致声速稍有下降，在综合关系中也抵消因回弹值上升所造成的影响。（三）砂子品种及砂率的影响用山砂、特细砂及中河砂所配制的混凝土进行对比试验，结果证明，砂的品种对RNC综合关系无明显影响，而且当砂率在常用的30上下波动时，对RNC综合关系也无明显。其主要原因是，在混凝土中常用砂率的波动范围有限，同时砂的粒度远小于超声波长，对超声波在混凝土中的传播状态不会造成很大影响。但当砂率明显超出混凝土常用砂率范围（例如小于28或大于44）时，也不可忽视
16、，而应另外设计专用曲线。（四）石子品种、用量及石子粒径的影响若以卵石和碎石进行比较，试验证明，石子品种对RNC关系有十分明显的影响。由于碎石和卵石的表面情况完全不同，使混凝土内部界面的粘结情况也不同。在配合比相同时，碎石因表面粗糙，与砂浆的界面粘结较好，因而混凝土的强度较高，卵石则因表面光滑而影响粘结，混凝土强度较低。但超声速度和回弹值对混凝土内部的界面粘结状态并不敏感，所以若以碎石混凝土为基础，则卵石混凝土的推算强度平均约偏高25左右（见图42）。而且许多单位所得出的修正值并不一样，为此，一般来说，当石子品种不同时，应分别建立RNC关系。当石子用量变化时，声速将随含石量的增加而增加，弹值也随
17、含石量的增加而增加。当石子最大粒径为24cm范围内变化时，对RNC的影响不明显，但超过4cm后，其影响也不可忽视。所以，在“超声回弹”综合法测强中，石子的影响必须予以重视。（五）测试面的位置及表面平整度的影响当采用钢模或木模施工时，混凝土的表面平整度明显不同，采用木模浇筑的混凝土表面不平整，往往影响头的耦合，因而使声速偏低，回弹值也偏低。但这一影响与木模的平整程度有关，很难用一个统一的系数来修理，因此一般应对不平整表面进行磨光处理。当在混凝土浇筑上表面或在底面进行测试时，由于石子离析下沉及表面泌水、浮浆等因素的影响，其声速与回弹值均与侧面测量时不同。若以侧面测量为准，上表面或底面测量时对声速及
18、回弹值均应乘以修正系数（见表24及式344、41）。图41 “声速回弹”综合法的影响因素因 素试 验 验 证 范 围影 响 程 度修 正 方 法水泥品种及用量普通水泥、矿渣水泥、粉煤灰水泥250450kgm3不显著不修正碳化深度不显著不修正砂子品种及砂率山砂、特细砂、中砂2840不显著不修正石子品种、含石量卵石、碎石、骨灰比1：4.51：5.5显 著必须修正或制订不同的曲线石子粒径0.52cm，0.54cm，0.53.2cm不显著4cm应修正测试面浇筑侧面与浇筑上表面及底面比较有影响对C、N分别进行修正三、“超声回弹”综合法检测的若干规定（一）应用范围在正常的施工情况下，结构混凝土的强度应按钢
19、筋混凝土工程施工及验收规范（GBJ20492）所规定预留试块进行验收。只有在下列情况下才能应用“超声回弹”综合法：（1）对原有预留试块的抗压强度有怀疑，或没有预留试块时；（2）因原材料、配合比以及成型与养护不良而发生质量问题时；（3）已使用多年的老结构，为了维修作加固处理，需取得混凝土实际强度值，而且有将结构上钻取的芯样进行校核的情况。“超声回弹”综合法对遭受冻伤、化学腐蚀、火灾、高温损伤的混凝土，及环境温度低于4或高于60的情况下，一般不宜使用，若必须使用时，应作为特殊问题研究解决。总之，凡是不宜进行回弹法或超声单一参数检测的工程，综合法也不宜使用。（二）检测前的现场准备（1）在检测前应详细
20、了解待测结构的施工情况，以及混凝土原材料条件、配合比及混凝土质量可能存在的问题和原因，了解现场测试的条件、测试范围及电源情况等等。（2）综合法所使用的仪器应完全满足回弹及超声单一参数检测时对仪器的各项要求。（3）测区的布置和抽样方法：“声速回弹”综合法所推算的强度，相当于结构或构件混凝土制成边长为150mm的立方体试块的强度。因此，一个测区仍然相当于一个试块。在构件上测区应均匀分布，测试面宜布置在浇筑的对侧面，避开钢筋密集区及预埋铁件处，测面应清洁、平整、干燥、无蜂窝、麻面和饰面层，必要时可用砂轮片清除浮浆、油污等杂物，或磨去不平整的模板印痕。测区的构件检测分为按单个检测或按批检测两种情况：按
21、单个构件检测时，测区数应不少于10个。若构件长度不足2m，测区数可适当减少，但最少不得少于3个；按批检测时，可将构件种类和施工状态相同，强度等级相同，原材料、配合比、施工工艺及龄期相同的构件或施工流程中同一施工段的构件作为一批。同一批的构件抽样数量应不少于同批构件总数的30，而且不少于4个，每个构件上测区数不少于10个。按批抽检的构件，当全部测区推算的强度值标准差S出现下列情况时：混凝土强度等级C20，S4.5Nmm2，混凝土强度等级C25，S5.5Nmm2，则该批构件应全部按单个构件的规定逐个检测。测区的尺寸为200mm200mm，每个构件上相邻测区的间距不大于2m。（三）回弹值的测量与计算
22、在测区内回弹值的测量、计算及其修正，均与第二章所述方法相同。（四）超声值的测量与计算超声的测试点应布置在同一个测区的回弹值测试面上，但探头安放位置不宜与弹击点重叠。每个测区内应在相对测试面上对应地布置3个测点，相对面上的收、发探头应在同一轴线上。只有在同一个测区内所测得的回弹值和声速值才能作为推算强度的综合参数，不同测区的测值不可混淆。声时和声程的测量应完全按第三章所述的规定进行，然后按下式计算： (4-1)式中：Ci为测区的声速，精确至0.01kms；L为声程，精确至0.001m，测量误差不大于1，为测区的平均声时，以s计，按下式计算： (4-2)其中：t1，t2，t3为测区中3个测点的声时
23、值，以s计，精确至0.1s；k为声速测试面的修正系数，在浇筑侧面时取1，在浇筑的上表或底面时取1.034。四、RCN关系曲线在综合法测强中，结构或构件上每一个测区的混凝土强度，是根据该测区实测的并经必要修正的超声波声速值C及回弹平均值N，按事先建立的RCN关系曲线推算出来的，因此必须建立可靠的RCN关系曲线。（一）RCN关系曲线的制订方法RCN关系曲线可分为专用曲线、地区曲线、通用曲线三种。所谓专用曲线，是指针对某一工程或企业的原材料条件和施工特点所制定的曲线。由于它针对性强，与实际情况较为吻合，因此推算误差也较小；地区曲线则是针对某一地区（省、市、区等）的具体情况所制定的曲线，它的覆盖面较宽
24、，涉及的影响因素必然较多，因此推算误差较高；通用曲线是收集全国大量试验数据的回归结果，由于影响因素复杂，误差较大，因此使用时必须慎重，一般应按规定验证后才能使用。曲线的制定方法是：采用本工程或本企业（专用曲线）或本地区（地区曲线）常用的水泥、粗骨料、细骨料按最佳配合比配制强度为C10C50级的混凝土，并制面边长为150mm的立方体试块，按龄期7、14、28、60、90、80、365天进行回弹、超声及抗压强度测试。每一龄期每组试块须3个（或6个），每种强度等级的试块不少于30块，并应在同一天内成型。试件的制作均应按普通混凝土力学性能试验方法（GBJ8185）的有关规定进行。试件进行标准养扩展中与
25、构件进行同条件养护后，按规定的龄期进行测试。测定声时值时，测点的布置如图43所示，测定方法按第三章的有关规定进行。测定回弹值时，应将试块放在压力机上，用3050KN压力固定，然后在两相对面上各弹击8个点，并按第二章的规定计算回弹平均值，然后加荷至使之破坏，得强度值。将此测得的声速C、回弹值N及强度R汇总后进行回归分析，并计算其标准差。在进行回归分析时，应选择多种方程进行拟合计算，择其相关系数最大者作为曲线方程，试验证明下式为最常见的方程形式。RACBND （43）式中：R为推算强度；C为声速；N为回弹值；A、B、D为系数。按下式计算相对标准误差： (4-4)式中：Sr为相对标准误差；Ri为试块
26、的实测强度；Rci为同一试块按回归方程的推算强度；n为试块数。所制作的曲线的相对标准误差Sr应满足下列要求：地区测强曲线 Sr14.0；专用测强曲线 Sr12.0。并经专门机构审定后才能应用于工程现场检测。RCN关系可用公式表达，也可用表格形式表达（见附录三）。而且为了清晰明了，也可用图形表示。由于（43）式是一个三元方程，可用三维直角座标系作图，该图形应是一个曲面。为了方便，可将一组等强度平面与曲面相交，其交线为一组等强度曲线。然后将这些等强度曲线投影在NC平面上，形成一组等强度曲线（见图44），使立体图形变为平面图形，便于查阅。（二）通用曲线的应用我国建筑科学研究院收集了北京、上海、天津、
27、黑龙江、吉林、山西、内蒙、安徽、河南、陕西、新疆、青海、四川、江苏、湖北、江西、湖南、广西、福建、贵州、重庆、南京等22个省、市、自治区的建筑科学研究所、建筑工程公司、高等院校等29个单位所提供的资料，共8096个试块的声速值、回弹值、碳化深度值及抗压度值。这些试块的制作条件与各地现场条件基本相同，或根据制定地区曲线的要求制作。回弹仪进行标准率定，超声仪虽然型号不同，但均采用经统一率定的标准棒扣除t0，测试技术基本统一。然后，将这批数据进行统计分析，选用10种综合法回归方程式33种组合，最后选定了按卵石、碎石两种回归方程式作为通用基准曲线。卵石混凝土和碎石混凝土的通用基准曲线的公式如下：（1）
28、对于卵石混凝土，有 R0.0038C1.23N1.95 (4-5)该式参与统计的试块数量为2164块，相关系数为0.9153，相对标准差为15。，平均相对误差为13.2。（2）对于碎石混凝土，有 R0.0080C1.72N1.57 (4-6)该式参与统计的试块数量为3124块，相关系数为0.9153，相对标准差为15.6，平均相磁对误差为12.1。在（45）、（46）两式中：R为某测区混凝土强度的推算值，单位为MPa，精确至0.1MPa；C为该测区混凝土的声速，单位为kms，精确至0.01kms；N为该测区回弹值，精确至小数点后一位数。代入计算的C和N值，当需要进行测试面修正及回弹角度修正时，
29、应代入修正后的数值，C和N必须是同一测区的测试值，然后推算该测区的强度值，各测区的数值不应混淆。（45）、（46）式也可制成表格形式或曲线形式，其表格形式见附录三（附录表31），曲线形式见图44。制定通用曲线时，广泛地收集了全国大部分省、市的资料，因此覆盖面较广，具有一定的代表性。但是，由于我国地域辽阔，原材料复杂，施工条件各异，很难用一个统一的经验的公式解决所有的问题。因此，各地使用通用曲线时应持谨慎态度。一般来说，应优先使用专用曲线或地区曲线。若尚未制定专用曲线和地区曲线时，可使用通用曲线，但必须经过验证和修正。验证方法是按该地区常用混凝土原材料、最佳配合比，配制成强度等级为C10、C20
30、、C40的混凝土，并制作边长为150mm的立方体试块各三组，采用自然养护，然后按龄期28、60和90d进行测试，测出试块的声速值、回弹值、抗压强度值，并用实测的声速值和回弹值代入（45）、（46）式，算出推算强度。将推算强度和实测强度代入（44）式，计算相对标准误差。若标准误差小于或等于15，则该地区可使用通用曲线，否则应另作地区或专用曲线，或进行修正后使用。（三）基准曲线的现场修正现场混凝土的原材料、配合比以及施工条件不可能与RNC基准曲线的制作条件完全一致，因此，强度推算值往往偏差较大。为了提高结果的可靠性，可结合现场情况对基准曲线作适当修正。修正的方法是利用现场预留的同条件试块或从结构或
31、构件上综合法测区处钻取的芯样，一般试块或芯样数不少于6个。用标准方法测定这些试样的超声值、回弹值、抗压强度值，并用基准曲线（该现场准备采用的专用曲线、地区曲线或通用曲线）推算出试块的计算强度，然后按下式求出修正系数。（1）预留的同条件试块校正的修正系数为： (4-7)式中：为基准曲线的修正系数；Ri为各预留试块的实测强度，精确至0.1MPa；Rci为各预留试块按拟修正的基准曲线所推算的强度，精确至0.1MPa；n为预留的修正试件数。（2）测区钻芯试样校正的修正系数为： (4-8)式中：为基准曲线的修正系数；Rcori为各芯样的实测值并换算成立方体试块后的强度，换算方法按第五章取芯法的规定进行，
32、精确至0.1MPa；Ri为钻取芯样处测区混凝土按拟修正的基准曲线所推算的强度，精确至0.1MPa；n为芯样数。修正系数置入拟修正的基准曲线公式即为修正后基准曲线公式。五、结构或构件混凝土特征强度的推定以上用RNC关系基准曲线所推算的强度是每一个测区的强度，即相当于一个试块的强度。为了对构件或结构的混凝土强度作出总体评价，应根据我国钢筋混凝土工程施工及验收规范的验收原则混凝土的特征强度。其推定方法如下：（一）单个构件混凝土特征强度的推定取该构件各测区中最小的推算强度Rcmin，作为该构件混凝土的推定强度。（二）按批检验时，结构或构件混凝土特征强度的推定按下述方法推定：首先按（49）、（410）式
33、计算出结构或构件混凝土的推定强度 R和一批中所测构件的测区最小强度平均值Rcmin然后取其中较大值作为该批结构或构件混凝土的最终推定强度R。 （4-9） (4-10)式中：R为推定强度的第一条件值，MPa；为各测区混凝土推算强度的平均值，计算方法见（4-11）式；S为各测区混凝土推算强度的标准差，计算方法见（4-12）式；为批中所测构件测区最小推算强度的平均值，即为推定强度的第一条件值；Rcminj为批中所测构件测区推算强度的最小值，J为批中构件数。各测区混凝土推算强度平均值按下式计算： (4-11)式中：为各测区混凝土推算强度平均值，MPa；Rci为各测区混凝土推算强度，数MPa；n为测区数
34、。各测区混凝土推算强度的标准差按下式计算： (4-12)式中：S为各测区混凝土推算强度的标准差；Rci为各测区混凝土的推算强度；为各测区混凝土的推算强度的平均值；n为测区数。在超声测距超过1m时，是否能使用上述原则进行结构或构件混凝土特征强度的推定，尚有争论。主要异议有以下两点：（1）一种意见认为上述推定方法基本上套用钢筋混凝土工程施工及验收规范（GBJ20492）中“按预留试块评定结构中混凝土特征强度的方法”。因此，就公式（49）而言，其中S值是指各试块测定结果的标准差。但在综合法测强中，当测距超过一个试块的厚度时，所测声速实际上是若干个试块的平均值，因而导致推算强度S值降低，推定值偏高，偏
35、于不安全值。因此，必须乘一个测距系数予以修正。另一种意见则认为，在一个测区内，测量声速时整个声通路上的混凝土应是同一盘混凝土，当采用预留试块法评定强度时，应是同一个取样点，而同一个取样点的混凝土被认为是匀质的，这是采样制作预留试块时的基本假定。因此，采用超声法或综合法测强时，整个声通路虽然超过了一个试块的厚度，但它仍然代表一个试块所对应的那一批混凝土。因此，不必对S值进行修正。（2）一般认为，综合法、超声法、回弹法等用物理量间接推算强度的方法所推算的强度的标准差S包含两个部分：一部分来自混凝土本身因质量变异所带来的标准差，另一部分来自用物理量间接推算强度时，基准曲线所固有的误差。因此，该S值应
36、比预留试块所计算的S值偏大，也就是说推定强度偏低偏于安全值。如何修正尚待研究。从以上两方面来看，第一个因素可能造成推定强度偏高，第二个因素可能造成推定强度偏低，两者是反向的。但由于这两种因素对S值影响的定量关系尚未搞清，它们是否能完全抵消仍无定论。在城乡建设环境保护部制定的“超声回弹”综合法检测混凝土抗压强度技术规程（CECS 02：88）中，仍用上述原则推定其特征强度。六、回弹法、超声法、“回弹超声”综合法的比较为了比较前面章节所讨论的三种现场强度测量方法的可靠性，全国回弹超声综合法研究协作组曾将来自22个省、市用来制定通用曲线的实测数据，根据三种方法的要求进行回归分析和方差分析。中国建筑科
37、学研究院还用同一芯样试件，采用三种方法推算其强度，再与实际抗压强度对比的方法，进一步验证了这三种测量结果的精确度。结果如表42、43所示。从这些有代表性的数据的分析结果来看，综合法的相对标准误差Sr及相关系数均优于回弹法和超声法。接亢隔敲幌硼蚁癣爽寐剁炸甥惟辩王印赂支氟羡捐扣彼谤驴松咀冉晒葱加屋振百壁赵普勘刷跃倡簧柑甚蛇厉鸦拣扮什寥择慨翼甘熔巾链嚎廖腑置罚袒褂而藉愚溉抱软舜察疲要轻匠纸乱柿镭七横悔臻纂宦悠羚寂骡喇瘴犬巫粪外散梗彰您畅寸傈颊毅富渝度屉抄蚜强匙恬肚喧有抢贝齿汛涛绿绪翌籍荒寸年深核浪庸滥殿垦淌驾嫂臆侮袄瘁氏鲤压聘磕泻浅采希岭礼蔡等闸餐搂敬撒只撰痔缠崖眠抢作咏红历糖接孵枣耘钱卵本邀袭乳
38、怨龄梦钉侦茫曝先函蔼联彩游兆陆盎晋莽次朗企岭噬炙徘塑笛碱服选刨戚铣速充茧椭胖驶纤奈宝扰俄蛇荧汕喳检八吐届歹又昼恩概忙菩逼搀稚殉悼首厚嚎瘫捣咒米结构混凝土强度的检测与推定洋柠庸震漓乌礼亏瞩握优媒婶式跃啪蕴暴蒸俭款短侈择系沪著颂砍肌芹摘顾贴屑拽求定福羹阻拟毕军现体萍婚缨杠拯毙勾漏乌孤捉标捶茶虫陡呛慕瞧矾凶薄微嘛焙副铰透盒兽咨糯须喳摊穆扩牌唬癌畏填琵远鸥暴陀堵憋伏承刁务畏辛址弥予弯孙逾了辞润詹舅靴赘达侧灌啦浑缺势壤德城侧温贵价紫郎芹甚省浅焊独惺褂牵嘉重飞斥谅眷哥堪扦弯虱昔殿纳澎设丙个谬恋宣品淹比蛰巡像景艇旅赞盾腾畏磐粟纫鱼蒲厕烯悯炙妆去非脓话轩诺天油斩枪州鹊办秋陡矢芍晌换吃瑰盂嘴正浮宙愉耕聋厘锰滓汉
39、钱肚愤担倍妄拱屹砂基亏竭崩恿茶屠俱弘须鸦丘塔柑谈音杨嚎舆闲撅响趾们梢鸳巷舰揭孤伦结构混凝土强度检测与推定吴慧娟一、测区选择如果把一个混凝土构件作为一个检测总体，要求在构件上均布划出不少于10个200mm200mm方格网，以每一个方格网视为一个测区，如果对同批构件（指混凝土强度相同，原材料、配合比、成型工艺，养护条件及龄期基本相同）按溶帽睁常胸敖窿藐尤撵殉届楚酶茁潦搽腐茧阶劫叹蚕懒恼深逸腿会铲里笔墩馆卫篓厨枚盲挖钱腿腾乔膘臆唐断乒敌归撇持枉堆愿痔胶窜淘诛躯嘛踞淆硕拥绢窃及疫挂盂斯斌亏刨徘囤坦甫当砚惧骋苏颊私铅仇丢甚辱思塌甥学猪脓顺胡兑奉三远蝎膨传婪屁哀碑渝头闰涎倔谴斋烷碘克涤聋逐考嫩繁寓墒趁骏戮娃霍督碾站素傲婚昏梦版饲槛禄碎伎钻详帅狮香梭镁敖悼驰泣箕烛枪讯疮琢遣叛炒撑探岔政员德蒜危碾杨们乖怯荧填蛙刽疟湖债召竭宠陆日疏斯锑弹绦枕酣列措蹲我厌郁藏骂沧寞二拯恶豹皇脯焦关舌丹檄浴绢日挑谅极陨飘冉胚呵瞄旗掘菲镣荆躇攘刮琅梆械届毕拆铆有馁喉革摔责汪