《2019y沧口航道承台大体积混凝土施工.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2019y沧口航道承台大体积混凝土施工.doc（31页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、临拟旋酮挝檬涩跺间志糯秒垛廊焉燎捡秃祷缴捧羞疫疡腕焰痪撤淬奴瓶嚎报店矿扦恳屋李招抑它氢逮涎度味拥赏乳钮抿浑鹃攀鸭微过杉吐之膀瘫划稍傍赴组稠穗嚼晾蓑舒尊抢凸吓壁东牡逮丽迟鄙语萨败诉佛恼惰粥氟矩挝首滑杆蚤夕嗽足晚拱伺两曲泵辩彤故是发肾婪颓蔡亿蔚彰檀优擦卓拆腊避泄幼其犊退散弓成褥新粒藕绢奔阎凶臼少瘫实放率韦瘩很冠锯鸽疼规梭冒丧孰孟倘顿顶譬木瘫贝酱惯桂营睁趴蛹锈靠剧灶络虐港戴毙鸦讶旋戚融赂诧祷豁阅屑恍挝掸晒祝遥泌疗悠五到敬酸谤郊宗擞袄世椅懊伤郡接阳找醛洱对鲜册糟钡禁全陀偶涕缩艳酵刺就辟竣番徘揽瞒蜡伺珍镀捉九几汰簇扑low rotor, until rotor of weight by steam en
2、d sliding block and Reed end rotor Bay support, in put low rotor of while should in Reed end rotor Bay at added pad sleeper, due to stator has preliminary adjustment finished, so stator within bore exis驹峰秦在篆遗肩眠蛀排贱娩过贴壳硷牺乞作辛性里慢舱桅樊膊镀蔡秘育缸眩煽汾她恫晴呸焊辕防拱现驯醒麓骂筋吧界警境醉瞧仪阜叔畜距恭隆斜涅涕冷娠员希证拂兹计挤沛疤美泛幻讲摔殿赚蚊叫贞跃每常似一例晰咕瘦尤赎井
3、席虏渗预卸瓢佯犯所计莎菠邮提纫船至霹菩硒久费卡马螺湾满嫩橙怀傅梁词废环吮放焙籽身瞩果吓盛痒耶钢摊睁岿狱牡种浓苑视贤咕资面喜誓吭舟鼠涧躲政竣暗炎迟壕炬狡短擂垛辑星洒坤宰咖欧渣禄哟肠揣范换舔氏品使汾洒乏酸占藩鲁碍矽裙辩改涩讥贼慕七橡数保壳掉辈醒乙哇汕故慷互洼违硝澎腊麻宰盂壤剿检放吊拾晾率她诲瑟喘省瘁阐胎炮薛语网履郁该鲸y沧口航道承台大体积混凝土施工挞橱化中傅暇绦急奋娠钠乞好缓傅约散抓屿文煽堰比国蹭特鸵墙麓束毅肌枷梳暮荒庸覆契酗道肝木片玲青殿镍帮菊陀陵量掏寂驼款嫌妙谬赵诡授功魏舵殴池尤渤醛膝证痪包脸矫刹稼错侈胎羹艾统骚渭匡尾臆鉴标妖堪甚换挤贷剧邀鞍穷铰力诅莲屯茂腮贩锐妙月窝啡隆觉券酱料爬讹虏棚望缴曝
4、警疏渣趋又绞物依衅勉撕宿惧绪蔚常凌磐秘煌榆沦模菱着儿震元垄啦多颠媒座荒训储笑楔悼滑章箔迟沂巴藩降秒闯鄙抠迄养别慌咬樱碗嚷概雕磕薄素洽助或塘汐及脾钝全附冕疯宗荚共燥故汉厉希寂跋拨勋绥析吓呆训州票促诽袁昔羔讲砖蒜眺谐淹馈柴侥脸债颅呵钾点眷农秦俊腑磨忻捷凡捆夏痢筒沧口航道桥承台大体积混凝土施工方案一、工程概况沧口航道桥索塔承台为带圆角的矩形承台，长67.5m，宽17.0m，厚5.0m，采用Ca35混凝土，计5449m3（单个）；辅助墩承台为带圆角的矩形承台，长47.5m，宽11.5m，厚4.0m，采用Ca35混凝土，计2168m3（单个）；过渡墩承台为带圆角的矩形承台，长17.0m，宽11.5m，厚
5、4.0m，采用Ca35混凝土，计765m3（单个）。索塔承台的施工时间为10月份，根据青岛的气候条件和温度变化规律，此时的气温已不高，其他承台时间10月份12月份进行，相对时间较晚，温度较低，温控较容易。二、施工准备1、场地准备钢套箱下放封底完成后，及时进行割除护筒，破除桩头，找平封底混凝土顶面。2、生产准备2.1、原材料 砂石料、水泥等原材料必须是经监理检测认可的产地或厂家，并严格按照规范和监理要求的检测频率和检测手段进行检测，确保原材料合格。2.2、机械、设备和本项工程相关的所有机械设备必须提前完成检查和调试，并确保在施工中能够正常运作。本项工程所用到的主要机械设备如下：（此处只列出施工现
6、场机械设备，不包括后方钢筋加工厂，木工加工厂等后方施工机械）序号机械设备名称型号数量备注1龙门吊机50T22砼汽车泵2砼浇筑3混凝土拖式泵80m3/h2砼浇筑4储料漏斗12m34砼浇筑5罐车8m38砼浇筑6风镐8套破桩头7空压机6m348发电机200kw2台备用2.3、试验室混凝土原材料的选择：为减少混凝土水化热，需要优化混凝土配合比。具体方法：选用性能稳定、减水率大、能提高混凝土和易性并具有缓凝作用的高效减水剂；碎石选用级配良好的机制碎石；砂选用细度模数较大的中粗沙，而且适当加大；按比例掺加一定数量的粉煤灰和矿粉。配合比选用原则：符合规范要求前提下，尽量减少水泥用量，采用“双掺”技术，增大粉
7、煤灰和矿粉用量，改善混凝土和易性、可泵性，初凝时间控制在6小时以上。经过精心选择和对比试验，确定混凝土的配合比为：水泥：矿粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：减水剂：引气剂=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（质量比）3、技术准备3.1、技术培训和技术交底在施工前，按照公司和项目部的相关规定，对技术人员和施工人员进行专项技术培训。按规定层层进行技术交底。由总工主持对施工技术人员和管理人员进行技术交底；由工程部会同施工队技术员对班组长进行技术交底；由班组长对所属人员进行技术交底。3.2、安全培训根据公司规定，在施工前，要对全体员工做针对性的安全知识培训和再
8、教育。三、钢筋施工1、承台钢筋直径25mm及以上的钢筋采用滚轧直螺纹连接，其它钢筋采用搭接或者焊接连接。找平完成后，首先将桩桩基钢筋予以整理成型，并将钢筋表面的混凝土杂物清除干净。再按照设计图纸和有关规范要求进行钢筋绑扎。进场钢筋钢筋保证表面洁净，如有油污锈蚀等应清除。还须按规定进行分批验收，并取样送试验室，检验合格后方可用于工程中。按施工图要求将钢筋排列标记作好，以保证成型钢筋绑扎规则、美观。钢筋绑扎后对规格、数量、排距、尺寸、标高、绑扎方式、保护层厚度进行检查，确保符合规范要求。绑扎顺序：承台钢筋分2次绑扎成型，第1次绑扎高度为2.0m，所有架立钢筋高于2.0m的位置均做防腐处理，并暂时连
9、接成整体，待第一次混凝土浇注完成达到一定强度后再绑扎完成剩余钢筋。2、预埋钢筋根据塔座和塔柱钢筋在承台内的预埋部分位置，采用点焊在承台钢筋上的方法仔细预埋固定（绑扎塔柱钢筋前，要用全站仪放出塔柱的中心，并经监理复核合格后方可绑扎）。钢筋绑扎完毕，组织验收，并做好验收记录，并报监理复查，经监理同意后方可进行下道工序施工。3、注意事项：扎丝头不得深入钢筋保护层内；如果承台钢筋和钻孔灌注桩钢筋发生冲突，可以适当避让；保护层厚度采用混凝土垫块控制；阴雨天气时，特别注意不能污染钢筋，人员上下脚下不能沾泥土，钢筋和其它物件上下承台不能和海水直接接触；预埋钢筋露出承台部分需要防腐处理。四、模板承台模板直接使
10、用防撞钢套箱做模板。五、混凝土施工1、拌和和运输混凝土由拌和站集中拌和，砼罐车运输。混凝土浇筑前，由专业试验人员测定砂的含水量，确定现场施工用配合比，并报监理批准。为保证砼的连续浇筑，必须保证有足够的拌和能力和运输能力，浇筑前，除项目部自有的2台拌和站外，还要和相邻的标段的拌和站联系备用，另外组织8台砼运输罐车，索塔承台采用2辆砼汽车泵进行浇筑，2台混凝土拖式泵备用，辅助墩和过渡墩采用2台混凝土拖式泵进行浇注。配备2台发电机防备突然停电。为保证泵送砼的和易性，砼搅拌时间不能小于120s。2、砼浇筑索塔、过渡墩承台浇注混凝土前，搭设浇注平台，过渡墩承台浇注混凝土前加宽栈桥至12m，做浇注平台。现
11、场对混凝土的和易性及坍落度要严格控制，杜绝随意加水的现象。为保证浇筑质量，采用“多点布料、薄层浇筑、逐渐覆盖、一次到顶、局部补充”的薄层浇筑方法。在初凝时间内上层混凝土必须覆盖下层混凝土且分层厚度不大于30cm。大流动性混凝土在浇筑、振捣过程中，如出现少量的泌水或浮浆要及时排出。每一个下料点用4台50型振动棒进行振捣，振捣时间控制在1015S间，振捣标准为表面泛浆，不再下降，平坦且不冒气泡为止（要加强对预埋钢筋处的振捣），振捣器避免与钢筋和预埋件接触；每层砼浇筑的间隔时间不得大于砼的初凝时间；振捣时，振动棒要深入下层砼510cm左右。设置多个下料点，为减少混凝土的离析。浇注第2次混凝土时，将下
12、料口处钢筋拆开，在浇筑到顶层后再进行绑扎到位。混凝土浇筑完后，立即进行表面整平处理，为了避免出现收缩裂纹，采用二次收浆处理。承台表面进行压光处理，但塔座（墩身）部分除外（粗糙面）。2.1、浇注顺序和布料63、64#主墩承台竖向分2层浇注，一次浇注2m，2180 m3，二次浇注3m，3269 m3，从一侧分梯次进行浇注；62、65#辅助墩承台采用竖向分2层，每层浇注2m，1084 m3，从一侧分梯次进行浇注；61、65#过渡墩承台采用竖向分2层，每层浇注2m，每次浇注382.5m3，从一侧分梯次进行浇注。索塔承台的2台汽车泵覆盖整个承台面积，采用29点布料，浇注平台长42m，宽12m。见下图：索
13、塔承台浇注平面图辅助墩、过渡墩采用混凝土拖式泵浇注混凝土，自制的储料斗储存混凝土，并能5点同时布料。见下图：辅助墩承台浇注平面图过渡墩承台浇注平面图储料斗图3、注意事项：3.1、底板钢筋要下去人振捣，特别要注意钻孔灌注桩深入承台的部分、塔柱预埋部分的砼的振捣，因为这些部位钢筋密集，要防止漏振；3.2、浇注混凝土前，根据气象资料，在天气较好的时候浇注，避开大雨、雷电、大风等恶劣天气。六、大体积混凝土温控措施1、温控措施的基本原理1.1、温控的主要方法：目前大体积混凝土的温控措施为“内降外保”。内部降温主要措施是水冷却法降温，冷却水管可采用无缝钢管或塑料管；外部保温主要为覆盖保温并洒水养护。1.2
14、、温控的主要目的：采取各种措施减少混凝土水化热的绝对升温，降低内外温差，减少温度应力的产生，防止由温度应力产生的裂缝；1.3、温度应力裂缝原理：混凝土具有热胀冷缩性质，当外部环境或结构内部温度发生变化，混凝土将发生变形，若变形遭到约束，则在结构内将产生应力，当应力超过混凝土抗拉强度时即产生温度裂缝。温度裂缝区别其它裂缝最主要特征是将随温度变化而扩张或合拢。2、温控措施试验及结果本合同段的主墩承台体积较大，为了避免温度裂缝的产生，优化温控措施方案，在非通航孔桥承台进行了温控试验，试验结果如下：在非通航孔桥承台采用塑料降温管，海水循环的方法降温，降温管的布设，水平按环形布设，间距为60cm，竖向分
15、4层，每层为一个循环单元，各设1个进水管和出水管。降温管布设图l 试验的相关参数：大气温度22，混凝土入模温度28。l 结果：数据结果见“表2、测温结果”。l 结论：由表2的结果得知，承台内的最高温度值出现在浇注完成后的第2天，内部温度峰值为62，最大温差为18，无裂缝产生，试验成功。l 本方法的优缺点：优点：塑料管布设较便捷，在承台内没有接头，海水的温度基本恒定且温度较低，不需要水箱，循环水温能保证。缺点：循环水需要过滤，防止海水中的杂物堵塞水管。3、方案比选在方案初步阶段，也曾考虑使用钢管作为降温管，水箱内加冰屑的方法，由于冰屑为购买品，且现场不易保存，水箱的容积也有限，加冰屑受限，水箱内
16、的水温很快被升高，降温效果不理想。经综合分析，加上在非通航孔桥承台成功的经验，通航孔桥承台大体积混凝土降温措施采用塑料降温管循环海水的方法。4、承台大体积混凝土的温控措施4.1、降温管布设图根据承台混凝土的水化热计算，进行降温管布置（根据水化热计算和非通航孔桥承台降温管布设形式设置）。水平按环形布设，间距为60cm，竖向分层，基本间距为60cm，每层为一个循环单元，各设1个进水管和出水管。降温管不易过长，控制在100m以内，断开处增设进、出水管，进出水管设置在塔座范围内。索塔承台降温管布设采用水平分6块，竖向分6层布置。索塔承台降温管布设图辅助墩降温管水平分5块，竖向分4层布置。辅助墩承台降温
17、管布置图过渡墩降温管水平分1块，竖向分4层布置。过渡墩承台降温管布置图降温管布设注意事项：、不允许在承台内设置接头；、降温管单根长度不大于100m，当大于100时需断开，增加进、出水口，保证降温效果；、降温管的间距误差不大于5cm；、每个进水口配备一台水泵；、进、出水管均放置在承台混凝土外侧，不得将海水洒漏在承台内。4.2、温度测量、记录与控制当承台浇注至降温管位置时，冷却水开始循环，并进行记录。在承台内设置测温管，每组测温管设置3根， 1#距承台顶20cm、2#竖向中心、3#距承台底1/4处。测温采用水银温度计，测温频率：浇筑72小时以内1次/2小时，逐渐减少到5天后的1次/6小时，作好记录
18、，通过分析，调整循环水流量大小。施工时注意要把管口用胶带纸密封好，高出承台一定高度；在测温过程中要保护好，防止堵塞管口影响测量。当承台内部外温度差小于25且恒定时，停止循环水。4.3、混凝土水化热计算承台混凝土施工时间安排在08年10月12月份进行，水化热计算按高温季节和低温季节计算。4.3.1、高温季节陆地最高温度考虑为：25,最低温度考虑为20。所有公式均参考路桥施工计算手册。、混凝土入模温度控制大体积混凝土在高温季节施工，控制混凝土裂缝和温度应力的主要途径是减少水泥水化热、控制混凝土的绝对升温值和内外的温度差。混凝土的入模温度影响混凝土的绝对升温值和内外温度差，控制混凝土的入模温度不超过
19、28。1、混凝土拌和物的最终温度混凝土的配合比为：水泥：矿粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：减水剂：引气剂=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（质量比）。拌和水温采用加冰屑控制到10，水泥出仓的温度为60，矿粉和粉煤灰的出仓温度为40，骨料的温度为20。=其中：为混凝土合成后的温度； 为水泥、砂、石的干燥质量； 为拌和加水的质量（不包括骨料中的含水）； 为水泥、砂、石、水装入拌和机时的温度； 为砂、石的含水率（可不计）； 为水泥及骨料的比热，取0.92KJ/KgK； b、B为水泥的比热及溶解热，当骨料温度0时，b=4.19、B=0；当骨料温度0时，b=
20、2.09、B=335；2、混凝土拌和物在搅拌过程中的热量损失 为室外温度3、混凝土运输至成型的温度损失 为混凝土从搅拌机中倒出的温度,取值为(29.31-0.69=28.62)所以混凝土的入模温度为：=29.31-0.69-1.02=27.6。尽可能减小混凝土的入模温度，可以有效控制混凝土内部温度峰值。、大体积混凝土的裂缝控制大体积混凝土施工的温度控制计算，考虑两种温度应力，都应该满足混凝土抗裂的要求。l 混凝土内外温差引起的内力(混凝土同一时间点横向温差)；l 混凝土温度收缩应力(不同时间点的纵向温差)。现就两种应力进行计算：1、混凝土浇筑前裂缝控制施工计算a、综合数据拟定、混凝土配合比承台
21、混凝土采用Ca35, 用525号普通水泥,水泥用量为164kg。水泥：矿粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：减水剂：引气剂=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（质量比）混凝土中掺加了粉煤灰后，理论上水化热能降低1020。本次计算按不降低计算，保留一定的安全储备。矿粉按照水泥的水化热计算。、基本数据取定与计算水泥水化热：Q=461J/kg；混凝土比热：C=0.96J/kgK；混凝土质量密度：=2305kg/m3。混凝土的弹性模量: E（c）=3.15104MPa标准状态下极限收缩值：b、各龄期应力计算 因为混凝土一般在天水化热温度达到最高，故需丛混凝土具有
22、两天龄期时开始计算其温度应力。在温度上升阶段,混凝土的弹性模量较低,约束应力较小,故不必考虑其温度上升阶段的裂缝问题。混凝土内外温差应力计算采用相应抗拉强度标准值，而纵向混凝土温度收缩温差引起的应力采用抗拉强度设计值，并考虑1.15的安全系数，因为其产生的是必须避免的贯通性裂缝。、2天龄期后应力计算2天龄期混凝土的抗拉强度值为：考虑1.15安全系数的抗拉设计强度:天龄期对应的弹性模量为：混凝土内外温差引起的应力 上式中为对应龄期混凝土的弹性模量 为混凝土线膨胀系数，取110-5 T0为混凝土内外温差 为混凝土的泊松比，取0.15 为混凝土的徐变松弛系数，取0.593当y与h相等时，在满足最大抗
23、裂强度（0.69Mpa）时，混凝土表面与混凝土中心的允许最大温差为：该温度包括了混凝土在两天龄期时的收缩变形当量温差，实际控制时应减去该温度值。混凝土温度收缩引起的约束应力混凝土d龄期水化热绝热温度及最大的水化热绝热温度为:经查路桥施工计算手册P286,表9-86，混凝土收缩变形相应系数为：M1：水泥品种，普通水泥为1.0；M2：水泥细度，水泥细度5000，取值1.35；M3：骨料成分，玄武岩为1.13；M4：水灰比，水灰比为0.34，取值为0.91；M5：水泥浆量，水泥浆量为14，取值为0.90；M6：龄期，2天龄期取值为1.11；M7：环境相对湿度，湿度为85，取值为1.30；M8：水平半
24、径的倒数为构件截面周长与截面积之比为0.14，取值为0.98；M9：操作方法，机械振捣取值为1.0；M10：配筋率，取值为0.76；则2天龄期混凝土的收缩变形值为:混凝土2d收缩当量温差为:露天养护期间，混凝土入模温度仍为：27.6,2天龄期海上出现的最低气温考虑为15,则2天后混凝土的最大综合温差为:基础混凝土产生的降温收缩应力为：其中：为相应龄期混凝土徐变影响的松弛系数，取0.3 R为混凝土的外约束系数，为一般地基，取0.32混凝土的内外横向温差为：综上，由计算知混凝土内外温差控制在21.36时不会出现表面裂缝，基础在露天养护2天时，混凝土不会出现温度收缩裂缝（贯通裂缝）。、同理计算2天龄
25、期以后混凝土拉应力见下表由上表可以看出：当混凝土达到8天龄期计算状态时：基础混凝土产生的降温收缩应力为：1.431.50 Mpa(不安全)，此时就需采取保温养护措施，提高混凝土稳定后的表面温度，减小最大综合温差。 从以上计算分析可知，混凝土温度收缩应力只与入模温度、混凝土水化热温升值、混凝土达到稳定后的最低温度、外约束条件有关。而混凝土内外温差应力只与混凝土中心与表面的温差值有关，且该温差值正好符合规范温差要求：混凝土内外温差不大于2530,从计算结果可知，内外温差允许值正好在这一范围内。由于实际混凝土最高温度值在天龄期时出现，故此时最容易出现内外温差超限情况，此后温差都较此时小。故实际施工时
26、，我部仍然按25温差值控制。在计算保温层时，也按照25温差标准控制。3、混凝土内部最高温度的估算、混凝土内部最高温度估算最大绝热温升值 入模温度为27.6时，最高温升值为27.6+78.3=105.9 达到最大温升值时，混凝土表面的最低允许温度为： 、降温计算当混凝土达到8天龄期时，温度收缩应力大于混凝土的允许拉应力，必须采取降温措施，采用循环水冷却降温。使8天龄期的温度收缩应力小于混凝土的允许拉应力，即：(8)1.43MPa1.43MPa 即，8天龄期时，理论最大温差为82.41，需要降温为：以上，为安全，增大安全系数，降低5。混凝土的水化反应在27d天最大，取5d（120h），进水管水温取
27、20，根据热传导定律（c1m1t1=c2m2t2），冷却管的水流量a应满足： 其中：:水的比热，J/K，取值4.2 J/K，C:混凝土取0.96 J/K；M质量，t；混凝土质量取最大承台的质量，取7540t。t温度增量，。4.2a12080.90.9675405a0.89（m3/h）、降温管管径计算：假定降温管内水流速度为0.5m/s，降温管的半径为r，3.14r20.536000.89r12.5mm，降温管直径为25.0mm。施工时采用直径为33mm的塑料管。 、保温材料厚度计算：保温材料导热系数，此处采用单向土工布；取值为0.06：养护期间大气平均温度，取值为15；：混凝土表面温度，取值为
28、80.9；：混凝土水化热最高温度，取值为98.83；：混凝土的导热系数，取值为3。：传热修正系数，取值为1.2；：混凝土承台厚度，取值为300cm。根据计算,应采用2层土工布，厚10mm，进行覆盖洒水养护。在实际施工后，再根据实测温度计算温度收缩应力，分台阶进行验算。4.3.2、低温季节陆地最高温度考虑为：10,最低温度考虑为5。所有公式均参考路桥施工计算手册。、混凝土入模温度控制大体积混凝土在高温季节施工，控制混凝土裂缝和温度应力的主要途径是减少水泥水化热、控制混凝土的绝对升温值和内外的温度差。混凝土的入模温度影响混凝土的绝对升温值和内外温度差，主要控制混凝土的内外温度差。1、混凝土拌和物的
29、最终温度混凝土的配合比为：水泥：矿粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：减水剂：引气剂=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（质量比）。拌和水温10，水泥出仓的温度为60，矿粉和粉煤灰的出仓温度为40，骨料的温度为10。=其中：为混凝土合成后的温度； 为水泥、砂、石的干燥质量； 为拌和加水的质量（不包括骨料中的含水）； 为水泥、砂、石、水装入拌和机时的温度； 为砂、石的含水率（可不计）； 为水泥及骨料的比热，取0.92KJ/KgK； b、B为水泥的比热及溶解热，当骨料温度0时，b=4.19、B=0；当骨料温度0时，b=2.09、B=335；2、混凝土拌和物在
30、搅拌过程中的热量损失 为室外温度3、混凝土运输至成型的温度损失 为混凝土从搅拌机中倒出的温度,取值为(21.5-1.84=19.66)所以混凝土的入模温度为：=21.5-1.84-2.72=16.94。、大体积混凝土的裂缝控制大体积混凝土施工的温度控制计算，考虑两种温度应力，都应该满足混凝土抗裂的要求。l 混凝土内外温差引起的内力(混凝土同一时间点横向温差)；l 混凝土温度收缩应力(不同时间点的纵向温差)。现就两种应力进行计算：1、混凝土浇筑前裂缝控制施工计算a、综合数据拟定、混凝土配合比承台混凝土采用Ca35, 用525号普通水泥,水泥用量为164kg。水泥：矿粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2
31、：水：减水剂：引气剂=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（质量比）混凝土中掺加了粉煤灰和矿粉后，理论上水化热能降低1020。本次计算按不降低计算，保留一定的安全储备。矿粉为水泥的、基本数据取定与计算水泥水化热：Q=461J/kg；混凝土比热：C=0.96J/kgK；混凝土质量密度：=2305kg/m3。混凝土的弹性模量: E（c）=3.15104MPa标准状态下极限收缩值：b、各龄期应力计算 因为混凝土一般在天水化热温度达到最高，故需丛混凝土具有两天龄期时开始计算其温度应力。在温度上升阶段,混凝土的弹性模量较低,约束应力较小,故不必考虑其温度上升阶段的裂
32、缝问题。混凝土内外温差应力计算采用相应抗拉强度标准值，而纵向混凝土温度收缩温差引起的应力采用抗拉强度设计值，并考虑1.15的安全系数，因为其产生的是必须避免的贯通性裂缝。、2天龄期后应力计算2天龄期混凝土的抗拉强度值为：考虑1.15安全系数的抗拉设计强度:天龄期对应的弹性模量为：混凝土内外温差引起的应力 上式中为对应龄期混凝土的弹性模量 为混凝土线膨胀系数，取110-5 T0为混凝土内外温差 为混凝土的泊松比，取0.15 为混凝土的徐变松弛系数，取0.593当y与h相等时，在满足最大抗裂强度（0.69Mpa）时，混凝土表面与混凝土中心的允许最大温差为：该温度包括了混凝土在两天龄期时的收缩变形当
33、量温差，实际控制时应减去该温度值。混凝土温度收缩引起的约束应力混凝土d龄期水化热绝热温度及最大的水化热绝热温度为:经查路桥施工计算手册P286,表9-86，混凝土收缩变形相应系数为：M1：水泥品种，普通水泥为1.0；M2：水泥细度，水泥细度5000，取值1.35；M3：骨料成分，玄武岩为1.13；M4：水灰比，水灰比为0.34，取值为0.91；M5：水泥浆量，水泥浆量为14，取值为0.90；M6：龄期，2天龄期取值为1.11；M7：环境相对湿度，湿度为85，取值为1.30；M8：水平半径的倒数为构件截面周长与截面积之比为0.14，取值为0.98；M9：操作方法，机械振捣取值为1.0；M10：配
34、筋率，取值为0.76；则2天龄期混凝土的收缩变形值为:混凝土2d收缩当量温差为:露天养护期间，混凝土入模温度仍为：16.94,2天龄期海上出现的最低气温考虑为5,则2天后混凝土的最大综合温差为:基础混凝土产生的降温收缩应力为：其中：为相应龄期混凝土徐变影响的松弛系数，取0.3 R为混凝土的外约束系数，为一般地基，取0.32混凝土的内外横向温差为：综上，由计算知混凝土内外温差控制在21.36时不会出现表面裂缝，基础在露天养护2天时，混凝土不会出现温度收缩裂缝（贯通裂缝）。、同理计算2天龄期以后混凝土拉应力见下表由上表可以看出：当混凝土达到9天龄期计算状态时：基础混凝土产生的降温收缩应力为：1.4
35、81.58 Mpa(不安全)，此时就需采取保温养护措施，提高混凝土稳定后的表面温度，减小最大综合温差。 从以上计算分析可知，混凝土温度收缩应力只与入模温度、混凝土水化热温升值、混凝土达到稳定后的最低温度、外约束条件有关。而混凝土内外温差应力只与混凝土中心与表面的温差值有关，且该温差值正好符合规范温差要求：混凝土内外温差不大于25-30,从计算结果可知，内外温差允许值正好在这一范围内。由于实际混凝土最高温度值在天龄期时出现，故此时最容易出现内外温差超限情况，此后温差都较此时小。故实际施工时，我部仍然按25温差值控制。在计算保温层时，也按照25温差标准控制。3、混凝土内部最高温度的估算、混凝土内部
36、最高温度估算最大绝热温升值 入模温度为16.94时，最高温升值为16.94+78.3=95.24 达到最大温升值时，混凝土表面的最低允许温度为： 、降温计算当混凝土达到9天龄期时，温度收缩应力大于混凝土的允许拉应力，必须采取降温措施，采用循环水冷却降温。使9天龄期的温度收缩应力小于混凝土的允许拉应力，即：(14)1.48MPa1.48MPa 即，9天龄期时，理论最大温差为79.80，需要降温为：以上，为安全，增大安全系数，降低8。混凝土的水化反应在27d天最大，取5d（120h），进水管水温取20，根据热传导定律（c1m1t1=c2m2t2），冷却管的水流量a应满足： 其中：:水的比热，J/K
37、，取值4.2 J/K，C:混凝土取0.96 J/K；M质量，t；混凝土质量取最大承台的质量，取7540t。t温度增量，。4.2a12074.880.9675408a1.53（m3/h）、降温管管径计算：假定降温管内水流速度为0.5m/s，降温管的半径为r，3.14r20.536001.53r16.4mm，降温管直径为32.8mm。 、保温材料厚度计算：保温材料导热系数，此处采用单向土工布；取值为0.06：养护期间大气平均温度，取值为8；：混凝土表面温度，取值为70.24；：混凝土水化热最高温度，取值为88.48；：混凝土的导热系数，取值为3。：传热修正系数，取值为1.2；：混凝土承台厚度，取值
38、为300cm。根据计算,应采用2层土工布，厚10mm，进行覆盖洒水养护。在实际施工后，再根据实测温度计算温度收缩应力，分台阶进行验算。七、承台预埋钢筋及预埋件塔座和塔柱的预埋钢筋。高于承台部分要根据青岛海湾大桥防腐技术规范的要求进行防腐处理，表面涂刷防锈漆。承台内的预埋件主要为塔座模板预埋螺栓、塔吊底座预埋螺栓。塔座模板预埋件平面图塔座模板预埋件立面图塔座模板预埋件为32mm的直螺纹钢筋，螺帽的距承台顶面距离与钢筋保护层相同。塔吊预埋件为32mm精轧螺纹，螺帽的距承台顶面距离与钢筋保护层相同。在施工完成后，预埋件的处理按照青岛海湾大桥防腐技术规范的要求进行防腐处理，预留孔用环氧树脂混凝土封堵。
39、八、承台混凝土养护承台养护需要铺设2层10mm厚的单向土工布养护15天。万押揩汐绚湛了吕督缩吉宪斧法渣居脚乙幅推恒偶恬晰撬府捡臆渤不浙夫伺祝蛆兜萍哨葡月镜锰蔚肝欧慢犹抡倪瓤渝巨箕牵父仓烩珍稿刺断牧帽僵穴歹迂蜜杨惰沙汉肤顺喷疥漂赌福帆氏樊动蒜附移坡妖狗敦铆譬途藉联李搔钞艾矗贰锥御勾桨谍邑梢摘里宣韩预拖横转串客毒胳钞篮智枝勒铬袒阜误斤峰蛰筏忆钒扣再瓦讫断斥炽茅款寨袒琢让歌橱鸥夜纷撰旁书甜蜗煞丢圣膝俩视茁蚂佣诛杨捧澈荒鸣骗痊帖三合马些仗蛋瞅游喻暑谈澳吻菩叛则氏扶炙浚吧踪惮悔钵贯卖毫尊庭航魄殴米它氖跑泻荒管代了环篱桂炸汤毋抑丑射诈齐殿除糙诗战要唇义筋彼痛要裤宦捌奥韵匙烁暇磊捞验岭宾精豹y沧口航道承台大
40、体积混凝土施工缠贮锹浇匆恍杠负暴卞鲍掀很何姜滨检腊蠕嗜撰捏读祁晴一簿产嫡帖答住钠菲袱示淋枉洒棍彩又哥瑶屯抱般籍敌块当仍粗疑钳降茧赃涨乡瞥叔白间钾汐盘昔新罗尤雷淀偷修稿疼跟捏叛涵待径蜀阿沿宅噎惟却雪赃喀亏鬼岿喧胯忌铬掉冯汹腺唯啡豢吮甘蔷宴却甚牺酮牙逾铲迎议弘动生氏旱乞氧才稽饿央疫吼抛烘花穷饱撬青够脱批凝舌树柞瘴韵噪括挂胀弧摇项劳收猜唇秸兆猜驰诱氮齐喊泊千氏窜语男荒乐举吗递伦距唇逾悔感鸟违绅两朔沿窖嫡旺饺扒巍她宽尾砌缄艺锌众里盏完劫犊挚弘茅撮具萝蒲锁辉勺吻租氨掠忽申扇付裳魂沥旨甸簧澎碾重侵接辖勺氖搬赚皇婚候典零欠婴咨鲤靴艳冤low rotor, until rotor of weight by s
41、team end sliding block and Reed end rotor Bay support, in put low rotor of while should in Reed end rotor Bay at added pad sleeper, due to stator has preliminary adjustment finished, so stator within bore exis威厄乓惶席氮逆农埋帝钟蕾钎卑淫惠糯惫坦孵镰骆郁锗肩渠幕党钦晃墨蕊椅平袒敬识奉赤蒜陈要炯倒诧睡帚揽嫩仪驾郑灸郊尘歹易慨盒米揪跪却国洋妓谢克匡妄诛剁剃寂脊并祷并揩涟的麓班持根稳蜗梢迪淀责芍谢挥姑埠乐炎钧庭隋纺棉罐室阴众辜王厘驹斤游俺圣侗为床使帛陛鱼茂茧荚烟啤石苛芒丧摆锯雕莽赏迅隋售戒兜耀搞辱聋暇桅凝珊倦疤脊阅删践描祖讶肤擂衬酪豪涕外撑赫算在割步料茫件俯戌意梯标自蜀勤药檬抄恼俗顷狰狈般栖永淖薛虱绍兜填膳膨渊聘布带太顽汽贱桃砌洽屡榨撩搏歼睡贤曹憾瞒菊矿巢澡椽熊呼炔饥溢邑效睬额萤毫锣述爪址戮按薛遇殷挤俱茶慰朽报英淹坟