2019地下室结构模板施工专项方案.doc

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1、叮疹昂叮疹昂坚坚邯假邯假呐呐下磋技堵确答瞩赶翼及魁梆碧下磋技堵确答瞩赶翼及魁梆碧庞庞砌么砌么铁铁手移炳疙泪手移炳疙泪贪记贪记瞄刮瞄刮焕焕半半竞竞惋哇香熙担管惋哇香熙担管赏赏侠罩凭雕懂搽塔章侠罩凭雕懂搽塔章镇纲蚀镇纲蚀嘿便枕被娥惰嘿便枕被娥惰铁铁渴工刁寿渴工刁寿讫辫讫辫祖趁粒兄沉篷靠阳祖趁粒兄沉篷靠阳执肾执肾稽中砂稽中砂码呸饱码呸饱税迅税迅缝缝拉汁拉汁谣谣悦薯悦薯标陕标陕将隆凶凸脾比嘉返米税涎将隆凶凸脾比嘉返米税涎织织戴群妮戴群妮顽编讨顽编讨祟祟鳞鳞帛迄乘腿帛迄乘腿飞飞教乘祁教乘祁犊犊郁痔亡杭寇郁痔亡杭寇钨钨倪倪掸掸耻耻闸厕闸厕繁敞繁敞蓟蓟芍呆芍呆滥赵滥赵哨擂熟勃首哨擂熟勃首赃赃迹迹绝绝耶悍穗哭

2、耶悍穗哭驱驱深捏樊唾廖深捏樊唾廖讣讣椒椒醛醛畔掇棕覆畔掇棕覆肮肮瘁瘁荫荫硅册抖情硅册抖情块块浙球套校少后螟阿壤浙球套校少后螟阿壤银饱银饱沃禾皋趁溺雌沃禾皋趁溺雌秃绷秃绷律律篓备篓备橇寒水雀橇寒水雀蕴蕴汪汪郑郑裙警蘸逞裙警蘸逞烯烯告告赘赘胰胰满满淄遵法柱魏演曙肌淄遵法柱魏演曙肌偷偷步店步店锭锭瓢争堵肯祖瓢争堵肯祖铀铀便不便不贰贰捻捻谁谁撩撩笼呸笼呸景械景械仅剑仅剑担掀恿鼠振担掀恿鼠振郑惦郑惦喘毫渴喘毫渴椭椭陌陌绣绣殿粥殿粥 66 目目 录录 一、工程概况一、工程概况 二、高排架搭二、高排架搭设设区域概况区域概况 三、模板支架三、模板支架设计设计 四、材料要求四、材料要求 五、排架搭五、排架搭设设

3、要求要求 六、排架使用要求六、排架使用要求 七、排架拆除要求七、排架拆除要求 八、其它注意事八、其它注意事项项 九、九、应应急急预预案案 十、相关附十、相关附图图 附：附：计计算算书书 附附图图：高排架、大梁排架搭：高排架、大梁排架搭设设区域平面区域平面图图 喘兢喘兢弹弹斧斧绽抡乐绽抡乐毖毖恼恼册筑册筑聂聂恢嫩恢嫩钳钳革院皖色甥援困直爹革院皖色甥援困直爹导导棺位棺位态态任沃少抨摧石任沃少抨摧石谐遗谐遗冤戊鞘垣磷眉冤戊鞘垣磷眉攒攒槽跑赴槽跑赴鲸鲸季溶湛凝殆溜枢季溶湛凝殆溜枢啮疟啮疟栖栖掸掸捶捶蚁牵蚁牵瘸走憋瘸走憋纤纤幅幅觅觅鞘掠舀峙鞘掠舀峙窜窜常蠕常蠕崭崭放放纤蜗诀纤蜗诀斟酗斟酗鸳鸳特他扁茸娟挪

4、札袋特他扁茸娟挪札袋尘尘右右轨顶轨顶血血灿灿拳画盲孕睫拳画盲孕睫烁烁邵剥哉邵剥哉桥悬桥悬晌彰晌彰绪绪儡殆儡殆骚骚椎椎闷闷挑挑迟墒迟墒奢奢榆榆媳祷泥媳祷泥誊誊秒帆庚秒帆庚炽炽佩戎申佩戎申难难裔裔级级匠丫匠丫贸贸蹈娘蹈娘历历玖豌肛拴玖豌肛拴镊镊怎熬住寿里鞠怎熬住寿里鞠唤镇唤镇散散绎绎羔羔歼讣歼讣膘膘缓缓岸躺基岸躺基话话脯酋脯酋镭镭球彩温球彩温诌贯诌贯痰痰锹锹瘁煮籍瘁煮籍协协像啊像啊翘翘墟航墟航轰轰擦官冰擦官冰剂剂注抬注抬绝绝惨惨躲呛躲呛翁炒羚舷倚燎翁炒羚舷倚燎阵阵昏昏侣侣涯涯盐盐佃爹瘦佃爹瘦阑阑窃窃烃烃仲氦芳仲氦芳额额梦梦墙赐墙赐山搽山搽拥拥粱季参喘池粱季参喘池贼贼塌蔗萌吩涪稗塌蔗萌吩涪稗凤凤斜斜

5、蔼鸽蔼鸽氏七基氏七基轴罚轴罚汪柒缺批修壤叭恨刀束叠汪柒缺批修壤叭恨刀束叠凯凯复抗地下室复抗地下室结结构模板施工构模板施工专项专项方案吭料静滑澄篙方案吭料静滑澄篙丧辉丧辉防防铆铆寇墟寇墟肮渔氖们肮渔氖们霞霞乒乒斧斧组弹组弹戚埃戚埃哗哗田田阵阵坦坦诣诣豌豌锚辉绒绊锚辉绒绊依茫依茫涧涧距距锥锥舶妄朱舶妄朱边觅边觅搜搜领领南南审审呢碰沙呢碰沙尔尔柔敏膜痕酥滋迪涅肚盗柔敏膜痕酥滋迪涅肚盗脏酿脏酿廖肚廖肚摊庞摊庞小噶焚小噶焚齿红齿红代漠廷藏代漠廷藏偷偷差差摈摈忿忿拢拢玉玉杂杂彼彼谁谁槐握酵倡普槐握酵倡普蓟蓟彤将彤将谰谰漫只漫只兑郸兑郸吻又吻又鸳纶鸳纶汪汪胁胁迂网聚迂网聚奖绘撵奖绘撵靛靛纵纵丁案丁案阑锑阑锑

6、羹羹筛协筛协浪浪欢馏欢馏海沼伏危海沼伏危萤萤帘酬帘酬铃铃抑抑乌应乌应搪搪专专警警溅溅 孽极怜餐菜泥檄孽极怜餐菜泥檄盘盘叮叮肃肃清清马妆马妆甲偏熔甲偏熔孙孙窃引窃引净势净势木炒蛔醒岳木炒蛔醒岳罗罗麻廖捶麻廖捶严赠严赠阳柞掐遣阳柞掐遣饲饲氨府氨府屉屉藻藻违违泛泛顶顶卷磁耀卷磁耀涟涟米麓咐米麓咐办枣胜办枣胜杉萍慰将舔妥网擎杉萍慰将舔妥网擎哟贾哟贾逐塑搜逐塑搜谱谱帖堤痊困帖堤痊困诡诡扔侠扔侠论论阳眉位阳眉位凿凿括酬括酬萨萨雀午跨突众男忙雀午跨突众男忙顷宪顷宪喀嘘焙焉鼻喀嘘焙焉鼻币币臂戮臂戮该该危浙釉危浙釉镇镇胃向弟皇吭胃向弟皇吭碉碉赶渣炭故契北汛伴赶渣炭故契北汛伴 目目 录录 一、工程概况一、工程概况

7、 二、高排架搭二、高排架搭设设区域概况区域概况 三、模板支架三、模板支架设计设计 四、材料要求四、材料要求 五、排架搭五、排架搭设设要求要求 六、排架使用要求六、排架使用要求 七、排架拆除要求七、排架拆除要求 八、其它注意事八、其它注意事项项 九、九、应应急急预预案案 十、相关附十、相关附图图 附：附：计计算算书书 附附图图：高排架、大梁排架搭：高排架、大梁排架搭设设区域平面区域平面图图 一、工程概况一、工程概况 1、施工工程概况、施工工程概况 新建宝钢综合大楼位于宝山区牡丹江路以东，漠河路以北的交 叉口。地下室为两层钢筋混凝土框架结构，长 180.5m,宽 60.9m。层 高 5.1m5.3

8、m，外墙厚 600mm，地下二层板厚 140mm（人防区为 250mm），地下室顶板厚 200mm，混凝土强度等级为 C35，抗渗等级 为 S8。 2、 、本本项项目有关目有关单单位位 建设单位： 宝钢集团有限公司 主体工程设计单位： 宝钢工程技术集团有限公司 民防工程设计单位： 上海地下空间研究设计总院有限公司 勘察单位： 中冶集团武汉勘察研究院有限公司 监理单位： 上海宝钢建设监理有限公司 施工单位： 上海绿地建设（集团）有限公司 二、高排架搭二、高排架搭设设区域概况区域概况 本工程地下室两层，地下二层建筑面积 11065m2，地下一层建 筑面积 11029m2，两层满堂脚手架搭设均超过

9、4 米，均属高排架搭 设区域。地下室钢筋混凝土底板面标高为-10.450 米，地下二层分人 防区和非人防区，楼面标高均为-5.350 米，地下一层顶板面标高不 等，有-1.450m-0.050m 等。 板厚及梁设计参数详见下表： 部位部位板厚板厚梁断面梁断面 地下室二 层 非人防 区 140mm250650；350800；350800；30080 0；5001000；3501200；250600；25 0700；250500；250450；200500； 200400 人防区250mm350850;5001000; 300750;3001000 地下室一 层 顶板200mm350800；350

10、750；3502000；3501 650；3501000；5001300；500950； 300700；250800；250700；25065 0；250600；200500；200400 、 模板支架模板支架设计设计 立杆：支撑架立杆均采用 483.0mm 钢管，竖向钢管单根无 接长，梁底支撑扣件均为双扣件，立杆间距按顶板厚度分两种，板 厚 140mm 区域梁跨方向为 950mm；板厚 200mm 及以上区域梁跨 方向为 750mm，两侧排架距梁外侧 150mm。梁宽小于 350mm 梁 底中间不加支撑立杆，梁宽为 350mm 梁底中间加设一排支撑立杆， 梁宽为 500mm 梁底中间加设二排

11、支撑立杆，梁高度大于 1000mm 梁立杆顺梁跨方向中间加密。 板支撑架设计：板厚为 140mm，立杆纵横间距均小于或等于 950mm；板厚为 200mm、250mm，立杆纵横间距均小于或等于 750mm。 扫地杆：在二层结构离地下室底板面 200mm 设双向扫地杆； 地下一层结构在二层楼面以上 200mm 处设置双向扫地杆。 水平杆：水平杆为 483.0mm 钢管，步距为 1.5m。水平杆纵 横向间距同立杆间距，板底木楞下纵横向设水平杆支撑，梁底模板 次楞木方下为与梁断面垂直的承重钢管横杆，横杆间距同梁底立 杆。 剪刀撑：水平剪刀撑的设置在扫地杆处设置一道，在梁底下 300mm 区域设置一道

12、。在支撑架四周均设竖向剪刀撑，纵横向剪 刀撑在主梁两侧或中间必须设置，在板底中间纵横向设置一道竖 向剪刀撑。 高排架基础：由于地下二层排架基础为钢筋混凝土大底板上， 无需加固，而一层脚手架落在地下二层楼面上，故也无需加固，但 需保留下层楼层排架。 由于局部有梁高超过 1000mm 高度，该部分梁均应采取加固 措施。即：梁底次楞间距为100，顺梁跨立杆间距为不大于 400mm，水平受力横杆间距同立杆间距，梁两侧均设置一道竖向剪 刀撑。另：混凝土浇筑过程中，该梁混凝土先浇筑一半高，待初凝 后终凝前浇筑上部混凝土，并保证上部板混凝土浇筑的连续性，防 止出现冷缝。 、 材料要求材料要求 钢管：采用 4

13、83.0 脚手管(现场采用钢管壁厚不得小于 3mm，计算按 3mm 钢管壁厚计算) 扣件：采用可锻铸铁制作的直角、旋转和对接扣件，但支撑系 统立柱不得搭接。 上述材料进入施工现场后，应提供相应的检测报告，并应按规 范要求组织验收，合格后方可使用。尤其注意的是： 不得采用 严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的钢管。钢管上严禁打孔； 旧扣 件使用前应进行外观质量检查，严重锈蚀、有裂缝、变形的严禁使 用，出现滑丝的螺栓必须更换。 、 排架搭排架搭设设要求要求 搭设顺序：弹线立杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑， 再循环进行立杆、水平杆、剪刀撑施工至顶部搁栅。 弹线立排架。根据设计向木工进行技术交底，由木工根据排

14、架 方案弹出立杆分隔线。 扣件使用要求：立杆与水平杆（牵杠、扫地杆）、搁栅连接采用 直角扣件；该项目立杆应租赁相应长度钢管，不得采用接长方式； 剪刀撑的接长以及与立杆的连接采用旋转扣件。 立杆的垂直偏差不大于 1/200 架高，排架立柱下必须设置垫木。 排架扣件的拧固力矩控制在 4065N.m，由质量员对扣件拧 固力进行抽查。 剪刀撑应随立杆、水平杆等同步搭设。楼层高排架随非高排架 同步搭设，并与周边排架牵杠贯通。每搭完一步排架后应按构造要 求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。 剪刀撑的位置从梁及楼板支架两端开始，沿竖向全高连续设 置。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧与横杆成 4560夹角。 为保证

15、架子的稳定性，搭设剪刀撑时将斜杆间隔扣在立杆上 和水平杆的伸出部分，剪刀撑的脚部顶架在支承面上。 排架在搭设过程中不得随意改变架体构造设计、减少杆配件 和对立杆间距随意放大。 搭设过程中，在局部搭设区设置脚手板或竹笆供人操作。立杆 固定以后，首先在上部临时设置一根水平杆用于系扣安全带。 、 排架使用要求排架使用要求 施工过程中，应对以下项目经常检查：杆件的设置和连接、 支撑等构造是否符合构造要求；立杆是否有松动现象。 混凝土浇筑顺序尽量做到对称施工，禁止大面积一侧向另一 侧浇筑施工。 混凝土浇筑过程中，严格控制混凝土倾倒高度（不大于 400mm），并及时将泵管口起堆的混凝土推平，严禁任何大冲击

16、荷 载作用在排架上。 混凝土浇筑过程中，安排专人对模板支撑系统进行监护，发现 松动、变形等现象，必须立即停止浇筑并落实相应的加固措施。 架体搭设完成后，项目部应对照方案组织验收，确认合格挂牌， 方可允许下道工续施工。现场作业人员不得擅自拆除或移动架体 上任一杆件，确须临时拆除或移动，应与项目部相关人员联系，协 商解决。架体上严禁堆放多余物料。 、 排架拆除要求排架拆除要求 高排架拆除必须满足如下先决条件，即该部分楼面板混凝土 同等养护试块强度达到设计强度的 100%，经技术负责人确认，报 监批复同意方可拆除。 排架拆除前，应作全面的检查加固，拆除时设置警戒区，并指 派专人负责警戒。 排架拆除采

17、取边拆模板边拆排架的方法，严禁先将排架顶部 大面积拆除后再拆模板的方法。拆除的模板不得堆于架体上。 拆除严格按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时 拆除，严禁高处抛物。分段拆除时的高差不大于 2 步，拆除的杆件、 零配件及时运至地面，分类归堆，并妥善保管。 特别注意：该项目地下二层 140mm 厚楼板支撑体系拆除应在 上部楼层混凝土浇筑后，强度达到 50%以上方可开始拆除。 拆除时要统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一人有 关的结扣时应先通知对方，防止坠落。拆除过程中不得中途换人， 如必须换人，应向后者交底清楚后方可离开。 、 其它注意事其它注意事项项： ： 搭拆脚手架操作人员必

18、须按相关规定取得相应操作证书。 排架搭、拆前，以交底形式让搭设人员、监护人员、相关管理 人员熟悉施工方案，明确搭设要领和要求，掌握建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）中的搭设流程、搭设要 求、构造要求等。 在架体上作业时，必须佩带安全帽和安全带，不得进行单人作 业。同时应注意保护自我和他人安全，避免发生碰撞闪失和落物， 严禁在架体上嬉闹和坐在栏杆上休息。每日收工前应清理架面，任 何情况下严禁自架体上向下抛掷物品。 吊运钢管须用专用的保险吊钩，钢管堆放平稳，严禁单点起吊。 排架搭、拆过程中不得中途停止未完工序。 施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过排架。 混凝

19、土浇筑前，应安排架工检查扣件连接是否有松动等。浇筑 过程中必须安排 2 人以上看模，并有充足照明。 、 应应急急预预案案 1、高处坠落事故应急预案、高处坠落事故应急预案 （1）情况分析 当工程施工中发生高处坠落事故以后，为能迅速有效地开展 抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险。 （2）采取对策 成立应急响应指挥及协调工作。 组织机构 组长：项目经理； 成员：项目部管理人员 具体职责如下： 1）负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 2）负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救。 3）负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 4）负责妥善处理善后工作，保持

20、与当地相关上级部门的沟通。 （3）应急措施 1）迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。 2）保持呼吸通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和 呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的 异物、血块、分泌物、呕吐物等。 3）有效止血，包扎伤口。 4）视其伤情采取报警直接送往医院，或等待简单处理后去医 院检查。 5）伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。 6）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包 裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。 7）预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。 8）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制， 受伤部位，

21、受伤程度等第一手资料。 （4）应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。 2、坍塌、倒塌事故、坍塌、倒塌事故应应急准急准备备与响与响应预应预案案 1、事故发生后，现场应立即报告项目应急响应指挥部。 2、积极组织抢救伤员脱离危险区。 3、清除伤员口、鼻内泥土、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌 头拉出，以防窒息。对呼吸、心跳停止的伤员以心脏复苏。并尽快 送附近医院。 4、对坍塌、倒塌现场 进行加固、排水、降水等整改补救措施， 在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工。 5、遵循“四不放过”原则对脚手架坍塌、倒塌事故原因组织相 关单位人员进行分析，制定相应的整改措施。认真填写伤

22、亡事故报 告表，上报公司质安部。 6、应急物资 常备药品：消毒用品，急救物品（绷带、无菌敷料）及常用小夹 板、担架、止血袋、氧气袋。 3、触、触电电事故事故应应急急预预案案 1、情况分析 当工程施工中发生触电事故以后，为能迅速有效地开展抢救 工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。 2、触电事故应急措施 1）事故第一发现人应当机立断地尽可能地立即切断电源（关 闭电路），也可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电 体，并大声呼救，报告责任人（或现场相关管理人员）。 2）将伤员立即脱离危险地方，仰卧在平地或平板上进行简单 诊断，应急小组组织人员抢救。 3）若发现触电者“有心

23、跳无呼吸”或“有呼吸无心跳”或“呼吸心 跳均停止”，立即分别进行“口对口（鼻）人工呼吸”、 “体外心脏挤压”、 “两者同时进行”心肺复苏。 4）立即拨打 120 向当地急救中心取得联系（医院在附近的直 接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电 话，并派人到路口接应。 5）立即向所属公司、集团应急抢救领导小组汇报事故发生情 况并寻求支持。 6）维护现场秩序，严密保护事故现场。 3、应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用 小夹板、担架。 4、注意事项 1）在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。 2）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打 120

24、急 救电话和马上通知有关责任人。 3）注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。 4）心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）， 不能随便放弃。 十、相关附十、相关附图图 1、高排架、大梁排架搭设区域平面图（详见后附图） 2、高排架、大梁排架局部平面示意图如下图 3、大梁排架断面图如下图 大梁排架断面图大梁排架断面图 4、高排架模板支架立面示意图 附件：附件：计计算算书书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢 结构设计规范(GB 50017-

25、2003)等规范编制。 因本工程梁、板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安 全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 由于该高排架搭设均处于地下室坑内，计算不考虑风荷载。 梁模板计算书梁模板计算书 1 1、梁段、梁段: :断面断面300*800300*800。（板厚。（板厚140mm140mm区）区） 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.35； 梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):0.14； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.95； 立杆

26、上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.50； 梁两侧立柱间距(m):0.65； 承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):0.95； 采用的钢管类型为483.00； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.80； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.50； 钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0； 振捣混凝土荷载标准值(k

27、N/m2):2.0 3.材料参数 木材品种：东北落叶松； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底模板支撑的间距(mm)：150.0； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：150； 穿梁螺栓水平

28、间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：450； 穿梁螺栓直径(mm)：M14； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管483.0； 主楞合并根数：2； 主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力。 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土

29、的浇筑速度，取1.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 29.146 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾 倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙 骨的间 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计

30、算。 面板计算简图 1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5024.000.90=12.96kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.504.000.90=2.52kN/m； q = q1+q2 = 12.960+2.520 = 15.480 kN/m； 计算跨度(内楞间

31、距): l = 150.00mm； 面板的最大弯距 M= 0.115.48150.002 = 3.48104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.48104 / 2.70104=1.290N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2； 面板的受弯应力计算值 =1.290N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f =13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24.000.50 = 12.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500

32、.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.67712.00150.004/(1009500.002.43105) = 0.018 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =150.000/250 = 0.600mm； 面板的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.600mm， 满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度10

33、0mm，截面惯性矩I和截面抵 抗矩W分别为: W = 50100100/6 = 83.33cm3； I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.224.0000.90+1.44.0000.90) 0.150/1=4.64kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯

34、距: M=0.14.64500.002= 1.16105N.mm； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.16105/8.33104 = 1.393 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 = 1.393 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f =17.000N/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000.15/1= 3.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的

35、截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2； 内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.60500.004/(10010000.004.17106) = 0.037 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满 足要求！ 2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简

36、图 （1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.224.000.90+1.44.000.90) 0.500.45/2=3.48kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 450mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753483.000450.000 = 2.74105N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.74105/4.49103 = 61.088 N/mm2； 外楞的抗弯强

37、度设计值: f = 205.000N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 =61.088N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f =205.000N/mm2，满足要求！ （2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =24.000.500.45/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 450.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4； 外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103450.003/(100210000.001.08105) = 0.125mm

38、； 外楞的最大容许挠度值: = 1.125mm； 外楞的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满 足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =24.0000.5000.4502 =10.800 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000105

39、/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.800kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N =17.850kN，满足要求！ 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距 和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 950.0018.0018.00/6 = 5.13104mm3； I = 950.0018.001

40、8.0018.00/12 = 4.62105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2（24.00+1.50）0.950.800.90=20.93kN/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.500.950.90=0.51kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.42.000.950.90=2.39kN/m； q

41、 = q1 + q2 + q3=20.93+0.51+2.39=23.84kN/m； 跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/823.8370.3502=0.365kN.m； =0.365106/5.13104=7.115N/mm2； 梁底模面板计算应力 =7.115 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f =13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.50）0.95= 19.86N/mm； l-计算跨

42、度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm； 面板的最大挠度计算值: = 519.855350.04/(3849500.04.62105) =0.884mm； 面板的最大挠度计算值: =0.884mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 350.0 / 250 = 1.400mm，满足要求！ 七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝

43、土自重、钢筋自重 荷载。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24.000+1.500)0.8000.950=19.380 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.950(20.800+0.350)/ 0.350=2.646 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.3500.950=1.496 kN； 2.方木的支撑力验算 均布荷载 q = 1.219.380+1.22.646=26.432 kN/m； 集中荷载 P = 1.41

44、.496=2.095 kN； 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为： N1=5.733 kN； N2=5.733 kN； 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.733/0.950=6.035 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.0350.9500.

45、950= 0.545 kN.m； 最大应力 = M / W = 0.545106/83333.3 = 6.535 N/mm2； 抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； 方木的最大应力计算值 6.535 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足 要求! 方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.0350.950 = 3.440 kN； 圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2； 圆木方受剪应力计算值 T =3.441962.50/(416.6750.00) = 0.

46、32 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.600 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.324 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.600 N/mm2,满足 要求! 方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6775.029950.0004 /(10010000.000416.667104) =0.666mm； 方木的最大允许挠度 =0.9501000/250=3.800 mm； 方木的最大挠度计算值 = 0.666 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.800 mm，满 足要求！ 3.支撑钢管的强度验

47、算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=5.733 kN； 最大弯矩 Mmax=0.860 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=1.888 mm； 支撑钢管的最大应力 =0.860106/4490.0=191.518 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 191.518 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求! 八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件

48、抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣 件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承 载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.73 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =5.733 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.95/2+(0.65-0.35)/2) 0.950.50=0.356 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.95/2+(0.65- 0.35)/2)0.