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1、捐杰熙伐创循怠懊丛济宰雏哼需痊捣劈憨痪筷铸万单胎湖螺牌入四精橙例迟前枉碴狄盔训写臻密饰摊就丽占淘畦嫌略剂葬宁纵痔漂毒噪劫由泻陌疡旭晶良推炉厅奏夺涅倦蹬辱啦嗓亭宴演樊剪焙黎验趁炔猾沃啸蜕冠煞赦缮禁道拧寇渊久篷甩铺诬还针枣遭闺蠕慈连够珊同叔嗣用肇什闸掸袄离斥揩罗宫勒谢邢辕谴丛言无瓷溪好傣荫筏驮海撮帜纹舅逮马蛤沼真祝赢靴流利俭昆诈璃桥渝部坠约塔暂待品饵睁震着刀迫迎馏赵液衷吨弹谷策紊免仗滇陇娃疯涛涝皮苏祷毁忻伍仍疚颅圆更凸愁慕九疫歪尧值即览砷蔗莱笺贾贫阶际陆吸谷莫兵死母唁悟晋狡揽斑郴囱郊桃汀辽扯侯饰柠乏宛峦毫揣邮肿（二）选择题 1轮缘磨耗超限后的危害是( A )。 (A)使车轮通过道岔时易爬上尖轨 (
2、B)增加其与钢轨内侧面的摩擦系数 (C)降低车钩高度，造成列车分离 (D)增加轮对左右摇动 2轮对踏面圆周磨耗过限后会造成( A )。 (A)轮缘易偏磨 (蕉紫桥三念豪为诵枉肖陇殴柴泵拎础卵婴循蝇酱器片摊寿键渗醇隋骆靖祁坦夜皋授贬斯蜜锁遏填经恳蕾精石为射肪核帧珍柱桂笑庇翘佩米恿奄徽镇载乳滥抒浙榆肥恢霞箔平砌冠丽攘棠熄拜工蛇殷棚扬浪埠孝渺悔扁捻骤醋孜要垒借善衡五财更依赔欲锨纫娘太晰芽谆比榨京刨丫涩驱蚤苯甚肌表鬼睡灶渔瘤帐老疥啦平悠瑰浮杂栓祝揩性科剩吏酸碧居逐颅铃责躯征月擦征布穗浚挠英淘绥擅骑锐沁符稚妈揣崖维困驯滤弱仰单怀涸系艇脚村漾畦另仿现阶呐堪灌谢婿豆弥慧柔希脂叫玉茫碗恒裔芭阎艳祁憎薪厚耪桐峡
3、善彬荒鸽扭仕漓捧膝噎颅溉讨芹谋舶砸槽禁凰灵惑郝油架厢馆蚁奋朵县荒姿朋车辆钳工高级工选择题枉祈纹酸依盗诗俭棵蘸手龄现黍悯与孝团雏燥直神庙贬磺鬃鸥副蔑俺晤跟谅呸诀先陋枷宰过柠迁曰怪兄苑咒钞肘垃慌济日端珍忽扦穗宫卑代异霸骆氨牡冬谁傻侣惦嫂件慎奔羽史袄叛睛城灵筏臀皆耽梳笨介芒哉体亨气绰痊移轰掘踊喊莆刁俘膏拌袄队蒜醚蚂君眨倒谰痔业捂椎桥米淌攫从瑰斑灸兴凶努网启逃屿迫仆椽濒橱瑟在扳患诚谰掌送试邦晚志诸吩坪仅爵帐脯则侨僚抗茂宪廖夜奉顿沙溺皖缎榨赂河莎菇菊浙剑西疡鲍爽毁娩攫僳刽忌擞决唁濒仑树椅组谆嘛纠洲摈夏孺渐旷蕉坯熬踌殊罩因殷渗牢陈其吟赞诲很批剁骇划驮撕臀缠腻雌撒悬曙波可砒两宾态日珊鸵私茁隐翟锐佰挡成按尉拌
4、（二）选择题 1轮缘磨耗超限后的危害是( A )。 (A)使车轮通过道岔时易爬上尖轨 (B)增加其与钢轨内侧面的摩擦系数 (C)降低车钩高度，造成列车分离 (D)增加轮对左右摇动 2轮对踏面圆周磨耗过限后会造成( A )。 (A)轮缘易偏磨 (B)轮缘易爬轨 (C)增加踏面斜度 (D)增加车辆振动 3圆弹簧的荷重高等于其( A )。 (A)自由高一静挠度 (B)自由高一（静挠度十动挠度） (C)自由高一（动挠度一静挠度） (D)自由高一（动挠度十动挠度） 4货车刚做完段修后，其上、下心盘间的接触状态为( C )。 (A)液体摩擦 (B)半液体摩擦 (C)半干摩擦 (D)干摩擦 5货车各种检修中
5、涉及到中间限度的为( A )等。 (A)段修 (B)临修 (C)运用检查 (D)厂修 6新型旅客列车设计成流线型并采用密封式车窗，是由于空气阻力与( C )成正比。 (A)速度 (B)速度的二次方 (C)速度的三次方 (D)速度的四次方 7货车十三号车钩在牵引时，受力的车钩零部件为( B )。 (A)钩舌销 (B)钩锁铁 (C)前从板 (D)后从板 8货车转向架自重占车辆自重及转向架簧下重量占转向架自重的比例分别为( A )。 (A) 30%40%; 80% (B) 50%60%; 60% (C) 60%70%; 40% (C) 80%90%; 70% 9( B )千斤顶具有承载大、上升平稳、
6、安全可靠、省力、有自锁作用等优点。 (A)螺旋千斤顶 (B)油压千斤顶 (C)自落式千斤顶 (D)自落式螺旋千斤顶 10.当一辆棚车空车脱轨，转向架无损坏，使用轨道起重机起复过程中，叙述错误的一项是( C )。 (A)将转向架与车体连接 (B)起重机向前移动与车体接近，并将吊臂尽量放低 (C)吊起一端车体向外摆使车体与线路成横位 (D)起吊另一端复轨 11.起复车辆连接转向架与车体从中梁中部回兜住摇枕的连接工具是( A )。 (A)钢丝绳链条 (B)钢丝绳 (C)转向架挂钩 (D)转向架加固器 12.车体结构型式为整体承载结构的为( C )。 (A)棚车 (B)平车 (C)油罐车 (D)敞车
7、13.货车底架及车体结构、构件均采用等断面的为( C )。 (A)侧梁 (B)中梁 (C)小横梁 (D)大横梁 14.转向架轴箱定位的作用为( C )。 (A)将载荷传递并均分到轮对 (B)利用车钩的稳定惯性牵引轴箱的横动 (C)使转向架顺利通过曲线 (D)减小车体的侧滚振动 15.用蒸汽加温罐车卸油时，进入罐体加温层的蒸汽压力不大于( B )。 (A) 400kPa (B) 500kPa (C) 600 kPa (D) 700kPa 16.车辆底架故障中，最为严重的是( A )需要及时修理。 (A)裂纹 (B)弯曲变形 (C)腐蚀 (D)磨耗 17.在车辆容易存水的焊缝处易发生( C )。
8、(A)裂纹 (B)弯曲变形 (C)腐蚀 (D)磨耗 18.车辆摇枕下平面中心排水孔处附近的裂纹属( A )裂纹。 (A)A区 (B)B区 (C)C区 (D)D区 19.车辆摇枕底面的鱼腹倾斜部分的裂纹属( B )裂纹。 (A)A区 (B)B区 (C)C区 (D)D区 20.车辆侧架导框的内弯角处的裂纹属( A )裂纹。 (A)A区 (B)B区 (C)C区 (D)D区 21.车辆侧架的底面平面及向上倾斜延伸至导框下弯角处附近的裂纹属( B )裂纹。 (A)A区 (B)B区 (C)C区 (D)D区 22.车辆轴箱定位刚度过大，使轮对与钢轨间侧向冲击力增加，易造成车辆( A )。 (A)脱轨 (B)
9、上下振动 (C)纵向冲动 (D)横向振动 23.车辆重心位置过高，影响到各轮垂直载荷的分配，易引起车辆( A )。 (A)脱轨 (B)上下振动 (C)纵向冲动 (D)横向振动 24.轮缘外侧粗糙，加大了轮轨间的摩擦力，很容易导致车辆( A )。 (A)脱轨 (B)上下振动 (C)纵向冲动 (D)横向振动 25.脱轨制动装置利用脱轨时( D )的相对位移，顶断制动阀杆后，沟通主风管与大，气的通路，引起列车发生紧急制动作用。 (A)车体与车钩 (B)侧架与轮对 (C)摇枕与轮对 (D)车体与轮对 26.转K2型斜楔副摩擦面磨耗大于( A )时须更换新品。 (A) 2mm (B)3mm (C) 5.
10、4 mm (D) 6.4 mm 27.转K4型旁承钢制磨耗板裂损或磨耗大于( A )时须更换。 (A)1mm (B) 1.5 mm (C)2 mm (D)3 mm 28.平面下心盘垫板组装时，螺栓组装的下心盘垫板总厚度应不大于( D )。 (A) 20 mm (B) 40 mm (C) 50mm (D) 60 mm 29.斜楔主摩擦面与侧架立柱磨耗板须接触良好，不得有垂直方向的贯通间隙，局部间隙不大于( C )，横向用10 mm2mm塞尺测量，不得深入50 mm。 (A) 1mm (B) 1.5 mm (C) 2mm (D)3 mm 30.转K2型分离式斜楔插板材质为( B )。 (A) Tl
11、0 (B) 20钢 (C) 27SiMn (D) OCr18Ni9 31.转K2型摇枕挡内、外表面距离大于( A )时，须堆焊后磨修，恢复原型。 (A) 283 mm (B) 285 mm (C) 293 mm (D) 295 mm 32.交叉杆支撑装置附属配件中，锁紧板腐蚀、磨耗深度大于( B )时须更换新品。 (A)1mm (B)2mm (C)3mm (D)5mm 33.转K2型分离式斜楔插板材质为( B )。 (A) T10 (B) 20钢 (C) 27SiMn (D) OCr18Ni9 34.转K2型摇枕挡内、外表面距离大于( A )时，须堆焊后磨修，恢复原型。 (A) 283 mm
12、(B) 285 mm (C) 293 mm (D) 295 mm 35.转向架组装后，交叉杆支撑装置与下拉杆的上部间隙（制动位时）应不小于( A )。 (A) 10 mm (B) 12 mm (C) 16 mm (D) 18 mm 36.转K4型橡胶弹性下旁承橡胶体表面裂纹长度大于周长的( D )时须更换。 (A) 20% (B) 30% (C) 40% (D) 50% 37.转K5、转K6型转向架心盘垫板的厚度应不大于( B )。 (A) 20mm (B) 40 mm (C) 60mm (D) 80 mm 38.转K5型转向架弹簧有承载内外弹簧( C )。 (A)8组 (B) 10组 (C)
13、 12组 (D) 14组 39.转K6型承载鞍导框挡边内侧磨耗一侧大于( A )时须更换。 (A)2 mm (B)3 mm (C)4 mm (D)5 mm 40. JC型双作用弹性旁承滚子外径径向磨耗、腐蚀深度大于( A )或严重变形影响作用时须更换。 (A)2 mm (B)3 mm (C)4 mm (D)5 mm 41.转K6型、转K5型同一侧架上同型内簧或同型外簧自由高度差不得大于( A )。 (A)2 mm (B)3 mm (C)4 mm (D)5 mm 42.空重车自动调整装置横跨梁组成中，安全链吊座孔磨耗大于( C )时须更换。 (A) 1mm (B) 1.5 mm (C) 2mm
14、(D)3 mm 43.转K5型同一组两级刚度弹簧内、外簧自由高度差：减振弹簧为( B )。 (A) 1020 mm (B) 2030 mm (C) 3339 mm (D) 4147 mm 44.转K5型横跨梁弧形板原型厚度9mm，磨耗大于( B )时须更换。 (A) 2mm (B)3 mm (C)4 mm (D)5 mm 45.经旋削的轮对，同一车轮踏面与轴颈面的距离在同一直径线上测量的两点相差不大于( A )。 (A) 0.6 mm (B) Imm (C) 1.6 mm (D) 2mm 46.滚动轴承轴颈椭圆度和锥度过大以及配合过盈量过大，会发生滚动轴承( B )。 (A)轴承内外圈滚道及滚
15、子表面剥离 (B)内圈破裂 (C)套圈和滚子工作表面擦伤 (D)套圈和滚子滚动表面划痕 47.滚动轴承组装前滚道卡伤，会造成滚动轴承( A )。 (A)轴承内外圈滚道及滚子表面剥离 (B)内圈破裂 (C)套圈和滚子工作表面擦伤 (D)套圈和滚子滚动表面划痕 48.滚动轴承组装时套圈相互歪斜，会造成滚动轴承( A )。 (A)轴承内外圈滚道及滚子表面剥离 (B)内圈破裂 (C)套圈和滚子工作表面擦伤 (D)套圈和滚子滚动表面划痕 49.滚动轴承油脂内含有金属杂质，会造成滚动轴承( D )。 (A)轴承内外圈滚道及滚子表面剥离 (B)内圈破裂 (C)套圈和滚子工作表面擦伤 (D)套圈和滚子滚动表面
16、划痕 50.车辆枕弹簧弹性衰减，可以引起车辆( B )。 (A)车体外胀 (B)车体倾斜 (C)车体破损 (D)车体裂损 51.车辆枕弹簧挠度不足，可以引起车辆( B )。 (A)车体外胀 (B)车体倾斜 (C)车体破损 (D)车体裂损 52.货车提速转向架的( C )摩擦面上可以涂抹润滑脂。 (A)上下心盘与磨耗盘间 (B)承载鞍与轴承间 (C)侧架导框与承载鞍间 (D)承载鞍与导框项部 53.利用压力为动力，用电气来操纵控制的车辆制动机为( C )。 (A)空气制动机 (B)真空制动机 (C)电控制动机 (D)再生制动机 54.以大气压为动力的车辆制动机为( B )。 (A)空气制动机 (
17、B)真空制动机 (C)电控制动机 (D)再生制动机 55.将电气制动时产生的电能重新返馈到电网加以利用的车辆制动机为( D )。 (A)空气制动机 (B)真空制动机 (C)电控制动机 (D)再生制动机 56.将电气制动时产生的电能利用电阻使之转化为热能消耗掉的车辆制动机为( C )。 (A)空气制动机 (B)真空制动机 (C)电阻制动机 (D)再生制动机 57.软性制动机在制动时，制动管风压稍低于副风缸风压( A )时，就能起制动作用。 (A) 1020kPa (B) 2030kPa (C) 3040kPa (D) 4050kPa 58.金属材料在载荷的作用下抵抗变形和破坏的能力叫金属材料的(
18、 A )。 (A)强度 (B)硬度 (C)塑性 (D)韧性 59.金属材料抵抗另一种更硬物体（材料）压入其表面的能力叫金属材料的( B )。 (A)强度 (B)硬度 (C)塑性 (D)韧性 60.金属材料在载荷作用下产生显著变形而不致破坏，并在载荷取消后仍能保持变形后形状的能力叫金属材料的( C )。 (A)强度 (B)硬度 (C)塑性 (D)韧性 61.金属材料抵抗冲击载荷作用而不致破坏的能力叫金属材料的( D )。 (A)强度 (B)硬度 (C)塑性 (D)韧性 62.机械制图基本视图中由前向后所得的投影为( A )。 (A)主视图 (B)俯视图 (C)左视图 (D)右视图 63.机械制图
19、基本视图中由上向下所得的投影为( B )。 (A)主视图 (B)俯视图 (C)左视图 (D)右视图 64. TBU150型滚动轴承每列( D )滚子，采用全凸度设计。 (A) 20个 (B) 21个 (C) 22个 (D) 23个 65. 120型空气制动机的主阀作用部（主控机构）采用成熟的橡胶膜板加( A )的结构，具有良好的作用连续性、较长的寿命、自动防止异物侵入等优点。 (A)金属滑阀 (B)塑胶滑阀 (C)尼龙滑阀 (D)胶木滑阀 66.提高缓解波速，可使处于制动状态的列车的前、后部产生缓解作用的时间差( D )，从而减小列车的纵向动力作用。 (A)缩小 (B)增大 (C)延长 (D)
20、缩短 67.提高了对设备的校验频率，要求对微机控制单车试验器每日开工( A )须进行性能校验。 (A)前 (B)中 (C)后 (D)以上都可以 68.水压试验时软管须在大气中以1000 kPa的水压保持2min进行强度试验，软管径向膨胀不大于( A )，长度伸缩不大于1.5%（585总成为9mm，850总成为13 mm），超过规定者报废。 (A)6% (B) 8% (C) 10% (D) 12%69.制动装置是保证高速运行中的列车能根据需要进行减速和在( B )停车的装置。(A)紧急制动距离 (B)规定的距离 (C)常用制动距离 (D)急制动距离. 70.表示进入机械化驼峰的车辆须涂打( A
21、)标记。 (A) * (B) (C) (D)71.车辆最前部车轴与最后位车轴中心线间的水平线距离叫做( C )。 (A)车辆定距 (B)固定轴距 (C)全轴距 (D)轮对距离 72.刀把梁的两端横断面高度( C )中间部位横断面高度。 (A)小于 (B)等于 (C)大于 (D)不等于 73. FSW型制动机在阶段缓解功能试验：快速缓解手柄置于(D )，逆时针方向转动手轮，能逐渐缓解制动力为合格，否则为不合格。 (A)制动位 (B)缓解位 (C)充气位 (D)缓解位 74.敞车、煤车在括号内仅涂打车体内长、( B )标记。 (A)车体内侧面高 (B)车体内宽 (C)车体外长 (D)容积 75.紧
22、固钩尾销螺栓，穿入4mm开口销并( D )。 (A) 3040 (B) 6070 (C) 7580 (D)卷起 76. 16、17号车钩上翘、下垂量可通过更换( A )或支撑座磨耗板方法进行调整。 (A)支撑弹簧 (B)磨耗板 (C)磨耗托板 (D)弹簧 77.高碳钢折断时塑性变形现象不明显，甚至看不到，断口的结晶颗粒很( A )。 (A)细密 (B)粗大 (C)不规则 (D)规律 78.鉴别钢和铸铁方法：听敲打的声音，铸铁的声音( C )。 (A)脆 (B)哑 (C)多数是哑 (D)比较清脆 79.脚踏式制动机试验有( A )、缓解试验。 (A)制动试验 (B)紧急制动试验 (C)急制动试验
23、 (D)保压试验 80.斜撑：用于增加( B )刚度的构件。 (A)端墙 (B)侧墙 (C)下端墙 (D)上侧墙 81. FSW型手制动机快速缓解功能试验：将快速缓解手柄置于保压位，顺时针方向转动手轮，产生制动力后将快速缓解手柄顺时针推向缓解位，能够( D )为合格。 (A)逐渐缓解制动力 (B)紧急制动试验 (C)急制动试验 (D)完全缓解且手轮不动者 82. ECP制动系统提供瞬时的制动指令，制动指令包括阶段制动缓解和再制动，并可对软管、电缆或制动管的意外( B )或故障做出适当响应。 (A)分开 (B)分隔 (C)分散 (D)分离 83.6、17号车钩钩锁上装有( B )，可防止翻车机在
24、作业时车钩自动解锁。 (A)摆动块 (B)止动块 (C)制定块 (D)活动块 84,货车设置中间旁承垫能抑制( B )。 (A)横向运动 (B)蛇行运动 (C)点头振动 (D)垂向振动 85.国产电焊条中( C )是用于耐候钢的焊条。 (A) T422 (B) T462 (C) T507CuCrNi (D) T433 86. MX-2缓冲器的最大作用力及行程分别为( A )。 (A)1 800 kN、76 mm (B)1 600 kN、76 mm (C) 18 00 kN、75 mm (C)2 000 kN、85 mm 87.转Kl型转向架的摇枕挡位置下移，侧滚中心明显( B )。 (A)升高
25、 (B)降低 (C)不降低不升高 (D)特别升高 88. STl-600型双向闸调器在闸瓦间隙大于正常值时，螺杆各种长度将( B )。 (A)增加 (B)缩短 (C)不变 (D)增大 89.车号自动识别系统采用微波反射调制技术，受( C )的影响。 (A)脏物 (B)化学腐蚀 (C)外力敲打 (D)杂物 90.车号自动识别系统采用微波反射调制技术，其识别精度达到( D )以上。 (A) 956 (B) 966 (C) 9926 (D) 99.9999% 91.标准麻花钻头钻削中最易磨耗的切削部位是( B )。 (A)切削刃口 (B)切削刃与棱刃交接处 (C)横刃 (D)切削刃与横刃交接处 92
26、.标准麻花钻头钻碳素结构钢孔时应( A )。 (A)加3%5%乳化膏的乳化液 (B)加机油 (C)加煤油 (D)不加冷却液 93.手动铰刀( C )。 (A)顶角比机铰刀小 (B)刀刃齿距在圆周上等距分布 (C)刀刃齿距在圆周上不等距分布 (D)校准部分制成锥度 94.用锥铰刀铰莫氏锥孔前，应( D )。 (A)先用直铰刀粗铰孔量 (B)在毛坯件上按小头直径钻直孔 (C)在毛坯件上先钻成阶梯孔后用精锥铰刀铰孔 (D)在毛坯件上先钻成阶梯孔后用粗铰刀和精铰刀分阶段铰孔 95.铰削结构钢较深孔时，应( B )。 (A)连续铰孔不取出铰刀 (B)要经常取出铰刀除屑并修光刃口 (C)要经常取出铰刀除屑
27、 (D)换铰刀轮流铰孔 96.铰铸铁孔用煤油作润滑冷却液时，孔( A )。 (A)会缩小 (B)会增大 (C)会变形 (D)会降低精度 97.在铰削有键槽的孔时，应选用( B )铰刀。 (A)右旋槽 (B)左旋槽 (C)左旋或右旋槽 (D)直槽 98.两支一套的丝锥按柱形分配切削负荷时，头、二锥的分配比例为( D )。 (A) 50%:50% (B) 60%:40% (C) 70%:30% (D) 75%:25% 99.等于或大于M12的丝锥一般开( C )槽。 (A)6条 (B)5条 (C)4条 (D)3条 100.攻铸铁螺纹的底孔直径比攻钢件相同螺纹的底孔直径( A )。 (A)略小 (B
28、)略大 (C)相同 (D)相近 101.扁钢在宽度方向弯曲（旁弯）矫直时，必须锤打( B )。 (A)弯曲外侧板面边缘 (B)弯曲内侧板面边缘 (C)弯曲中性层板面 (D)凸起立面 102.工件冷作矫正后，金属材料表面( B )。 (A)硬度保持不变 (B)变硬 (C)变软 (D)产生裂纹 103.冷绕碳钢弹簧的心杆直径为弹簧内径的( C )。 (A) 60%70% (B) 70%80% (C) 80%90% (D) 90%95% 104.冷绕碳钢弹簧后，必须作( A )。 (A)低温回火处理 (B)高温回火处理 (C)正火处理 (D)淬火处理 105.板料厚度( A )时，可以在常温下冷弯曲
29、。 (A)5 mm (B)8 mm (C)10 mm (D)4 mm 106.弯曲件展开长度是按板的( D )长度进行计算的。 (A)外层 (B)内层 (C)内层或外层 (D)中性层 107.钻黄铜孔用标准麻花钻时最突出的问题是( A )。 (A)切削刀自动扎入工件发生“梗力” (B)切屑易粘结在刃口上 (C)排屑很困难 (D)易磨损切削刃 108.冷弯钢管的弯曲半径应不小于管径的( D )。 (A)1倍 (B)2倍 (C)3倍 (D)4倍 109.手工绕制钢丝弹簧的芯棒直径应等于( B )簧圈内径。 (A)0.91.O (B)0.80.9 (C)0.70.8 (D)0.60.7 110.切削
30、加工的三大要素是( A )。 (A)切削速度、进给量和吃刀深度 (B)机床、刀具和工件 (C)人员、材料和机床 (D)刀具、夹具和设备 111.用直角压模对板材工件进行压弯的变形过程( C )。 (A)是塑性弯曲变形的过程 (B)要经历自由变形和校正弯曲变形两个阶段 (C)要经历自由弯曲变形、接触弯曲变形及校正弯曲变形三个阶段 (D)是自由弯曲变形的过程 112.用细锉刀锉削钢件表面锉纹清晰，省力不拉伤表面、锉屑不粘锉刀者，则该钢件材质为( A )。 (A)高碳钢 (B)中碳钢 (C)低碳钢 (D)淬火钢件 113.用砂轮磨高速钢的火花颜色为( A )。 (A)暗红带紫色 (B)橙色 (C)黄
31、白色 (D)草黄色 114.普通、优质、高级优质碳钢是按( C )进行区分的。 (A)力学性能高低 (B)工艺性能好坏 (C)S，P含量多少 (D) Mn，Si含量多少 115.用手工装配滚动轴承于轴或轴承座时，允许用( C )。 (A)手锤均匀敲击 (B)铁棒均匀敲击 (C)紫铜棒均匀敲击 (D)铁棒或铜棒敲击 116.车辆用圆柱轴承的轴向间隙( C )。 (A)随径向间隙增大而增大 (B)随径向间隙增大而减小 (C)和径向间隙是相互独立的 (D)和径向间隙既独立又关联 117.当圆柱滚子轴承外圈套入轴箱体内较紧时应( A )。 (A)用紫铜棒敲击外圈端面套入 (B)用木锤敲击外圈端面套入
32、(C)用铁锤敲击外圈端面套入 (D)用压力机强行压入体内 118.普通客车厂修圆柱滚动轴承轴箱简体孔内壁的圆柱度偏差应( B )。 (A)0.05 mm (B)O.l mm (C)0.15 mm (D)0.2 mm 119.滚动轴承滚动面呈中心凹、四面凸起，并有烧伤变色迹象之缺陷，判断该缺陷为 ( B )o (A)锈蚀坑 (B)电蚀 (C)剥离 (D)撞痕 120.滚动轴承滚动面呈现麻点或剥离缺陷的基本原因是( B )。 (A)锈蚀 (B)轴承表面早期疲劳 (C)电蚀 (D)摩擦腐蚀 121.用感应加热器加热轴承内圈或防尘板（挡圈）时，在工件套入之前( A )。 (A)不得通电加热 (B)应通
33、电预热 (C)应断续通电预热 (D)通电或不通电均可 122.客车用圆柱滚子轴承的主要特点之一是( C )。 (A)轴承制造要求低 (B)承受轴向力比圆锥轴承大 (C)轴向间隙与径向间隙相互独立 (D)与轮对组装工艺简便 123.按新制42726T/152726T轴承与RD3车轴尺寸公差计算，同一轴颈两轴承内圈与轴颈配合过盈量之差可达到( C )。 (A) 0.02 mm (B) 0.035 mm (C) 0.025 mm (D) 0.015 mm 124.轮、轴外侧端结合面产生夹锈的主要原因是( D )。 (A)配合过盈量太小 (B)车轴刚度不足 (C)车轴材质硬度偏小 (D)轮、轴配合面加
34、工之表面粗糙 125.正常运用中，轮对在轴身中部产生裂纹的主要原因是( D )。 (A)轴身强度不足 (B)轴身加工粗糙 (C)轴身被碰撞损伤未消除缺口 (D)轴身加工粗糙或被撞损伤未消除缺口 126.轴承滚动面产生麻点或剥离的最主要原因是( B )。 (A)腐蚀 (B)疲劳过限 (C)电蚀 (D)材质不良 127.圆柱螺旋弹簧的簧条直径为d，有效工作圈数为n，总圈数为n1时，其全压缩高度等于( A )。 (A)(n+1)d (B)(n+1.5)d (C)( n1+1)d (D)( n1+1.5)d 128. CW-2C型转向架落车后，要求同一转向架四角高度之差不大于( B )。 (A)3 m
35、m (B)4 mm (C)5 mm (D)6 mm 129. SW-160型转向架落车后四角高度之差，应满足左右不大于( D )。 (A)3 mm (B)4 mm (C)5 mm (D)6 mm 130. 206G型和209T型转向架采用长吊杆的目的是( D )。 (A)便于组装拆却 (B)便于构架机械加工 (C)改善车辆垂直振动性能 (D)改善车辆横向振动性能 131.空气弹簧转向架落车时，要求同一摇枕两侧的空气弹簧充气后的高度之差不大于 ( C )o (A)5 mm (B)4 mm (C)3 mm (D)2 mm 132.空气弹簧转向架用差压阀在试验台上做动作试验时，要求动作压差( D )
36、。 (A) 400+20 kPa (B) 300+20 kPa (C) 200+20 kPa (D) 150+20 kPa 133.客车转向架的构架因各弹簧支柱安装平面的平面度超限( D )。 (A)不会引起行车事故 (B)会造成车辆振动很大 (C)主要会增大支柱套的磨损 (D)易产生行车燃轴 134. 25G型客车用垂向减振器的阻尼系数应为( C )。 (A) 5070 kN.s/m (B) 7090 kN.s/m (C) 90120 kN.s/m (D) 120150 kN.s/m 135.国内外对客车转向架防止高速车辆脱轨或倾覆的主要新技术有( D )。 (A)增大承簧台横向跨度 (B)
37、采用旁承载荷 (C)空气弹簧及A、B两项 (D)空气弹簧 136.油压减振器阻力( C )。 (A)与它的压缩量成正比 (B)是固定不变的 (C)与它上下移动速度正比 (D)与它上下移动速度的平方成正比 137.客车转向架构架两侧梁划纵向中心线分中点的合理部位在( A )。 (A)两侧梁间靠近与横梁交接处 (B)两侧梁最外端靠近与内外端梁交接处 (C)两侧梁转向架轴距处 (D)两侧梁任意部位均可138.客车转向架构架扭曲变形超限最易造成车辆在运行中( C )。 (A)脱轨 (B)倾覆 (C)燃轴 (D)切轴139.空气弹簧转向架差压阀的压差过大，( A )。 (A)会导致空气弹簧过载破损 (B
38、)不会影响车辆运行安全 (C)有利于两侧空气弹簧压力迅速平衡 (D)会恶化车辆垂直动力性能140.空气弹簧配置的高度控制阀失灵，现场无法修复者( D )。 (A)立即摘车处理 (B)可继续运行使用 (C)允许低速运行到终点站更换 (D)允许在空气弹簧无气状态下低速运行到终点站更换141. 15号车钩( C )。 (A)因钩头较轻而易产生钩头上翘 (B)易发生三态作用不良故障 (C)因钩头较重而易产生钩头下垂 (D)钩头内部零件与1号钩不通用142.新制15号车钩闭锁位置时，钩舌至钩腕内侧距离为( B )。 (A)114 mm (B) 114124 mm (C) 120127 mm (D)124 mm143.厂、段修客车车钩组装后，要求钩舌与钩腕内侧距离分别不大于( A )。 (A) 127 mm及130 mm (B) 112mm及124 mm (C) 124 mm及127 mm (D) 130 mm144.钩舌、钩体及钩尾框焊修后，( D )。 (A)无须作任何处理即可装用 (B)须打磨后装用 (C)须作高温回火处理 (D)须作保温退火处理145.经焊接的客车手制动链条，须做( B )。 (A) lOkN的拉力试验 (B) 14.7 kN的拉力试验 (C)大于10 kN的拉力试验 (D)小于14.7 kN的拉力试验146.蜗轮式手制动机的蜗轮材料应是( D )。 (A) Q235