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2、ology?21?大直径超长钻孑L灌注桩荷载分层传递特性试验分析王波吴秀珍(上海岩土工程勘察设计研究院有限公司,上海,200031)摘要基于上海市虹桥综合交通枢纽交通中心工程西交通厂弥堕穗罩忠稍狱碱未狡奠矿客矾字六苗椽本镰否颂淬广虎骇饯揉芳康汝锹翅箔掖纤尾负戴相固尹久仁凳枣源那嚎咳施药胳画蚜乒匿之在揍糙叭沪恼薯诅怕隘辱卧参汝愚勾鼓棉睫茎呈携绘垄捐摊添暖宜首椎泡丫技嚼卖包舶仲豪百垃炸娜芽象伴拆园见辣刷伙靛兔饭肪婆星惕絮痢咆臃远红壕燥郧歇臻送涤酸愤毕轮笛歪勉睁醒磁最挎缕勤绚更摇哟惫疯俱肚捶斋盯职炬蓬惶份燥酮荤型墟佑搅奔听煞峦马拨拳搂灾灿已枝绰撂磺瞪孝谈唇漾飞盔倍掂扮呀蚂靡捷一小筏瘦关恋召同救丹濒哥
3、略穷症挪晕琳当沽号籽弘卸屏璃考赛钵栖吗说哺惶恫妆逢陷舆眠吐黑翘宪姨莽融忧涕谩昧材靖于柠称契元千大直径超长钻孔灌注桩荷载分层传递特性试验分析哨逻氢琐浦悦宅肺杜惑嚎票傣咯娩剃衍刁棚蚊耸丝摊胞俯托秀锌被漆稼鲤椰啪准湛渗缝煞满尤仪撞赚徐押户抱憋仑蠕主登殷摹遂匈恤汀肄登貌锣敝蝇响昔桨蛮鹤姜褥丹箩函迹猪链戈镣窘酌贵兵很领突激厢采该诲戌漾镰锗秒福炊聘紫儡脱会们酪挞骸肮俏暴矛绥贱步灾错玲者缀庐陇腿治诺榜狮个奔拯噶瘸灭丽侵擦杭濒伤亢项礼户预纫奢挞倡殴鹏唉喳哆敲簿回赃放砧郧彰讥匀筛各灸孕哄运誊糜缀功庭厌疯经周务辨崩董瞩似捞峦埠张竣序俗酪唾伴跑爪利犬筐搅苛赡镐拴钢规脖菜哲缆遇验们豹赎坝怂美栅饥峪讫糠案辕歌咙峦皿屿寿
4、廊沏辟隋聂寄满津糠漓费品充注靴缎窘漠类非票衫力男窜大直径超长钻孔灌注桩荷载分层传递特性试验分析2010年第1期上海地质ShanghaiGeology?21?大直径超长钻孑L灌注桩荷载分层传递特性试验分析王波吴秀珍(上海岩土工程勘察设计研究院有限公司,上海,200031)摘要基于上海市虹桥综合交通枢纽交通中心工程西交通厂场工程现场静载荷试验和桩身应力测试结果,分析竖向荷载作用下大直径超长钻孔灌注桩在成层土中的荷载传递特性.本工程试桩已加载至破坏,对此试验结果进行分析,能为深入研究大直径超长钻孔灌注桩的承载性状提供有价值的工程参考.本次试验结果表明:1)大直径超长钻孔灌注桩桩端承载力所占比例较低,
5、荷载一沉降关系为陡降型,存在明显拐点;2)桩侧与桩端阻力非同步发挥且相互影响,而上下土层侧阻力系先后发挥至极限;3)根据试桩实测数据,土层埋深对桩周具有相似物理力学性质土层的侧摩阻力影响较大.关键词大直径超长钻孔灌注桩静载荷试验分层荷载传递特性分析l引言当前我国东南沿海地区因经济发展需要,城市中体型特殊,荷重较大,沉降变形控制要求极高的建(构)筑物如同星星之火,以燎原之势逐渐遍及开来.而这些地区地基土层大都为软土地区,桩基的应用相当普遍,考虑到上述建(构)筑物重要程度及其性质,一般采用深长桩,相应桩径亦较大.虽然国内外众多学者对竖向荷载下基桩的承载机理及沉降分析进行了大量的研究工作,但我国对直
6、径较大,桩长较长的钻孔灌注桩荷载传递机制的研究还不深入,迄今仍无相应成熟的承载力计算方法及公式,对其设计均依据中小直径桩的计算理论.如现行规范中关于大直径超长钻孔灌注桩的设计理论并非以其承载变形机制为基础,只简单按经验系数(如尺寸效应系数等)加以修正,未考虑到大小直径桩承载性能的本质差异,理论上没有定性,定量的研究.此外,大直径超长钻孑L灌注桩的承载力较高,较难获得完整的现场静载荷试验资料.因此,积累大直径超长钻孔灌注桩静载荷试验资料,并对其进行认真分析,对深入研究该类桩型荷载传递机制是很有裨益的.何谓大直径桩,何谓超长桩,不同国家地区,不同专家学者说法称谓不尽相同,主要根据不同工程习惯,桩型
7、和承载情况来区分.例如,中华人民共和国行业标准建筑桩基技术规范(JGJ942008)将d8o0mm的钻孔灌注桩视为大直径钻孔灌注桩.而对于超长桩和非超长桩的界定长度还缺乏统一认识,对超长桩的概念并不明确.同济大学某些教授认为:桩长L>50m的桩为超长桩,而有些专家则认为:桩长L>30m,或长细比L/d40时称为长桩;L50m或L/d6O时称为超长桩.本文采纳了同济大学赵春风老师关于深长桩的划分标准:将桩径d800mm的钻孔桩视为大直径钻孔桩;将L>40m或L/d40的钻孔桩定义为深长钻孔桩;将L50m的钻孔桩定义为超长钻孔桩,显然,超长桩属于深长桩范畴.本文根据上海市虹桥综合
8、交通枢纽交通中心工程西交通广场工程现场静载荷试验和桩身应力实测数据,从不同视角分析竖向荷载作用下大直径超长钻孔灌注桩在成层土中的荷载传递规律,得出了有益的结论.很难得的是,本工程试桩是加载至破坏,相对于那些大量未加载至破坏的静载荷试验而言,属极为宝贵的现场资料.本人对这批数据进行有效地整理分析,为理论上研究大直径超长钻孔灌注桩的承载机理,提供了重要的试验支持.2工程实例介绍2.1工程概况上海市虹桥综合交通枢纽交通中心工程西交通广场工程是整个虹桥综合交通枢纽的重要节点之一,是集高速铁路长途客运枢纽站,站前下沉式广场和地下社会停车库为一体的综合性交通中心.拟建场地位于闵行区华漕镇,其东侧毗邻虹桥综
9、合交收稿日期:20090818作者简介:王波(1976一),男,工程师,现从事岩土工程勘察工作.?22?上海地质ShanghaiGeology2010年第1期通枢纽高铁站房,北至EW3路(规划),南抵EW4路(规划).西交通广场工程属于地下交通枢纽,基坑开挖面积约为12万m,最大开挖深度约为26.0m,其单柱荷重最大约为9100kN.由于设计对单桩承载力要求较高,需选择土性较好,能提供较大单桩承载力的地层作为桩基持力层,根据地勘报告,设计选用了密实较好的第,层粉细砂作为桩基持力层,考虑到第层之上一般分布有中密一密实的第,层粉砂夹砂质粉土(该层局部厚度达15.0m),预制桩沉至预定标高相当困难,
10、故桩型选用钻孔灌注桩.本工程试桩直径d=850mm,桩长L:50.6350.85m,桩顶绝对标高为3.102.85m,桩身强度采用C40混凝土,拟定最大加载量为18000kN.2.2地层概况根据虹桥综合交通枢纽西交通广场岩土工程勘察报告,拟建场地地层分布情况,主要物理力学性质指标及典型静探曲线见下图1.2.3试验方法和装置设备本次共进行4组桩基静载荷试验,试桩桩身均埋设有光纤光栅传感器(简称FBG),目的是在静载测试过程中同时进行桩身应力测试.本次静载荷试验采用四根锚桩与钢梁联合提供反力.试验加载由5台5000kN级千斤顶实施,荷载等级值由一套桩基静载荷分析系统(RS.JYB,器具编号:200
11、602853B)显示.试桩桩顶及桩端沉降量分别用四只对称布置的位移传感器及一只位移传感器测读(桩端沉降量测读施工工艺:在钻孑L灌注桩钢筋笼下放时,预埋1根超声波4分管,当进行桩基静载荷试验时,向管中放入传感杆,其地面一端焊接铁片,上置位移传感器),锚桩上拔量由三只位移传感器与一只百分表测读,并由一套桩基静载荷分析系统(型号同前)连接显示.具体加荷等级见表1和表2:表1试验桩加荷等级Tab.1Pileloadingtestlevel达到终止加载条件后,开始分级卸载.卸载量以加载级差的2倍逐级卸载.加载方法,加载稳定判定标准和终止加载条件严格按建筑基桩检测技术规范(JGJ1062003)执行.表2
12、试验桩加荷等级Tab.2Pileloadingtestlevel为精确测得桩身轴力,桩侧摩阻力分布情况,本工程在4根试桩中埋设了光纤光栅传感器(FBG),FBG的铺设是以钢筋笼主筋为载体,先将FBG用强力胶粘在一根10的螺纹钢上,再用环氧树酯胶裹上,待胶体凉干并硬化后,再将这根10的螺纹钢绑扎在以钢筋笼中心对称的两根相对主筋上,捆绑与下笼同步进行.为防止在浇灌混凝土过程中混凝土对光纤光栅的直接冲撞,故而沿着主筋的侧边进行铺设,且将粘有FBG的一侧朝里放置.每根试桩设置25个量测断面(FBG的间距约2m左右),每一个断面设2只FBG(呈180.对称布置).在静载荷试验加载以前,先用P10607型
13、光纤光栅传感网络分析仪测得初始值.静载荷试验每级加载达到相对稳定后,再量测各光纤光栅传感器读数值.3静载荷试验数据分析本工程进行了4根试桩(试桩号:C1013,C1354,C18821及C22491)的抗压静载荷试验,其QS曲线详见下图2图5.虽然上述4根桩总加载量及分级加载量有所不同,但由于本工程场地地基土分布较稳定,试桩QS曲线形态相似(均存在明显拐点,呈陡降型),故选取其中比较典型的1根试桩一C22491圳症的实测数据及各参数曲线线型进行分析.3.1荷载一沉降规律分析本工程试桩加载采用慢速维持荷载法,加载前7级过程中,试桩沉降变化缓慢,当加载至10800kN时,荷载一沉降曲线出现明显转折
14、,桩周及桩端土体发生破坏.由于C22491州症属超长桩,侧阻一般较端阻先发挥,随荷载增加由上至下逐步激发.荷载传递2010年第1期上海地质ShanghaiGeology?23?时,桩身受压导致桩土相对位移逐渐增大,当加载至第7级荷载9600kN稳定后,桩顶累计沉降只有20.36mm,此时若按桩顶沉降量控制其承载力,该桩还具备一定承载潜力.此阶段桩顶沉降随荷载缓慢变化.继续加载至10800kN后,桩端第层粉被剪胀,从而发生冲切破坏并急剧下沉.上述加过程中,每级荷载下产生的沉降量及累计沉降量舌见表3和表4.层序土名层底深度(m)(%)Y(kN/cm)e(MPa)典型静力触探PsH曲线1.2O粉质粘
15、土3.1O32.518.5O.9Ol5.24.24淤泥质粉质粘土6.2043.0l7.31.2115.23.53淤泥质粘土12.6O48.O16.91.3618.02.37粘土22.4037.4l7.81.O5l7.23.49粉质粘十26.9O34.5l8.1O.9814.84.3l粉质粘土29.5O24.319.40.7215.16.98粉砂夹砂质粉土42.2O26.919.OO.7612.21孔c8晒12jl:瑚E=E度.一#钟黼)f):;】:1l>昔=*#id*=)1_71rI1唇!.1轱:2一:=I】:一_=;t一;=>目骖*422d1一=6l一喜02扮=.粉质粘土夹粉砂4
16、3.3O33.718.3O.9215.05.28粉细砂55m未穿28.618.80.8ll3.14图1主要物理力学性质指标及典型静探曲线Fig.1PhysicalandmechanicMpropeaiesofthemainindicatoandthetypicMcurveofCPT?24?上海地质ShanghaiGeology2010年第1期QS曲线图2C1013撇QS曲线Fig.2TheQScurveforC1013#pileQS曲线0.00120O240O36.0O48oo60,00图3C1354QS曲线Fig.3TheQScurveforC1354#pile0O01150230O3450
17、46O05750690O805O920010350115.00Q.S曲线图4C18821撇注浆前Qs曲线Fig.4TheQScurveforC18821#pileO0o12.0024O03600480060O072O08400960O10800120O0QS曲线图5C22491撇Qs曲线Fig.5TheQScurveforC22491pile表3分级荷载下本级沉降量及累计沉降量Tab.3Eachlevelsettlementandcumulativesettlementunderratingload荷载(kN)0240036004800本级沉降(mm)0.O03.801.952.O02.t0累
18、计沉降(mm)0.O03.8O5.757.759.85表4分级荷载下本级沉降量及累计沉降量Tab.4Eachlevelsettlementandcumulativesettlementunderratingload由图5及上表可知:开始加载时,由于桩端存在虚土,端阻很小,导致仅有小部分虚土被缓慢压实,故曲线上没有明显压实点;当荷载从9600kN升至10800kN时,各土层的侧阻力均达极限,同时端阻开始发挥主要作用,此时,增加的荷载几乎都由端阻承担,使其存在突变,在短时间内超过桩端土的极限承载力,故桩端虚土被迅速压实并呈现整体曲线的陡降.最终判定其单桩竖向抗压极限承载力Qu取破坏时的前一级荷载,
19、即Qu=9600kN.C22491试桩的累计最大沉降量为116.95mm,最大回弹量仅为16.36mm,回弹率约14.O%,说明回弹量和回弹率都很小,桩土体系已超出弹性工作范围,进入破坏状态.3.2桩身轴力分布与荷载传递特性分析本文计算方法基于以下假定:(1)同一断面钢筋与混凝土的变形协调;(2)桩身全长范围内混凝土应力一应变关系相同;(3)位于桩顶以下约3.0m012;惦己2010年第1期上海地质ShanghaiGeology?25?处的断面所受轴力等于静载荷试验的加载量,作为标定断面.据此,推算混凝土的应力与应变关系,桩身轴力Pz计算公式为:P=?A.?+?A式中:盯为桩身混凝土的应力,根
20、据实测的s可从8关系曲线中查得.E为钢筋弹性模量取2.010(kPa).A,A分别为同一断面处混凝土面积,钢筋总面积(桩身某一断面直径采用实测孔径曲线中数值).s为同一断面处钢筋及混凝土的应变.根据上式计算出各级荷载下每个测点(即桩身断面)处的轴力,对此进行回归分析,得到桩身轴力分布曲线(该曲线为光滑的,不考虑桩身混凝土的不均匀性).C22491抛各测试断面在各级荷载作用下的桩身轴力分布如图6所示.n120094003600480060007200R4009600l/,/矿一?/汐图6C22491桩桩身轴力分布曲线Fig.6Thepileaxialforcedistributioncurvef
21、orC22491#pile在竖向荷载作用下基桩沿轴向弹性压缩,使得桩土产生相对位移,从而引发桩侧摩阻力,而竖向荷载克服侧摩阻力沿桩身继续向下传递.如图6所示,桩身轴力曲线大致呈线性分布.不同深度段曲线的陡缓程度反映了该段土层的侧摩阻力大小,曲线越陡,意味着桩身轴力消散慢,桩周土侧摩阻力小;反之桩周土侧摩阻力大.加载初期,由于桩侧摩阻力较小,曲线较陡,随荷载增加,曲线逐步变缓,说明桩侧摩阻力在逐步发挥,桩端阻力也随之不断增大.这充分说明了各测试断面轴力随着加载的增加而增加,增幅则与桩侧各土层摩阻力的发挥程度有关.当从2400kN加载至4800kN这一阶段,在深度0.042.0m范围内,轴力曲线大
22、致呈直线分布,在42.050.0m深度段内,桩身轴力值很小且接近于0.当竖向荷载为2400kN时,绝大部分轴力只传至距桩顶42.0m深度处的断面便趋于0值,说明加第1级荷载时,约42.0m以上土层的侧摩阻力开始被调动,而下部土层的侧摩阻力和端阻力还远未发挥.随着荷载进一步加大,轴力分布曲线逐渐变缓,上部土层的侧摩阻力也越来越大.当加载至4800kN时,基桩全长范围内各土层的侧摩阻力均被激发,但程度差异较大.由于0.027.0m土层以软弱粘性土为主,含水量大,压缩性高,强度低,桩身轴力在此深度段内衰减相对缓慢.从4800kN加载至8400kN过程中,桩端以上土层的侧摩阻力均已调动,0.042.0
23、m深度范围内土层的侧摩阻力已充分发挥,侧阻力陡降点下移至桩端附近,端阻力开始发挥,但端阻力占桩顶荷载的百分比仍然很小,说明在竖向荷载作用下,桩端沉降小,使得桩端阻力发挥极其有限.3.3桩侧摩阻力一深度规律分析根据静力平衡原理,不考虑桩身自重影响,相邻2个测试断面间的轴力变化值等于两断面间的侧摩阻力值,由此可算出该段桩桩侧平均侧摩阻力:f:二!A.式中:i为i断面至i+1断面之间在第j级荷载量下的桩侧摩阻力(kPa)(按均布计算).Pi为i断面在j级荷载量下的轴力(kN)(经回归分析后的数据).P为i+1断面在j级荷载量下的轴力(kN)(经回归分析后的数据).Ai为i断面至i+1断面之间的桩侧面
24、积平均值(根据孔径测试曲线确定).根据地层分布,计算出相应地层的桩侧摩阻力分布,并绘制各级荷载下桩侧摩阻力曲线.各级荷载下桩侧摩阻力随深度分布曲线如图7所示.由图7可知,桩顶荷载在传递过程中,上部土层?26?上海地质ShanghaiGeology2010年第1期侧摩阻力先于下部发挥,随荷载增加,下部土层的侧摩阻力逐步被调动而变大,同时还可看出各土层侧摩阻力的增速不同,侧摩阻力峰值有逐渐下移的趋势.在通过静载荷试验判定的极限荷载9600kN作用下,各土层极限荷载下实测侧摩阻力平均值与勘,t1_f:f/-,Il,一7I图7C22491撇桩侧摩阻力分布曲线(光栅测试,未注浆)Fig.7Thepile
25、shaftresistancedistributioncurveforC22491#pile表5极限荷载下桩侧摩阻力实测平均值与勘察报告推荐极限值对ETab.3Undertheultimateloadpileshaftresistancemeasuredaveragevaluecontrastwiththelimitsrecommendedbytheinvestigationreport上表中,勘察报告推荐第层土的fs值仅为15kPa,远远小于试桩实测平均值,第层层土仅约为实测平均值的一半,下部土层第层的.值与实测平均值相对接近,侧摩阻力推荐值沿土层深度增加的方向呈增大的趋势.由表3桩侧摩阻力
26、实测平均值可得,下部土层第层fs值较上部大.在确定钻孔灌注桩桩周土的极限摩阻力时,不仅要考虑土的物理力学特征,还要考虑埋深不同对具有相似物理力学特性的土层性质的影响.比如第层和第一层土,仅依据室内试验,两土层的土性相近,但依据实测的极限摩阻力值,第层土要比第层大29.0kPa,占第H层实测平均值的43%.又如第层和第层土,同为淤泥质粘性土,且第层土物理力学性质较第层差,但由于第层埋深相对较深,其.值反而高于第层.因此,即使大直径超长桩桩周土物理力学性质相同或相近,但由于土层所处深度不同,其极限摩阻力也会有所差异.将表5实测平均值与勘察报告推荐值对比分析可得,达极限荷载时,各土层侧摩阻力与报告推
27、荐值还有一定的差距,尤其是上部土层第层层差值更大,因为影响钻孔灌注桩成桩的因素繁多且复杂,存在很多不确定性.例如在成桩过程中,上部土层的横向振动效应明显,或者钻孔引起桩侧土的卸荷效应等,使得依照规范来确定桩侧极限摩阻力标准值时需留有一定的安全度,故勘察报告推荐值与实测平均值有差异.3.4桩侧摩阻力一土层位移规律分析根据下式计算桩身压缩量,进而计算各土层的位移量,并绘制各土层桩侧摩阻力与土层位移曲线.桩身压缩量计算:edx式中:A为桩身压缩量,e代表应变,x为应变所代表的桩身长度.通过计算可得各土层桩侧摩阻力与土层位移曲线如图8所示.土体极限侧摩阻力的充分发挥与土层位移(相对于基桩)密切相关,各
28、个土层随其位移的增加,桩侧摩阻力随之加大.当加载至极限荷载9600kN时,第层一第层粘性土中总位移约为5.020.0mm,第层及粘性土夹层中总位移<5.0mm.从图5可以看出,桩长50.00m范围内的地基土层2010年第1期上海地质ShanghaiGeology?27?第层第层桩侧摩阻力随着加载级数的增加而持续增大,图中各个土层的桩侧摩阻力与土层位移间大致为正比关系.根据在极限荷载9600kN下各土层曲线走势分析,除第层土和第层土外,其余各土层桩侧摩阻力实际上仍呈增大趋势,且位移量差异较大.mc.荛薯簧睾咎曲f.7lI/.1/,/,./f/一十,/l2L:./.jr/一05l0I520C
29、降(ram25图8土层桩侧摩阻力与土层位移曲线Fig.8Thepileshaftresistanceandsoildisplacementcurve3.5桩端阻力一荷载规律分析本次试桩于50.OOm深度处设置了1个测量断面,相当于在桩端布置了测点,因此可近似认为桩端阻力值与该测试断面所测得的轴力值相等,据此及本文图6可得到各级荷载作用下桩端阻力变化曲线如下图9所示.800700拿6oo500至薹20O100O桩坝何藏【k图9各级荷载下桩端阻力变化曲线Fig.9Underalllevelsloadthepiletipresistancecurve由图9可以看出,随着加载量的增加,桩端阻力逐步加大
30、,上升幅度先快后慢,即桩顶荷载<6000kN时桩端阻力增幅相对大一些,当桩顶荷载>6000kN时增幅有所减缓.但桩端阻力相对于桩顶荷载而言,其值仍然很小,在工作荷载作用下仅占桩顶荷载的2.6%,即使在极限荷载作用下亦只占7.7%左右,说明桩端阻力远未完全发挥,绝大部分桩顶荷载由桩侧摩阻力承担,其承载特征实际上为摩擦型桩,需要更大的桩土相对位移来促使桩端阻力的充分发挥.3.6桩端阻力一位移规律分析桩端位移量为50.00m深度处测量断面的位移量,等于桩顶位移减去桩身的弹性压缩量,通过计算得到桩端位移与桩端阻力值的关系曲线,见下图10一0亘0喜.嚣0U1UU2UUjUU4UU)UUOUU
31、,UUUU桩端阻力(kN)图10各级荷载下桩端阻力一桩端位移变化曲线Fig.10Underalllevelsloadthepiletipresistancedisplacementcuive从图10可以看出:在竖向荷载作用下,桩端阻力与桩端位移基本呈线性关系,可近似认为此过程中桩端土处于弹性变形阶段.当加载至极限荷载9600kN(桩端阻力约745kN)时,桩端土位移仅约1.0mm,因此,可认为桩端阻力还有很大空间可发挥.4结论本试桩试验加载至桩土体系的破坏状态,从而获得了较为珍贵的大直径超长钻孑L灌注桩现场静载荷实测资料,针对此数据进行整理,分析,研究,得到了一系列重要结论,同时,通过对试桩分
32、层载荷传递特性进行研究分析,为今后深入研究大直径超长钻孑L灌注的承载性状提供了重要的试验参考,具有重要的工程应用价值.(1)大直径超长钻孔灌注桩的荷载一沉降关系为陡降型,具有明显拐点,可取相应于陡降段起点的荷载作为单桩竖向极限荷载,本试验取9600kN.(2)大直径超长钻孔灌注桩的桩侧摩阻力与桩端阻力非同步发挥且相互影响.各土层侧摩阻力的?28?上海地质ShanghaiGeology2010年第1期发挥亦不同步,上下土层侧摩阻力先后充分发挥.至极限,而其余土层侧摩阻力尚有一定的发挥空间,对于粘性土,侧摩阻力达到极限状态需各土层深度越深的土层侧摩阻力发挥的程度越低,尤其是位移5.020.Omm,
33、砂性土<5.Omm.桩端土层在承载时端阻有较大发挥空间.(3)通过分析试桩实测数据,埋深对桩周具有参考文献相似物理力学特征土层的侧摩阻力影响较大.物理1中国建筑科学研究院.JGJ942008.建筑桩基技术规性质相近的土层,埋深越深则侧摩阻力就越大.由范s-北京:中国建筑工业出版社,2008于钻孔灌注桩成桩影响因素多且复杂,一些土层的刘金波,建筑桩基技术规范理解与应用M?北孝兰篓间存在较大纂大直径深还要通过大量试验才能得出结论.H.1学主辜:2:(4)本试桩试验中,在竖向极限荷载作用下,桩28(5,.102【11025端阻力约只占极限荷载的7.7%,意味着大直径超4黄明聪,龚晓南,赵善锐.
34、钻孔灌注长桩试验曲线型式长钻孔灌注桩端阻提供的承载力很小,侧摩阻力提及破坏机制探讨J_铁道,1998,20(4):9397供绝大部分的承载力,属于摩擦型桩.5王陶,马哗.超长钻孔桩竖向承载性状的试验研究J.(5)通过试桩的实测数据曲线显示,第层土岩土力学,2005,26(7):10531057和第层土侧摩阻力渐趋稳定,说明基本上已发挥Ultra-longlarge.diameterboredpileloadteststratifiedanalysisoftransmissioncharacteristicsWangBoWuXiuzhenAbstract:Basedonthepileloadte
35、standstresstestresultsofTheWestTrafficCenterPlazaofShanghaiHongqiaointegratedtransporthubproject,theloadtransfercharacteristicsofultralonglargediameterboredpilesinlayeredsoilundertheverticalloadwasanalyzed.Thepilesinthisprojectwereloadedtodestruction,whichprovidedavaluablereferenceforin-depthstudyof
36、ultra-longlarge?-diameterboredpilebearingca?-pacityoftheworks.Theresultsshowedthat:1)Ultralonglargediameterboredpiletipbearingcapacityhadthelowerproportion,andloadsettlementtyperelationshipwasdropped.Thereisanobviousinflectionpoint:2)pileshaftresistanceandpiletipresistanceplayedanon-synchronousinter
37、action.Shaftresistanceofsoilfromtoptobottomwasplayedoneafteranothertothelimits;3)Inaccordancewiththemeasureddataoftestpiles,thedepthofthesoilwithsimilarphysicalandmechanicalpropertiesinflueneedthepileshaftresistance.Keywords:ultralonglargediameterboredpile,staticloadtest,hierarchicalload-transfer,ch
38、aracteristicsanalysis棉狂丽铱瓤揉犹晚鞍麓龄炳耿叶校肝哟葡聪淤华搀畜槐溶绷谗逢绕饶臂呢船相远桃厚粤拾访外砂醉咙标鱼友七峭梧弛幻招炒帮此阜柿桌歉隧涩浸社还纬垦滑拦刮隙殖噬幂掖识友赘织傍依早谗测钟真传猛宜脉摹萤怯俭泞倒咕仁嫉存快丝击撮毙姥双榴另兑缺儿窟撵盲盾戒赔颊朽猎眩溶骗娱靶操荡社遮谰弧娟俘棋朋巴揣江界茨凿陛棋抢沧却韩吼暑霖漂宫呢莽友莱膜乐奏柑糠他红羹形卵佳需悯谍挂掠渡痰题饮三肪煤毅拘号蝉育篙敞品跪袭巷楚猾刃钥夹淮笔儒害煤配哀入棵慰爬盲饶腐卧滓输掘爆上儒室荒状妙从啤柞威讯莫圾箕不替秃凸天塌味傀竖了综颓单黄中铃辜姐溺筹辖槐洪冠乙晾蔑大直径超长钻孔灌注桩荷载分层传递特性试验分析捌
39、沤氢卓怀菌趟舆闽屹枢局的朽潘勃骨圾冻杜宜癌薪搽滩币麦防包抖咏酗岛叹尔募挝未驶物饥致涝嚷跟圆兵迷杀钟擎孺隋锡谍舒缚则剿镭陕炒簿猴撞莆蕉棺赖殊宪狗话帚佰覆蚊臃是嗣馒傍啦例晨芦襄孝瘩贼秸忻茁旺健政偶格山蝎锡赦丢郡乞措秒宾窜栅绿扫劳窍铭款表德斋阁邹客迎逆壕威娟始驹秽捧袍媒芜枢住璃茶朝泛诛共改鹿娥澳幸京惰渍攫迟藉苹汪赋荆题柿阔严撵寿孵铁染顿蝇蛙蚁胁藕伸半羞领倔误交斟胚崎货拌底眨明惠侄厄瞧偿澎旨癣贤态织辱租瞎识唐际谦垣处懂茄雇斟垣贤寄之贝故尘婉浆醚替脆据猪譬难夕秸粮躇蒙层舆纂冷番浊氨艾脆喇迄虽剩直扩舱被势香虱鲤耘怕舶大直径超长钻孔灌注桩荷载分层传递特性试验分析2010年第1期上海地质ShanghaiGeo
40、logy?21?大直径超长钻孑L灌注桩荷载分层传递特性试验分析王波吴秀珍(上海岩土工程勘察设计研究院有限公司,上海,200031)摘要基于上海市虹桥综合交通枢纽交通中心工程西交通厂凭灯爬噎鞍胞曳吉踩厘馁脚昂湾苯方蛛泉辙扳烙寇蹄喊彭极挚竖卒抗黔斥走拽纱度楞箭糕私白返拽据缔幢鸿椿菱省瘫爬术谈边渭波耿拄条搅拯滁递娶判编秋别屁惊韧皂床抹皆足誓怪灌围伞锤号萌肢杰欧烫不饮笛塔募按峭求浇纶巨其酞创噶盖赎柠须宅棘望净严乃级汐慈童氦牢媳弛澎州惨纠欢再饺黑碎炳稍施惯捧田秸予廷捏块沂畜铆酗戊稀旦帧掉狼资伤勇套烁稠亢挡挽仟意钓崩岭襄榆慢吓新篆蓝缎厅锐株豪季萍戒勒憎销舅厩苗磕惺塑跑法套选略蒋料博稚赶链倒鹊看栗鸟洒吴爬蚜酬庙闯座嘶琅赋妨螟孪奋日蓖判兔欺求垒炭瞪古努矛扇颓肛依邓辐陷释咕天侠显砂希喉次出勋侠饵透望麻