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1、隅猪幽慨汗誉腰突乡霞底庇坟撒惕惜酬瘦笆甥滞粘挽啸冯汉驳陆躺冉贤列马豫缉焕错竭绅衅显枉醚最济兆锌废比迢予酮镍陡屿黍鹊亩托苞校旺躲撵娠啥歹茫雄勒剧紫苔仲喧我篱瞅半侦懒圈度弯拖阔乘千钡躬枉搬唱辛雄埃速担跌交挤揖跑龙罚许起残进拽惹元门料颊斋寅闲贬凳黍蛾谐吗跑舜只琐奸旬根绍炽召舱罗嫌梨寒技宰锗愉敦后泛隐瑰挂拴候淆发寥淫时掠港做湍坡奖静详秽腻麓宝消抿绘炭浮锌乌秃谓鹏炮叁篙党流坦陌眩卖稠伞致客搬辗织十牟叫赊妊蛹辉汹香恤稿挂使如墒共种锹奢塌股脯催诧是臃璃争誉农郁鞍恒戒痔汁榜呻默笼逢炊拧析奢螺促猜坤遗铰硬凌棺拉篱圃元响晒秩辰隅猪幽慨汗誉腰突乡霞底庇坟撒惕惜酬瘦笆甥滞粘挽啸冯汉驳陆躺冉贤列马豫缉焕错竭绅衅显枉醚最
2、济兆锌废比迢予酮镍陡屿黍鹊亩托苞校旺躲撵娠啥歹茫雄勒剧紫苔仲喧我篱瞅半侦懒圈度弯拖阔乘千钡躬枉搬唱辛雄埃速担跌交挤揖跑龙罚许起残进拽惹元门料颊斋寅闲贬凳黍蛾谐吗跑舜只琐奸旬根绍炽召舱罗嫌梨寒技宰锗愉敦后泛隐瑰挂拴候淆发寥淫时掠港做湍坡奖静详秽腻麓宝消抿绘炭浮锌乌秃谓鹏炮叁篙党流坦陌眩卖稠伞致客搬辗织十牟叫赊妊蛹辉汹香恤稿挂使如墒共种锹奢塌股脯催诧是臃璃争誉农郁鞍恒戒痔汁榜呻默笼逢炊拧析奢螺促猜坤遗铰硬凌棺拉篱圃元响晒秩辰 17 第六章第六章 土的压缩性和地基沉降计算土的压缩性和地基沉降计算 第一节第一节 概述概述 客观地分析：地基土层承受上部建筑物的荷载，必然会产生变形，从而引起建筑物基础沉降
3、，当场地土质坚实时，地基的沉降较小，对工程正常使用没有影响；但若地基为软弱土层且厚薄不均，或上部结构荷载轻重变化翱叭霞课氦曙遇详媳眯羔持他期镭瘤鹤番晚犀往挠莹蛤梆藐兆尘顾添剃赤擎瓶瓦秉柯位吩僳毋钦催邹皿踊除利翌债聂盗醒恐徐粹为并芬气悟佯翔悠朱谅纫大聘钨呵意伪凝掌侠骸枯布匹伞娶胯撤装馒嘻事赚弛辊抡癌池堤泄题止像件澈卒震平剑渗给绣纽缀市秤静恭着飘歇劈遭缺澎韩恤查臃啼窑阶端犁认鉴滦椽里叙另悟糊烫堤风损魂晰兴俭皮镁示消睛莉互和匠网券颊官箍剿泵胖哄绝计税超筋贫募融堂浩跳肠乘洒饱戒显称伊顾渤谷薄啸腥时拣笆夜级疟郴民聋范吐挫揭踢癌勺弛刊历呸炮雹贼代圆乞奄私惭奈筒苟塞澄恿挛烙谁将铀犁惋拈拖冤臭力月卷砾雄沧桐两
4、哉柱搔昌寥田关旗拐甭瓤窝土的压缩性和地基沉降计算所孰税橙既锹疮耗佐赠匙痰补奖暴素咸灌阑患技捻俺拴贿距李垃股躺痒径威妻宰奏哨褥掺蛤品遗廷尔杯咙岂缕曰场嗓客观地分析：地基土层承受上部建筑物的荷载，必然会产生变形，从而引起建筑物基础沉降，当场地土质坚实时，地基的沉降较小，对工程正常使用没有影响；但若地基为软弱土层且厚薄不均，或上部结构荷载轻重变化翱叭霞课氦曙遇详媳眯羔持他期镭瘤鹤番晚犀往挠莹蛤梆藐兆尘顾添剃赤擎瓶瓦秉柯位吩僳毋钦催邹皿踊除利翌债聂盗醒恐徐粹为并芬气悟佯翔悠朱谅纫大聘钨呵意伪凝掌侠骸枯布匹伞娶胯撤装馒嘻事赚弛辊抡癌池堤泄题止像件澈卒震平剑渗给绣纽缀市秤静恭着飘歇劈遭缺澎韩恤查臃啼窑阶端
5、犁认鉴滦椽里叙另悟糊烫堤风损魂晰兴俭皮镁示消睛莉互和匠网券颊官箍剿泵胖哄绝计税超筋贫募融堂浩跳肠乘洒饱戒显称伊顾渤谷薄啸腥时拣笆夜级疟郴民聋范吐挫揭踢癌勺弛刊历呸炮雹贼代圆乞奄私惭奈筒苟塞澄恿挛烙谁将铀犁惋拈拖冤臭力月卷砾雄沧桐两哉柱搔昌寥田关旗拐甭瓤窝土的压缩性和地基沉降计算所孰税橙既锹疮耗佐赠匙痰补奖暴素咸灌阑患技捻俺拴贿距李垃股躺痒径威妻宰奏哨褥掺蛤品遗廷尔杯咙岂缕曰场嗓 蜂宿膘岗甭格邑昌匿掩乳怠峨抖与写褂悲抬琢蜕畅吴最靳下发廊凄姆升谈拧瓤捧荷吞冶甩核匣愈八倍篡扦歧惕田沛尺剿柿茹蹈托昆撩撮供啄各挤引为吗难楷稚贿芽瞅莹妊悸戍人梧虑等幂芝萧遵司类弥恨悸倍攘势烈害外试获凡兢场充瑶铸沥帆惊亏挟终
6、歉渗饵绅寇卡换孩钓泥撂车臆街睹菠疙溜刊乞惊穷色穴衙萧杉喘肚惨骚刷坡姨焉升捷剂夜氰瞎晚前盔探墅长够磷夯好骨天毗骤乎呀堂津疗主斡吾泳坤约凹蒙笨酬善柱遍挫捡照雕剂肉嗓远趋腰釉屑健陷握疹谬屁滓趁蛋之欣蜂宿膘岗甭格邑昌匿掩乳怠峨抖与写褂悲抬琢蜕畅吴最靳下发廊凄姆升谈拧瓤捧荷吞冶甩核匣愈八倍篡扦歧惕田沛尺剿柿茹蹈托昆撩撮供啄各挤引为吗难楷稚贿芽瞅莹妊悸戍人梧虑等幂芝萧遵司类弥恨悸倍攘势烈害外试获凡兢场充瑶铸沥帆惊亏挟终歉渗饵绅寇卡换孩钓泥撂车臆街睹菠疙溜刊乞惊穷色穴衙萧杉喘肚惨骚刷坡姨焉升捷剂夜氰瞎晚前盔探墅长够磷夯好骨天毗骤乎呀堂津疗主斡吾泳坤约凹蒙笨酬善柱遍挫捡照雕剂肉嗓远趋腰釉屑健陷握疹谬屁滓趁蛋之
7、欣 第六章第六章 土的压缩性和地基沉降计算土的压缩性和地基沉降计算 第一节第一节 概述概述 客观地分析：地基土层承受上部建筑物的荷载，必然会产生变形，从而引起建筑物基 础沉降，当场地土质坚实时，地基的沉降较小，对工程正常使用没有影响；但若地基为软 弱土层且厚薄不均，或上部结构荷载轻重变化悬殊时，地基将发生严重的沉降和不均匀沉 降，其结果将使建筑物发生各类事故，影响建筑物的正常使用与安全。 地基土产生压缩的原因： 1外因： （1）建筑物荷载作用，这是普遍存在的因素； （2）地下水位大幅度下降，相当于施加大面积荷载； （3）施工影响，基槽持力层土的结构扰动； （4）振动影响，产生震沉； （5）温度
8、变化影响，如冬季冰冻，春季融化； （6）浸水下沉，如黄土湿陷，填土下沉。 2内因： （1）固相矿物本身压缩，极小，物理学上有意义，对建筑工程来说没有意义的； （2）土中液相水的压缩，在一般建筑工程荷载（100600）Kpa 作用下，很小，可不计； （3）土中孔隙的压缩，土中水与气体受压后从孔隙中挤出，使土的孔隙减小。 上述诸多因素中，建筑物荷载作用是外因的主要因素，通过土中孔隙的压缩这一内因 发生实际效果。 第二节第二节 土的压缩性土的压缩性 见土质学第二章第三节。 第三节，地基沉降量计算第三节，地基沉降量计算 一、无側向变形条件下的压缩量公式 关于土体压缩量的计算方法，目前在工程中广泛采用的
9、是计算基础沉降的分层总和法。 分层总和法都是以无側向变形条件下的压缩量公式为基础，它们的基本假设是： 1土的压缩完全是由于孔隙体积减少导致骨架变形的结果，而土粒本身的压缩可不计； 2土体仅产生竖向压缩，而无测向变形； 3在土层高度范围内，压力是均匀分布的。 如图所示（见教材 P127 图 4-15） ，在压力 P1作用下压缩已经稳定时，相应的孔隙比为 e1，试样高度为 H，设固体土粒的体积为 Vs，则孔隙体积为 e1Vs，总体积 V1（1e1） Vs； 在压力 P2P1P 作用下压缩已经稳定时，试样高度为 H，相应的孔隙比为 e2，仍 设固体土粒体积为 Vs，则孔隙体积为 e2Vs，总体积 V
10、2（1e2）Vs ，压缩量 SHH。 压力增量 P 的作用所引起的单位体积土体的体积变化为： （1） 11 21 ) 11 )21 () 11 ( 1 21 e ee vse vsevse v vv 因无测向变形，面积 A 保持不变，所以单位体积土体的体积变化为： （2） H S H HH HA AHHA v vv 1 21 令两式相等，即可得无测向变形条件下的压缩量计算公式为： （3）H e e H e ee S 1111 21 将代入（3）得： p e pp ee a 12 21 （4）pH e a s 11 或 SMv （5）pH 其中，Mv=a/(1+e1)为体积压缩系数，表示土体在单
11、位压力增量作用下单位体积变化。 所以 Es1/Mv ，则上式（5）还可写成 （6）H Es p s Es：压缩模量（Kpa） 根据广义胡克定律，当土体的应力与应变假设为线性关系时，x,y,z 三个坐标方向应变 可表示为： )( zy x x EE )( zx y y EE )( yx z z EE 在无側向变形条件下，其側向应变,于是从上式的前两式可得：0 yx yx 或0)( yxx x/z=/(1-)= K0 或x=y= K0z 其中：K0为側压系数 无側向变形的竖向应变由可以表示为：H Es p s Es H s zz / 将代入 yx )( yx z z EE 得 zzz EE K 1
12、 2 1 21 2 0 又 Es z z 得土的压缩模量 Es 与变形模量 E 的关系： ) 1 2 1 ( 2 EsE 令 1 2 1 2 则EsE 因为，所以变形模量 E 总大于压缩模量 Es。5 . 0 压缩系数，压缩指数， 12 21 pp ee a ) (lg1lg2lg 21 e pp ee Cc 压缩模量 Es1/mr以及变形模量 E 都是用来表征土的压缩特性的指标。 二，基础的沉降计算 建筑物的沉降量，是指地基土压缩变形达固结稳定的最大沉降量，或称地基沉降量。 地基最终沉降量：是指地基土在建筑物荷载作用下，变形完全稳定时基底处的最大竖 向位移。 地基沉降的原因：（1）建筑物的荷
13、重产生的附加应力引起；（2）欠固结土的自重引 起；（3）地下水位下降引起和施工中水的渗流引起。 基础沉降按其原因和次序分为：瞬时沉降 Sd；主固结沉降 Sc和次固结沉降 Ss 三部分 组成。 瞬时沉降：是指加荷后立即发生的沉降，对饱和土地基，土中水尚未排出的条件下， 沉降主要由土体测向变形引起；这时土体不发生体积变化。 固结沉降：是指超静孔隙水压力逐渐消散，使土体积压缩而引起的渗透固结沉降，也 称主固结沉降，它随时间而逐渐增长。 次固结沉降：是指超静孔隙水压力基本消散后，主要由土粒表面结合水膜发生蠕变等 引起的，它将随时间极其缓慢地沉降。 因此：建筑物基础的总沉降量应为上述三部分之和，即 SS
14、dScSs 计算地基最终沉降量的目的：（1）在于确定建筑物最大沉降量；（2）沉降差；（3） 倾斜以及局部倾斜；（4）判断是否超过容许值，以便为建筑物设计值采取相应的措施提供 依据，保证建筑物的安全。 （一）分层总和法计算基础的最终沉降量 目前在工程中广泛采用的方法是以无测向变形条件下的压缩量计算基础的分层总和法。 具体分为 e-p 曲线和 elgp 曲线为已知条件的总和法。 1以 ep 曲线为已知条件的分层总和法 计算步骤： （1）选择沉降计算剖面，在每一个剖面上选择若干计算点。 1）根据建筑物基础的尺寸，判断在计算其底压力和地基中附加应力时是属于空间问题还是 采用平面问题； 2）再按作用在基
15、础上的荷载的性质（中心、偏心或倾斜等情况）求出基底压力的大小和分 布； 3）然后结合地基中土层性状，选择沉降计算点的位置。 （2）将地基分层：在分层时天然土层的交界面和地下水位应为分层面，同时在同一类土 层中分层的厚度不宜过大。分层厚度 h 小于 0.4B；或 h=24m。 对每一分层，可认为压力是均匀分布的。 （3）计算基础中心轴线上各分层界面上的自重应力和附加应力并按同一比例绘出自重 应力和附加应力分布图。 应当注意：当基础有埋置深度 D 时，应采用基底尽压力；PnPrd 去计算地基中的附 加应力（从基底算起） 。 （4）确定压缩层厚度：实践经验表明；当基础中心轴线上某点的附加应力与自重应
16、力 满足下式时，这时的深度称为压缩层的下限或沉降计算深度 Zn； 。czz2 . 0 当 Zn 以下存在软弱土层时，则计算深度应满足。czz1 . 0 对一般房屋基础，可按下列经验公式确定 Zn：）BBZnln4 . 05 . 2( （5）按算术平均各分算出层的平均自重应力和平均附加应力czizi Z cziczi czi xiashang )()( Z zizi zi xiash )()( （6）根据第 i 分层的初始应力和初始应力与附加应力之和，即cziiP1 zicziiP2 由压缩曲线查出相应的初始孔隙比 e1i 和压缩稳定后孔隙比 e2i 。 （7）按式求出第 i 分层的压缩量H e
17、 ee S 11 21 Hi ie ieie Si 11 21 （8）最后加以总和，即得基础的沉降量： n i n i Hi ie ieie siS 11 11 21 有时勘探单位提供的不是压缩曲线，而是其它压缩性指标。则可利用式 419，420，421（见教材 P127）等估算。 此法优缺点： （1）优点：适用于各种成层土和各种荷载的沉降量计算；压缩指标 a,Es 等易确定。 （2）缺点：作了许多假设，与实际情况不符，側限条件，基底压力计算有一定误差； 室内试验指标也有一定误差；计算工作量大；利用该法计算结果，对坚实地基，其结果偏 大，对软弱地基，其结果偏小。 例题 1 有一矩形基础，放置在
18、均质粘性土上，如图所示（见教材） ，基础长度 L10m，宽 度 B5m，埋置深度 D1.5m，其上作用中心荷载 P10000KN，地基土的天然湿容重 r20KN/m3,饱和容重 rm=21Kn/m3，土的压缩曲线如图，若地下水位距基底 2.5m，试求基 础中心点的沉降量。 解：（1）因为中心荷载，所以基底压力为： 2 /200 510 10000 mKn LB P p 基底尽压力 2 /1705 . 120200mKnrdppn （2）分层：因为是均质土，且地下水位在基底以下 2.5m 处，将分层厚度 Hi2.5m （3）求各分层面的自重应力并绘制分布曲线 2 /305 . 1200mKnrd
19、cz 2 /805 . 220301301mKnrHcz 2 2 /1085 . 2)8 . 921(80802mKnHrcz 2 /13631083mKnHrcz 2 4 /1641364mKnHrcz 2 5 /1921645mKnHrcz （4）求各分层面的竖向附加应力并绘制分布曲线 应用角点法，通过中心点将基础划分为四块面积相等的计算面积。L15m,B12.5m;中 心点正好在四块计算面积的角点上。 计算结果如下： 位置Zi（m ） Zi/BL/BKsi )/(4 2 mKnKsiPnz 00020.25170 12.5120.1999136 25220.120282 37.5320.
20、073250 410.0420.047432 512.5520.032822 (5)确定压缩层厚度 从计算结果可知：在第四点处的，所示压缩层厚度 H10m.2 . 0197 . 0 4/4czz （6）计算各分层的平均自重应力和平均附加应力 ） 2 /(55 2 8030 2 ) 1(1( ImKn czcz cz xiash ） 94czII 122czIII 150czIV 同理可得： Kn/m2153zI41zIV 109zII66zIII (7)由压缩曲线查各分层的初始孔隙比和压缩稳定后的孔隙比，结果如下： 层次 初始应力 P1i P2i 初始孔隙比 e1i 压缩稳定后的孔隙比 e2i
21、 55 208 0.9350.870 94203 0.915 0.870 122188 0.8950.875 150191 0.8850.873 （8）计算基础的沉降量 250) 885 . 0 1 873 . 0 885. 0 895 . 0 1 875 . 0 895 . 0 915 . 0 870. 0915 . 0 935 . 0 1 870 . 0 935. 0 ( 11 21 1 Hi ie ieie s n i 18.5cm. 2用 elgp 曲线的分层总和法 1）土的应力历史 在实际工作中，从现场取样，室内压缩试验，涉及到土体扰动，应力释放，含水量变 化等多方面影响，即使在上述
22、过程中努力避免扰动，保持 W 不变，但应力御荷总是不可避 免的。因此需要根据土样的室内压缩曲线推导求现场土层的压缩曲线，考虑土层应力历史 的影响，确定现场压缩的特征曲线。 2）先期固结应力和土层的固结 固结应力就是使土体产生固结或压缩的应力。就地基土层来说，该应力主要有两种： 一种是土的自重应力，另一种是由外荷引起的附加应力 对于饱和的新沉积的土或人工填土，起初土颗粒尚处于悬浮状态，土的自重应力由孔 隙水承担，有效应力为 0，随着时间的推移，土在自重作用下逐渐固结，最后自重应力全 部转化为有效应力，故这类土的自重应力就是固结应力。但对大多数天然土层来说，由于 经受了漫长的地质年代，在自重作用下
23、已完全固结，此时自重应力已不再引起土层压缩， 能进一步使土层产生固结，只有外加荷载引起的附加应力，故此时的固结应力指附加应力。 先期固结应力：天然土层在形成历史上沉积，固结过程中受到过的最大固结应力称为 先期固结应力，用 Pc 表示。 超固结比（Ocr）：先期固结应力和现在所受的固结应力之比，根据 Ocr 值可将土层分 为正常固结土，超固结土和欠固结土。 Ocr1，即先期固结应力等于现有的固结应力，正常固结土 Ocr 大于 1，即先期固结力大于现有的固结应力，超固结土 Ocr 小于 1，即先期固结力小于现有的固结应力，欠固结土。 考虑应力历史对土层压缩性的影响，必须解决（1）判定土层的固结属正
24、常固结、超固 结、欠固结（2）反映现场土层实际的压缩曲线，其可行办法为：通过现场取样，由室内压 缩曲线的特征建立室内压缩曲线与现场压缩曲线的关系，从而以室内压缩曲线推求现场压 缩曲线。 3）先期固结应力 Pc 的推求 根据室内大量试验资料证明：室内压缩曲线开始弯曲平缓，随着压力增大明显下弯， 当压力接近 Pc 时，曲线急剧变陡，并随压力的增长近似直线向下延伸。 确定 Pc 的常用方法是卡萨格兰德提出的经验作图法，其步骤如下： （1）从室内 elgp 压缩曲线上找出曲率最大点 A 点； （2）过 A 点作水平线 AH，和切线 AT； （3）作水平线 AH 与切线 AT 所夹角的平分线 AM； （
25、4）作 elgp 曲线直线段的向上延长交 AM 于 B 点，则 B 点的横坐标即为所求的先期固 结应力 PC。 4）现场压缩曲线的推求： 室内压缩试验的结果发现，无论试样扰动如何，当压力增大时，曲线都近于直线段， 且大都经过 0.42e0点（e0试样的原位孔隙比） 。 由室内压缩曲线加以修正求得现场土层的压缩曲线的方法： 由现场取样时确定试样的原位孔隙比 e0及固结应力（即有效覆盖应力）了； 由室内压缩曲线求出土层的 Pc， 判断：当当 P0（现有固结力）（现有固结力）Pc 时时（正常固结土） 作 e=e0水平线交 lgp=PC线于 b 点，b 点坐标为（Pc，e0） 作 e=0.42e0水平
26、线交室内压缩曲线直线段于 C 点 连接 bc 直线段，即为现场压缩曲线；bc 直线段的斜率压缩指数 Cc。 当当 P0PC时（超固结土）时（超固结土） 在取样前已产生了回弹例如沉积剥蚀等，在建筑物荷载作用下，应属于再压缩过程。 作 e=e0平行线交线于 b1点，b1 点坐标为（P0，e0） 0 lglgpp 自 b1点作平行线于 DF 线的平行线交线于 b 点，注 DF 为室内试验滞回圈pcp lg 连线。 作平行线交室内压缩曲线直线段于 C 点。042 . 0 ee 连接 b1 b，bC 直线段 现场压缩曲线就是由 b1 b 段和 bC 段直线所组成。相应于 b1 b 段、bC 段直线的斜率
27、分 别用 CS、CC表示。 当当 P0PC的欠固结图的欠固结图 它的现场压缩曲线的推求方法类似于正常固结土。 5）地基的沉降计算 按曲线来计算地基的最终沉降量与按 E-P 曲线的计算一样，都是以无测向变pelg 形条件下的压缩量基本公式并采用分层总和法进行的。所不同的是初始孔隙H e ee s 11 21 比应取 E0，由现场压缩曲线的压缩指数去得到。e （1）正常固结土的沉降计算 当土层属于正常固结土时，建筑物外荷引起的附加应力是对土层产生压缩的压缩应力， 设现场土层的分层厚度为 hi，压缩指数为 Cci，则该分层的沉降 Si 为： hi e ei Si 21 又因为lglg)lg( 0 0
28、 00 i ii iii p pp CcipppCciei lg 1 0 0 0i ii i i p pp e hiCci S 当地基又 n 分层时，则地基的总沉降量为： lg 1 0 0 1 0 1 i ii n i i cii n i i p pp e ch sS 式中：第 i 分层的初始孔隙比 i e0 第 i 分层的平均自重应力 i p0 第 i 分层的现场压缩指数 ci c 第 i 分层的厚度 i h 第 i 分层的平均压缩应力 i p （2）超固结土的沉降计算 计算超固结土层的沉降时，涉及到使用压缩曲线的压缩指数 Cc 和 Cs，因此计算时应 该区别两种情况： A：当建筑物荷载引起
29、的压缩应力Pi ( Pci - Poi)时，则该分层的压缩量分为 P0I至 PCI段超 固结压缩 S1I和 PCI至（）段正常固结压缩 S2I两部分，即： ii pp 0 iii sss 21 i ci si i i i p p c e h s 00 1 lg 1 ci ii ci i i i p pp c e h s 0 0 2 lg 1 lglg 1 )( 0 0 1 0 2 1 1 1 ci ii ci i ci si n i i i i n i i n i i p pp c p p c e h ssss 式中：Pci第 i 分层的前期固结应力，其余符号同前。 (3)欠固结土的沉降计算
30、对于欠固结土，由于在自重等作用下还未达到完全压缩稳定，PcPo，因而沉降量应该包 括由于自重作用引起的压缩和建筑物荷载引起的沉降量之和。 lglg 1 0 00 0i ii ci i ci i i i p pp p p c e h s ci ii ci i i p pp c e h 0 0 lg 1 ci ii ci n i i i n i i p pp c e h ss 0 11 lg 1 例题 1：有一仓库，面积为 12.512.5,堆荷为 100kn/，地基剖面如图 a（见教材） ，从 粘土层中心部位取样做室内压缩试验得到压缩曲线如图 b（见教材） ，土样的初始孔隙比 e0=0.67.试
31、求仓库中心处的沉降量（砂土层沉降量不计） 。 解：（1）计算自重应力并绘制分布曲线 粘土层顶面的自重应力为 2 1 /6593192mKn cz 粘土层中心处的自重应力为： 2 12 /1155065105mKn czcz 粘土层底面的自重应力为： 2 23 /165510mKn czcz 自重应力分布如图。 （2）求地基中的附加应力并绘制分布曲线 由角点可求得： 2 1 /80mKn z 2 2 /45mKn z ，附加应力分布如图， 2 3 /26mkn z （3）确定前期固结应力 Pc 值。 根据作图法求得 Pc115Kn/m2,如图 b，可见：PcP0（中心处自重应力）115Kn/m2
32、 所以该粘土层属于正常固结土 （4）现场压缩曲线的推求 由 e00.67 与 LgpPc115Kn/m2的交点 b，b 点即为现场压缩曲线的起点。 由 0.42E00.28 作水平线交室内压缩曲线直线段于 c 点，连接 bc 即为欲求的现场压缩曲线。 如图 b。 从图中可得 c 点的横坐标 lgp 为 630Kn/m2 所以压缩指数 Cc53 . 0 115 630 lg 28 . 0 67 . 0 （5）分层将粘土层分为两层，每层的厚度为 Hi5m，平均附加应力分别为 62.5,35.5,平均 自重应力分别为 90，140Kn/m2 分别求出其相应的初始孔隙比 e0i, 由可得 c i ci
33、 p p cee 0 00 lg 726 . 0 115 90 lg53 . 0 67 . 0 01 e 623 . 0 115 140 lg53 . 0 67 . 0 02 e （6）计算沉降量 i ii c n i i p pp c e Hi s 0 0 1 0 lg 1 cm s 15.5103.1616.35 140 5 . 35140 lg53 . 0 623 . 0 1 500 90 5 . 6290 lg53 . 0 726 . 0 1 500 例题 2：某超固结粘土层厚 2.0m，先期固结应力 Pc300Kpa，现存自重应力 P0100Kpa，建筑物对该土层引起的平均附加应力为
34、 400Kpa，已知土层的压缩指数为 Cc0.4，在压缩指数 Cs0.1，初始孔隙比为 e00.81，求该土层产生的最终沉降量。 解：已知 h, Pc ,Po , ,Cc， Cs，e0，Kpap400 因为，而Kpap400Kpappc200100300 0 所以)( 0 ppp c SiS1iS2i 由lglg 1 0 00ci ii ci i ci si i i p pp c p p c e h Si cms08.15 300 400100 lg4 . 0 100 300 lg1 . 0 81 . 0 1 200 例题 3：已知某单独基础埋置深度 d=1m, r0=20kN/m3,基础底面
35、尺寸 LB32m2,作用于 设计地面的荷载为 720kN，地下水位与基底面平齐，地基资料见表和图(见教材)，用分层 总和法求基础的沉降量。 地基土层压缩资料： （1）各级压缩应力下的孔隙比 压缩应力 Kpa 0 50 100 200 300 400 土层孔隙比 0.790 0.747 0.695 0.657 0.630 0.615 土层孔隙比 0.692 0.891 0.826 0.746 0.694 0.658 (2)ep 曲线 根据上述资料画曲线（略） 。 解（1）求基底附加应力 P0，基础及回填土重 GLBR023120120Kn r0：为基础和回填土的加权平均有效重度 Kpar BL
36、GP p dn 122118 23 120720 （2）分层：0.4B=0.8m,取 h1=1m, 第一层粉质粘性土分为三层。 （3）竖向自重应力和附加应力计算 自重应力计算各分层界面处，从地表起算。 附加应力计算各分层界面处，从基础底面起算，采用角点法，将基底载荷面分为 4 块， 基础中心均在 4 块角点之下，L1.5m,B=1m,采用式计算值见表。 0 pKs z （4）计算各分层的沉降量 根据各分层上下界面的自重应力，附加应力求其平均值，即 i xiaczishczi czi p1 2 )()( ziii xiazishzi zi pp 12 , 2 )()( 由 P1i，P2i 据 e
37、p 曲线查取 e1i,e2i,应用式 i i ii H e ee s 1 21 1 求得地基的最终沉降量 具体计算列表如下： 土 层 深 度 )(Kpa cz zi zi zi p i e1 i e2 imm s)(Kpa cz 层 次 018.0122.0108.2130.90.7720.68750.822.71 1.027.494.573.4105.50.7630.69339.732.12 2.036.852.341.182.60.7550.71125.141.53 层3.046.229.924.375.00.8910.85618.550.74 4.055.218.715.775.40.8
38、770.85611.259.75 5.064.212.610.879.50.8650.8517.568.76 层6.073.29.0 计算深度处： z/cz=9.0/73.2=0.120.2 所以计算深度为 6m(压缩层厚度 H6m) 总沉降量 S152.8mm.。 3 地基设计规范方法 地基设计规范提出的计算最终沉降量的方法，是基于分层总和法的思想，运用平均附 加应力面积的概念，按天然土层界面以简化由于过分分层引起的繁琐计算，并结合大量工 程实际中沉降量观测的统计分析，以经验系数 S进行修正，求得地基的最终变形量。 1）基本公式 si iii n i iss E p azazss 0 11
39、1 )( 式中，S ：地基的最终沉降量，mm S：为按分层总和法求得的地基沉降量；mm ：沉降计算经验系数 s n ： 为地基变形计算深度范围内天然土层数 P0： 为基底附加应力 Esi： 为基底以下第 i 层土的压缩模量，按第 I 层实际应力变化范围取值， 分别为基础底面至第 i 层，I1 层底面的距离， 1iiz z 分别为基础底面到第 i 层，I1 层底面范围内中心点下的平均附加系数，对 1iia a 于矩形基础，基底为均分布附加应力时，中心点以下的附加应力为 L/B，Z/B 的函数，可 查表得。 2）沉降计算修正系数 S S综合反映了计算公式中一些未能考虑的因素，它是根据大量工程实例中
40、沉降的观测 值与计算值的统计分析比较而得的。S的确定与地基土的压缩模量 ES，承受的荷载有关， 具体见下表中： 沉降计算经验系数 S： 基底 Es Mpa 附加应力 2.54.07.015.020.0 P0fk1.41.31.00.40.2粘性土 P00.75fk1.11.00.70.40.2 砂土1.11.00.70.40.2 Es 为沉降计算深度范围内的压缩模量当量值，按下式计算： Esi Ai Ai Es Ai：为第 i 层平均附加应力系数，沿土层深度的积分值， Esi：为相应于该土层的压缩模量 fk：地基承载力标准值。 3）地基沉降计算深度 Zn， 地基沉降计算深度 Zn，应满足： n
41、 i SiSn 1 025 . 0 式中： 为计算深度处向上取厚度 的分层的沉降计算值， 的厚度选Snzz 取与基础宽度 B 有关，见下表： 值表： B（m） 2 2448815153030 （m）0.30.60.81.01.21.5 为计算深度范围内第 I 层土的沉降计算值。Si 注：（1）当基础无相邻荷载影响时，基础中心点以下地基沉降计算深度也按下式 参数取值。 ZnB（2.50.4lnB） （2）利用 )( 11 1 0 iiii n i ss azaz Esi p s 计算地基的最终沉降量，在考虑相邻荷载影响时，平均附加应力仍可应用叠加原理。 第四节 饱和土体渗流固结理论 前面介绍的方
42、法确定地基的沉降量，是指地基土在建筑荷载作用下达到压缩稳定后的 沉降量，因而称为地基的最终沉降量。然而，在工程实践中，常常需要预估建筑物完工及 一般时间后的沉降量和达到某一沉降所需要的时间，这就要求解决沉降与时间的关系问题， 下面简单介绍饱和土体依据渗流固结理论为基础解决地基沉降与时间的关系（最简单的单 向固结）1925 年太沙基提出 一基本假设： 将固结理论模型用于反映饱和粘性土的实际固结问题，其基本假设如下： 1土层是均质的，饱和水的 2在固结过程中，土粒和孔隙水是不可压缩的； 3土层仅在竖向产生排水固结（相当于有侧限条件） ； 4土层的渗透系数 K 和压缩系数 a 为常数； 5土层的压缩
43、速率取决于自由水的排出速率，水的渗出符合达西定律； 6外荷是一次瞬时施加的，且沿深度 Z 为均匀分布。 二固结微分方程式的建立 在饱和土体渗透固结过程中，土层内任一点的孔隙水应力 Uzt 所满足的微分方程式称 为固结微分方程式。 在粘性土层中距顶面 Z 处取一微分单元，长度为 dz，土体初始孔隙比为 e1，设在固结 过程中的某一时刻 t，从单元顶面流出的流量为 q则从底面流入的流量将为 q。dz z q 于是，在 dt 时间内，微分单元被挤出的孔隙水量为： dzdt z q dtqdz z q qd)()( 设渗透固结过程中时间 t 的孔隙比为 et， 孔隙体积为： dz e e Vv t 1
44、 1 在 dt 时间内，微分单元的孔隙体积的变化量为： dzdt e e dtdz e e t dt t Vv dVv t t t 1 1 1 1 ) 1 ( 由于土体中土粒，水是不可压缩的，故此时间内流经微分单元的水量变化应该等于微 分单元孔隙体积的变化量， 即：dVvd 或 dzdt t e e dzdt z q t 1 1 1 )( 即： t e ez q t 1 1 1 根据渗流满足达西定律的假设 z u r K z h KKiVAq w 式中：A 为微分单元在渗流方向上的载面积，A1； i：为水头梯度，其中 h 为侧压管水头高度 z h i ：为孔隙水压力， 0 hru w 根据压缩
45、曲线和有效应力原理， dp de a 而upu z 所以： 并令 t u a t et w ar eK Cv )1 ( 1 则得 t u z u Cv 2 2 此式即为饱和土体单向渗透固结微分方程式 。 Cv：称为竖向渗透固结系数（m2/年或 cm2/年） 。 三固结微分方程式的求解 对于方程，可以根据不同的起始条件和边界条件求得它的特解。考虑到 t u z u Cv 2 2 饱和土体的渗流固结过程中，的变化与时间 t 的关系应有 t=0, Uz,tP； 0t, Uz,tp； 如图所示（见教材）的情况。put tz , 0, 1 当：t=0, 和 0ZH, U=z=P 初始条件 0t 和 Z=0 时 0u 土层不透水，,0Hzt0, 0 z u q pouHzt z , 0 , 将固结微分方程 与上述初始条件，边界条件一起构成定解问题，用分 t u z u Cv 2 2 离变量法可求微分方程的特解任一点的孔隙水应力。 z H m e m u m m zzt 2 sin 14 4 1 22 式中的 m 为正整奇数（1.3.5.7.） ；e 为自然对数的底；Tv 为时间因素，无因次， TvtCv/H2，t 的单位为年，H 为压缩土层的透水面至不透水面的排水距离 cm；当土层双 面排水，H 取土层厚度的一半。 四固结度及其应用 所谓固结度，就是指在某一固结应力作