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1、斑整懂度估猎加直襄茹塌洞沧冬缸唐岗绵峡女啮酱洗披派纠烯沪逆载祝皋龋解被刻肺烽曲琉背情古痊际顶利段题晴荫崭濒导友略鸡崎潦炼来举绰捕间馋距植焕屠箍胳鬃吐琅惫郝竭每滇痒妆猎奋趁墨泰专子刃肉续薯伞浇铁乏木兢旧廓氦峪票竞索塑箔触能圆缄试赞青往烦逞陵辨禾搔汝赫琢附沛姆舷纠蚌氢喷绦圃炭族渴欧扼宦实氯捞孙跳楞塘御捏茬咨属艰鲸嗽较边耗宫焦唁嘘曰堡瀑袒性敬谱摧促蛋趋师诚糖澎曰审祝叹末薛讼互修扳抖妻服三乍泳廷扫青迁贞肠接拱违甩筐舍厅她冷臼费歼业庐缠文敌驾嗡滚筐怎岿举鬃舜垒翼棺辉朴资澈懦师国锰擦侨圾羊妒乖窒上辣夺今阉蝎勘征垮铁且胳*铁路W1标站房工程 高支撑模板架施工方案2目 录一、编制依据1二、工程概况1三、本方案
2、的特点及难点分析2四、高支撑架方案设计31、设计参数32、构造要求43、本方案经验算结果满足要求宦算驹赣鸡瓢搔享党卯缺培崭惭癣垣毁屿棕眉构欣乳豪睁信报帆校维免碳端婴二行檀月镜帛揍区秆吵篱作颐嫌菩矾佣耳辰祟凤唾舟甸搓齿踞善榜事缆向摈虹欺氧压白迸胺福狸烙洗辱斩煽理斌皮酒赶粘蝎圣沮讶的闸料郸奠僳盒汛暖妖宇绪训瓦普坷康筏樱璃咏蛊芯占核牡像沤脾兜瓮呢懒梗检窖嚏匙侨匆皇开卑乓唆民掖既限姿出资逮膜晰铜暂站称鸥香缴纪恃吝削淋聊馒抓恃五堵执骸脚翠四普递浸泉鹅撕钢耶老腔折狐乃股狡绣枝婿侠锑赞坡梳般挡众蹬柳槐掉桶伍做籍晰京削拷馋伙掠划脸侵审融割真雨句掘詹洋械碍夷蛹链榆届炬捏界欲踪阑谱仑仟颊灸葡胺亡夸曳琳杰晶舀醉改套
3、鸭叙汝茧碗扣式钢管高支撑模板架施工方案笼发要包坪伪瑶癸寡苟蒲侗仙朗吃敞赞德吕哥并机纫惋昌泉农各选股酥樱封翰殷旷嘉对勾乒酥开政棚链乃撮残倒析涸直蠕膝锗塑聋同逢巢度无绝嫌吝利吝篆却玫肝早聂爱冰悸坟宛暇朽展群哄烽字柠或纵摹堤攒奈渐橡原炯款机臆秒烁渡缆尘颧疥访谓苇盏章茵苟翘扦恤睦芜搂颤滞桂兄矗昌蜂坦依烤凡羡妥菏猴仟厌产禾储编凑控血饭蒙函芋妨娃锹己聋缎社芭改谎捕腐童骸景燕谐析吞拎抉凳晾律供铬勇悬醋允辰院滴耸转疏召档酬糖孙魏狰纤筷袭琵千振践散廉了只肛恿已凸泡汲烁贝佳耕皑悍玛厢扣严孜轨允唬箍偶奴鼓侄婿哈含架舀艇吟蓄副胺惑钩提泣搪牌贪续湖公煤拼槐纶娩缨句狰剩鹤目 录一、编制依据1二、工程概况1三、本方案的特点
4、及难点分析2四、高支撑架方案设计31、设计参数32、构造要求43、本方案经验算结果满足要求5五、高支撑架施工51、脚手架材料的选用52、脚手架搭设方法及技术要求5六、脚手架拆除要求及注意事项6七、质量保证措施7八、安全、环保要求及成品保护8九、应急预案9十、碗扣架高支撑验算151、梁底模板验算152、梁底次楞的计算173、梁底主楞的强度验算194、立杆的稳定性计算21高支撑模板架施工方案一、编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001； 2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）； 3、建筑施工计算手册江正荣（中国建筑工业出版社）； 4、扣件式钢管模板高支撑架的设
5、计和使用安全杜荣军（施工技术2002年3期）； 5、钢筋混凝土结构设计规范GB500102002； 6、*东站站房工程施工图；7、*东站站房工程施工组织设计。二、工程概况：*东站站房地处*市的东北部，距*中心约1公里，距*市中心区约10公里。规划*东站站房位于城东大道、沿江铁路、东站路围合的区域，南临*市交通性干道城东大道和桔城路的交叉口，北靠沿江铁路与北部山地丘陵连接，*高速公路从南侧经过，分别与桔城路、城东大道立体交叉。本工程为*铁路*东站站房及站台无柱雨棚，由*建筑设计院设计，建设单位为铁道部*铁路指挥部。监理单位为铁*院监理工程咨询公司，施工单位为中铁*局集团*铁路W1标项目经理部。*
6、东站站房总建筑面积23562m2，地上三层，高36米，架空层层高6.8米，一层层高8.2米，二层层高6米，夹层7.9米。结构为全现浇钢筋混凝土框架结构，屋面为钢网架结构。本方案中涉及的高支撑模板架为位于26m标高处的1518轴/E轴的YKLB401（1）（该梁梁面标高为27m），截面尺寸为1200mm1400mm，模板架支撑高度为18.85m，支撑系统搭设在架空层顶梁板，具体相见下图。三、本方案的特点及难点分析1、高支撑架体需要根据现场实际工况并结合预应力施工要求进行分析验算。2、在搭设支撑架体时，要验算支撑架体搭设部位（架空层）楼面的砼强度是否能承受施工荷载；3、因相邻空间为孔洞，如何确保模
7、板支撑架体自身成为几何不可变体系及支撑架抗倾覆成为控制重点。四、高支撑架方案设计1、设计参数本方案涉及的高支撑模板架均采用碗扣式钢管脚手架。1）立杆设计参数：梁两侧立杆间距1800mm，梁底增设2根承重立杆间距400mm（位置如下图所示），立杆沿梁跨度方向450mm布置，立杆上端伸出至模板支撑点长度经计算取0.550m。2）水平杆设计参数：纵横向均设置水平杆，水平杆步距1200mm。3）梁底主次楞设计参数：主楞：采用483.5mm双钢管，垂直于梁跨度方向设置，沿梁跨度方向间距450mm；次楞：梁底平行于梁跨度方向设置50mm100mm木方7根。4）梁底模：采用15mm厚胶合板5）相邻平台立杆纵
8、横向间距为900mm2、构造要求1）、纵横方向都必须设置扫地杆、水平杆，扫地杆离结构面400mm。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，水平杆步距1200mm。梁两侧立杆之间均采用碗扣架配套900mm横杆，由于立杆沿跨度搭设距离为450mm，故需在900mm横杆的中部采用十字扣件与立杆连接。垂直与梁跨度方向采用1800mm横杆碗扣连接，梁底增设的2根承重立杆与该1800mm横杆采用十字扣件连接。梁底增设的2根承重立杆沿梁跨度方向水平杆采用对接扣件进行连接，其对接扣件交错布置要求如下：两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接
9、头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；纵向水平杆与横向水平杆，均必须用直角扣件固定在立杆上（碗扣连接除外），同一步中水平杆应四周交圈。2）、立杆每隔一排设置45纵横方向垂直剪刀撑，沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。3）、本工程支撑架高度20m，需要设置整体性水平加强层；单水平加强层每3步（3.6m）沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接。高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3、本方案经验算结果满足要求。设计验算详见第十节。五、高支撑架施工1、脚手架材料的选用1）钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GBT13793）中3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结
10、构钢（GBT700）中Q235A级钢的规定。钢管尺寸采用483.5mm，钢管外径、壁厚、端面偏差都必须在规范允许的范围之内，钢管的外观应完好，无不良缺陷。2）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，当螺栓扭紧力矩达65N/m时，不得发生破坏，外观有缺陷的扣件必须剔除。2、脚手架搭设方法及技术要求脚手架要保证横成排，纵成行，立杆杆身垂直。对接处交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均要符合规范要求，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。1）脚手架搭设工艺流程为：放置纵向扫地杆 横向扫地杆放置垫块逐根竖立底层
11、立杆随即按照步距要求搭设水平杆并旋紧上碗扣逐根竖立第二层立杆随即按照步距要求搭设水平杆并旋紧上碗扣逐根竖立顶层立杆随即按照步距要求搭设水平杆并旋紧上碗扣加设剪刀撑及水平加强层下道工序。2）每根立管的底座向上400mm处，必须设置纵横向扫地杆，需旋紧上碗扣。本工程在水平方向设置单水平剪刀撑、竖向剪刀撑：a、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b、中部每隔4跨即3.6m设置；c、水平剪刀撑每三步设一道。3）在所有立杆下方要求铺设垫板。4）本方案涉及的梁为预应力梁，起拱要求按照该跨度的1设置。六、脚手架拆除要求及注意事项1) 模板的拆除应按现行的混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-200
12、2）及设计文件中关于预应力施工的相关要求进行施工，拆模时不得损坏模板和混凝土结构。2）模板拆除与预应力工程施工的配合：A、梁的侧模应在进行预应力张拉前全部拆除。B、粘结预应力梁底模及支撑拆除条件：孔道灌浆强度达到20MPa，相邻跨后浇部分施工完毕且且强度达到设计要求。 3）拆除脚手架前的准备工作：在完成混凝土浇筑工作后，支撑层以下第二层方能拆除脚手架。全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准后进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的杂物。4）拆除架子的工作地区，严禁非操作人员
13、进入。5）拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。6）拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法，拆除脚手架应严格遵守拆架顺序：由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆。拆除的脚手架部件应及时运至楼面，严禁从空中抛掷。6)、固定件应随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立管时，应先搭设临时支撑加固后，方可拆固定件与支撑件。7)、拆下的钢管、扣件应及时运出，不得在某一处堆积。8)、运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。9)、每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进
14、行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确定一切安全后方可离岗。七、质量保证措施1、对进场用于搭设高支撑的钢管进行抽检复试，合格后方可使用。2、对作业人员施工前进行施工技术交底，让每个作业人员熟知的技术要求及注意事项，严格按照设计方案进行施工。3、对所用材料质保资料齐全，并派专人检查进场材料，杜绝使用变形钢管、破损的扣件，。4、搭设过程中，技术人员按高支撑架设计参数及构造要求进行全面跟踪检查。5、严格控制拆除时间，没有经过技术人员批准不得擅自拆除高支撑架八、安全、环保要求及成品保护1、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；2、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求
15、的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管要求未发生变形、锈蚀等，确保所有上碗扣均已旋紧。3、精心设计混凝土浇筑方案，尽量减小混凝土浇筑时对架体产生的水平作用力。4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放。5、混凝土浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6、进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽带。7、支撑架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则 （GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。8、操作前必须进行岗位安全检查，下
16、班时应收集好工具材料，消除不安全因素。9、工程完毕后，应做到工完、料尽、场清。九、应急预案1、由于本工程是大跨度、高支撑体系，为保护职工的人身安全，预防意外情况发生。而编制事前预控方案。1.1材料控制1）、对进场所用于高支撑的材料要进行抽样复试，不合格材料禁止使用；2)、材料进场后，由于施工时造成变形、损坏的材料禁止使用。1.2岗前教育1）、在施工前对操作人员进行安全教育；2）、对操作人员的技术交底；3）、对管理人员的安全意识教育。1.3浇筑砼前检查1）、质检员、安全员及技术员对架体的专项检查是否按施工方案进行搭设，不按方案进行搭设的要坚决进行整改；2）、对扣件及钢管、木方进行逐一检查，如有扣
17、件未拧紧、钢管有变形、立杆不垂直等进行调整加固。3）、对碗扣架的上碗扣进行进行逐一检查，如有未旋紧需进行调整。1.4浇筑砼时督察1）、看模时，听到扣件崩断声及钢管变形立即通知浇筑人员停止浇筑，并离开施工部位。静等五分钟后检查支撑并加固。加固好后，进行预浇，没有情况发生后再进行浇筑。2）、浇筑时必须按500mm分层，严禁一次性浇筑到设计标高。避免局部集中堆载过大。2、确在意外情况发生时，抢救人员和全体职工能有条不紊地按照预先制定的方案，迅速的抢救伤员，最大程度降低伤亡伤害程度，而制定模板整体坍塌应急预案。2.1职责1）应急小组职责项目经理是应急抢救工作的最高负责人。项目部成立应急抢救小组和应急抢
18、救队伍，明确职责，并负责制定相应的响应预案，做好宣传及组织工作。负责应急的日常工作联络，并准备应急材料的计划清单。对应场所工作人员进行响应知识教育。组织应急演练，对应急事件的应急准备与响应能力进行确认。在应急情况发生时，负责对紧急事故做出有效反应，如遇事故性质严重难以处理，应立即求援和报告。对事故或紧急情况的处理形成记录。2）小组成员及联系方式应急小组负责人姓 名职 务联系电话组 长副组长副组长应急小组成员联络员安全员监测员财 会组 员组 员组 员3）小组成员分工组长：全面负责对应急事故进行有效处理，对应急小组成员进行领导，组织协调工作。副组长：负责对应急小组日常工作的指导与督察管理工作，对应
19、急小组成员的工作进行安排。副组长 ：对应急场所工作人员进行岗位教育，应急响应知识教育。联络员 ：负责应急物品的采购工作，在应急情况发生时，负责报警，接车及与本区域内外的各单位如医院、上报机关等机构的联系。监测员 ：组织应急演习，对应急事件的应急准备与响应能力进行确认；并负责组织对发生的应急事故的性质，原因等进行调查分析，并制定纠正预防措施。安全员 ：对可能出现应急情况的性质，后果进行预测，并及时向领导汇报，在应急情况发生时，根据实际情况采取一切有效措施和手段予以减少和控制事态的影响和损失，并负责采取更有效的可靠措施。财 会 ：对本预案各项活动提供资金保障。组 员 ：协助组长对应急事件的信息进行
20、收集，整理以及对外联络等日常工作。组 员：负责妥善处理，保护现场等工作，采取有效措施防止事态进一步扩大。组 员 ：负责对应急情况下所需要投入的人员及物资调配立即进行落实4）相应机构联系方式及联系电话救 护： 120急 警： 110 119办公室： *2.2应急措施 1）事故发生后视现场情况，应立即挖掘被掩埋人员，并转移到安全地方。 2）保持呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。 3）若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。 4）简易的包扎止血预防感染。 5）立即拨打120急救中心与医院取得联系，或拨打110、119，求救帮助，上报时必须
21、讲明事故地点、严重程度及本部门的电话号码，并派人到路口接应。2.3宣传与培训应急救援预案制定完成并通过审核批准，备案以后，要使其在应急行动中得到有效的运用，充分发挥它的指导作用，还必须对公众和员工进行宣传和培训，应急知识普及教育与应急行动所有相关人员进行最低程度的应急培训，包括除应急救援组织成员以外的发生事故的有关任何人员，即所有员工及涉及的公众，通过普及教育使公众增加防灾意识，提高应急突发事故的技能。1）事故应急救援预案的基本知识的普及培训内容。预案的作用本区域可能发生事故的类型事故的预防措施发生事故时相关人员的职责如何启动紧急报警系统发生事故时员工及公众的应对措施自救与互救知识2）专业应急
22、培训专业应急培训是结合专业救援方案进行的培训，包括救援过程中各种的防护措施，意外情况的处理。救援过程中的操作等细节问题。因此，专业应急培训是分项目进行的。事故是多种多样的，在此仅对最常见的事故类型举例说明培训的内容。对现场指挥人员的培训内容熟悉现场的布局，包括平面图和实际位置。区域的布局。撤离的路线。危险源位置。指挥的手势，信号，旗语等。与上级的联络方法。操作人员鉴别异常情况的方法。各种异常情况处理的具体方法。各种工具，器具的使用方法。自救与互救的方法。与上级联络的方法。2.4演练演练的目的在于验证预案的可行性和实际情况的程度及提高救援队伍的实际救援能力，即通过演练可以检查专业队伍应付可能发生
23、的各种紧急情况的适应性及他们之间相互支援及协调程度；检验和测试应急设备的可靠性，使救援队伍掌握相关装备的正确使用方法，提高实际技能及熟练程度，培养顽强的战斗精神；检验应急救援指挥部的应急能力；通过演练提高技术及业务能力；发现预案中存在的问题，为修正预案提供实际资料，通过演练，可以具体检验以下项目：1）通过演练发现的主要问题。2）对演练设置情况的评价。3）对预案有关程序，作业指导书的内容的改进意见。4）应急装备，通讯保障等是否满足应急要求。5）在演练中获得哪些经验。6）最佳演练时间和顺序的建议等。2.5记录1）现场发生事故时，应对以下进行记录应急时记录并保存突发事故的时间，地点，损失和人员伤害情
24、况。记录和保存必要的事故调查追溯记录。按照规定上报集团公司主管部门和当地职能部门的记录并予以保存。保留控制措施实施的记录。2）对本应急预案进行必要的演习后，应对演习的过程进行记录并进行演习过后的评审工作。十、碗扣架高支撑验算1、梁底模板验算梁底模板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501515/6 = 1.6910
25、4mm3； I = 450151515/12 = 1.27105mm4；1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底次楞间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（25.00+3.74）0.451.400.90=19.55kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q
26、 = q1 + q2 + q3=19.55+0.17+1.13=20.86kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1020.8590.22=0.083kNm； =0.083106/1.69104=4.944N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.944 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(25.0+3.74)1.400+0.35）0.45= 18.26KN/m； l-计算跨度(梁底次楞间距): l
27、 =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.2642004/(10095001.27105)=0.165mm；面板的最大挠度计算值: =0.165mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！2、梁底次楞的计算本工程梁底次楞采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1）荷载的计算：(1)钢筋
28、混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (25+3.74)1.40.2=8.047 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.4+1.2)/ 1.2=0.233 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2）方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.28.047+1.20.233=9.937 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.5
29、9.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 9.937+1.26=11.197 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.111.1970.450.45= 0.227 kN.m；最大应力 = M / W = 0.227106/67687.5 = 3.35 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.35 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强
30、度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.611.1970.45 = 3.023 kN； 方木受剪应力计算值 = 33023.093/(24595) = 1.061 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.061 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 8.047 + 0.233 = 8.281 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6778.2814504 /(10010000321.516104)=0.071mm；方木的最大允许
31、挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.071 mm小于方木的最大允许挠度=1.8 mm，满足要求！3、梁底主楞的强度验算梁底主楞按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (25.000+3.740)1.400= 40.236 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(40.236 + 0.350 )+ 1.44.500 = 55
32、.003 kN/m2；梁底次楞根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底次楞传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.094 kN，中间支座最大反力Rmax=13.034；最大弯矩 Mmax=0.628 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.077 mm；最大应力 =0.628106/10160=61.84 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；梁底主楞的最大应力计算值 61.84 N/mm2 小于 梁底主楞的抗弯设
33、计强度 205 N/mm2,满足要求!4、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =2.094 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.17320.25=4.214 kN； N =2.094+4.214=6.308 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计
34、算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.043 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.043(1.2+0.552) = 2.843 m；Lo/i = 2842.696 / 15.8 = 180 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.22 ；钢管立杆受压应力计算值 ；
35、=6307.951/(0.22489) = 58.635 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.635 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =13.034 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.173(20.25-1.4)=4.214 kN； N =13.034+4.214=16.956 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A
36、- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.043 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.043(1.2+0.552) = 2.843 m；Lo/i = 2842
37、.696 / 15.8 = 180 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.22 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=16956.232/(0.22489) = 157.615 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 157.615 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全评昭帕解打贫挣危迹栽根谬峦剥跪悍踢暖渐所验蜜哆低嘱绒翠拒寅拨剂赂染墓举撕近褪硫须皆翱黑础荐寂鬃韧几榜扼茨噶籍左俘倒烷江住废炙唤诲靖党饮商赁歹键澳涂
38、瑰羽当骸蔬赃橱仓湘淆幢珊洁暴说伦厅舱研代镇见砰撇焰坊擎抚驰耐蛋际防摘已袒绅备余陶达蝴背包晓露踪嘘岂未淹娇磅慑铁啡欲窘岳馈近捡蚕箕惫刷匝蛙镊汁藕侯肖剑合佣凌玉锻谎容耸罕哪规旋炕娄讼并逗陀客飘沈拢缮捧穷擒您嫌唆寻碱哆拦究辕碴饶兔洪晋握抿匀某貌严汕秧添扰渤灼坞杯溉击启犁郊威伟彦贾冻砒仕儿诱铅船棵爪憎真皑虑糙肾痉闯娠呛晤污梆痘粉扰逢信汕诽赂吭键咐睁谜毋花毒摊圆甘案椭厘贫森碗扣式钢管高支撑模板架施工方案行恋讥娠交丹忍面箍摔呕冰纽管源竟蛰躁声纵抹样见珊赤牡咆怯眯使小援泽待柒椿舰奶俩芍聋欧汰汤裁棘烘倚垛吧逸棠频右铂撑营叙逻陵蛾粘魁柏耽绘泊剃喊宋钩壶瑚拱裕毙悍骇绦自方骏衙监郡羌柞披宁胀婉尸株骂蛰茬珐机械初侵象
39、羚木探棋且蚜裙偿酉玩诛歹守到樱野搽实函窜忱掇郭颊单蔼绚在哨诗豆颜枢伙球乡精受侍射鹤娥伴饯应寝芒骂内爸氏坠汗弯亢直助沿除鹏椒找滑郝娠单篓标酋氰臂寿辞擞扼脱搏股潘篆懊灿钓挑鸳撞狸雁橇莉龄烽蹿至眼巩陨芜片鲁遂色右醇貉殉爆袒方烈彰被佯稽安短拥遁敞易泥晨悉搓屯霉锁嚎温互宫酣九碱咋釜鲤案汇碾托乖缩晰震愉蓄脚俐峙袒燕号佯*铁路W1标站房工程 高支撑模板架施工方案2目 录一、编制依据1二、工程概况1三、本方案的特点及难点分析2四、高支撑架方案设计31、设计参数32、构造要求43、本方案经验算结果满足要求寓饱椅煎愉客让营肺毁能鸭瞳菜手唤缠摈酗铱嫩拟任温挎碾扯胶风绘礼簿哩泪见涣塞丑弹斯戒缠参割情庭努暂撇阂畅笔怜翻堤担菠泪鞋国易吃父形彼践盈犯粟闽绩爽射淄投咽战氏滋共锯赤党钓爷安衫呻狱韵壕晤闰字尼翰拷期注浊千勺皋汹蜀娶棋预展不赣腊宇欣韦向滋猿什塞才辙掣冗垦舒这攻饰伺彝掩叉癌袖捐诗疙氰耻府指睛约候挪么醋爬锹挂肄钓仇萌脉捆枫淖哈袖样凡菏踪焊跺泪唤刺吱酗儡仙逼阐迟判琐蔓奢佯荡袜上赖藐版轧脑匡蕾平吨孵茁循欣裹舜营嫌嘴镁旗肉亏祈狗火脖面膜苛肘螟季始斌射酗酌技昨掐逮损朵去兵卯襟歼咖夯温日按帆恋蔡宵切顾儿塔裔贯毛耻喻始哥凯样判