M12土木工程(建筑工程)专转本 张晓 1221413019.pdf

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1、毕毕 业业 设设 计计（论论 文文） 设计设计(论文论文)题目：题目：南京苏宇有限公司办公楼设计 学生姓名：张晓指导教师：毛昆明 二级学院：龙蟠学院专业：土木工程 班级：土木工程学号：1221413019 提交日期：2014 年 05 月 16 日答辩日期：2014 年 05 月 22 日 金陵科技学院学士学位论文目录 I 目 录 摘 要.III Abstract.IV 1 结构选型与布置1 1.1 工程名称1 1.2 工程概况.1 1.3 材料选用.1 1.4 材料供应1 2 确定计算简图.2 2.1 计算单元.2 2.2 梁、柱截面尺寸估算 2 2.3 结构计算.3 2.5 风荷载7 3

2、框架内力计算.12 3.1 恒载作用下的框架内力12 3.2 固端弯矩计算.14 3.3 节点弯矩.16 3.4 内力计算.16 3.5 风荷载作用下框架位移和内力计算37 3.6 地震作用下框架内力计算39 4 框架内力组合.46 5 框架梁、柱截面设计 57 5.1 横梁截面设计.57 6 楼梯结构设计计算.71 6.1 梯段板计算.72 6.2 休息平台板计算 73 6.3 梯段梁 TL1 计算74 7 现浇楼面板设计.76 金陵科技学院学士学位论文目录 II 7.1 跨中最大弯矩.76 7.2 求支座中点最大弯矩 76 7.3A 区格.77 7.4 E 区格.78 8.1 荷载计算.8

3、0 8.2 确定基础底面积 80 8.3 地基变形验算.83 8.4 基础结构设计（混凝土选用 C20） 85 总结.89 致谢.92 金陵科技学院学士学位论文中文摘要 III 南京苏宇有限公司办公楼设计 摘 要 本设计是南京苏宇有限公司办公楼设计，主体五层，层高 3.6 米,总面积 3200 平方米。 本设计 为钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度 7 度. 依据课题任务书以 GB50010-2010，混凝土结构设计规范S、GB50011-2010，建筑抗震设 计规范S和 GB50007-2011，建筑地基基础设计规范S等国家现行规范，规程完成了该课 题建筑、结构两个方面的设计。首先从总体出发，

4、综合考虑和组织室内外的空间完成建筑 平面，立面，以及剖面的设计；其次完成了一榀框架各结构构件的配筋设计，使用 CAD 绘制建筑图,手绘结构施工图。整个设计方案在建筑、结构方面满足国家现行规范要求。 本设计选取一榀框架，从结构选型入手，计算分析该框架的荷载，利用分层法和 D 值 法分别对框架结构在竖向荷载、水平风荷载作用下产生的内力进行计算，通过内力组合， 得出框架的控制内力，最后完成框架各构件的配筋计算并绘制了该框架的施工图。设计书 中选算指定框架的一个基础、楼梯，给出基础、楼梯的配筋计算并绘制施工图。 关键词：结构设计;框架;配筋 金陵科技学院学士学位论文Abstract IV The De

5、sign of One Comprehensive Building of Guangyu in Nanjing Province Abstract This project is a comprehensive building of guangyu in nanjing province.This is a five layer architecture with the floor 3.6metres high and with the total area of 3200 square meters. This project is the reinforced concrete fr

6、ame structurewith seismic grade of seismic fortification intensity of 7. On the basis of mandate and the norms in the country, such as “building fire protection norms,“ “structural load norms“ and the “design of concrete structures“ and so on, in order to complete the task of architecture and struct

7、ural design. First of all, considering the space in the open and air, complete the construction, Facade, and the corss-section of the design and map architectural construction blueprint; Secondly, completed a load of the structural component of the framework of the reinforcement design, painted arch

8、itecture blueprint with autocad, hand-painted structural construction blueprint, and completed the entire structure design. The whole design programs satisfy the state standard requirements in respect of architecture and structure, the construction design satisfy the reality on the ground. The instr

9、uction booklet introduce a load of frame, First of all, selecte the type of structure, calculate and analyze the framework of the load, by the stratification and method D calculate respectively the internal forces of frame on the act of vertical load and wind loads . Through the combination of inter

10、nal forces, conclude the control framework drawn forces. Finally, finish the reinforcing bar calculation about the components of framework, and paint structural construction drawing. The booklets also design a foundation and stairs, and conclude the reinforcing bar calculation of the stairs and the

11、base, and complete their structural construction blueprint. Key words:structural design; the frame; reinforcement 金陵科技学院学士学位论文第 1 章 结构选型与布置 1 1 结构选型与布置 1.1 工程名称 南京广宇楼办公楼设计。 1.2 工程概况 建筑层数 5 层，层高 3.6m，室内外高差 450mm，女儿墙高 600mm，h1=3.6+0.5=5.1m， 建筑高度18.6m， 建筑面积约3200m2,现浇钢筋混凝土多层框架结构， 其中： 开间x=5400mm， 进深为 y=5

12、400mm，内廊宽度为 2400mm。 气象条件:基本风压：0.40 kN/ m2。 基本雪压：0.65 kN/ m2。 主导方向：东南风。 1.2.1 荷载取值标准 查建筑结构荷载规范GB5009-2012,确定楼面活载标准值为 2kN/m 2 ；不上人屋面， 确定活载标准值为 0.7kN/m 2 1.2.2 抗震设防烈度 抗震设防烈度为 7 度近震，建筑结构安全等级为二级，其余按建筑抗震设计规范 GB50011-2010 考虑。 1.2.3 工程地质条件 第一层为素填土，平均厚度 1.3m； 第二层为粉质粘土层，平均厚度 1.1m； 第三层为中密卵石土层，平均厚度 1m； 1.3 材料选用

13、 钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用 HRB335，板中钢筋和箍筋采用 HPB235；基础中除分 布钢筋和箍筋采用 HPB235 外，其余钢筋采用 HRB335。 混凝土：采用 C20 混凝土，fc=9.6N/mm 2,Ec=25.5104N/mm2； 墙体：采用加气混凝土砌块，重度:=3.6kN/m 3； 窗：铝合金窗:=0.35kN/m 3； 1.4 材料供应 钢材、木材、水泥及一般材料能按计划及时供应。 水、电供应由建设单位保障供给 金陵科技学院学士学位论文第 2 章 确定计算简图 2 2 确定计算简图 2.1 计算单元 如：图 2.1 取 8 轴线的横向框架分析荷载和受力；现浇框架梁柱的连接

14、节点简化为刚 接，框架柱与基础的链接简化为固结。 图 2.1 标准层轴网布置图 底层柱子高度为：h1=3.6+2.10.5=5.2m（初步假设基础高度 0.5m） ，二五层柱高为 h2h5=3.6m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：l=4500、 2400、4500（mm） 。计算简图见图 2.2。 图 2.2 计算简图 2.2 梁、柱截面尺寸估算 2.2.1 梁的截面尺寸 金陵科技学院学士学位论文第 2 章 确定计算简图 3 AB 跨和 CD 跨： 横向框架梁 h=l0/12l0/8=4500/124500/8=375562.5 取 h=400mm b=h/2h/

15、4=200100取 b=250mm 且 h/b=1.618.41kN 满足抗剪要求。支座构造配10200。 6.2 休息平台板计算 按简支板计算，简图如图 以板宽 1m 为计算单元，计算跨度近似取值： L=1000-200/2=900 板厚取 100mm 1.荷载计算 面层0.021201.2=0.48kN/m 板自重0.11251.2=3.0kN/m 板底粉刷0.021171.2=0.408kN/m =7.388kN/m 2.内力计算 mkNplMMAX6 . 09 . 0388 . 7 10/110/1 2 3.配筋计算 金陵科技学院学士学位论文第 6 章 楼梯结构设计计算 73 011

16、. 0 809006 . 9 106 . 0 2 6 2 0 bhf M c 由表查的 RS=0.964 05.37 80964 . 0 210 106 . 0 6 0 hf M A sy S 按构造选用直径为 8 的圆钢150，AS=335mm2 6.3 梯段梁 TL1 计算 截面高度 h=L/12=1/124500=375,取 400 高，宽取 200 荷载计算 梯段板传10.983.675/2=20.18kN/m 休息平台板传7.3880.9/2=3.32kN/m 梁自重0.20.4251.051.2=2.52kN/m 26.02kN/m 2.内力计算 mkNplMMAX69.525 .

17、 402.2610/110/1 22 3.配筋计算 钢筋采用 HRB335 钢，h0=400-35=365 206 . 0 3652006 . 9 1069.52 2 6 02 bhf M c s 由表查的 RS=0.795 27.605 365795 . 0 300 1069.52 6 osy s hf M A 选用 3 个直径是 20 的带肋钢筋 As=942mm2 VMAX=1/2pl=1/226.024.5=58.55kN.m 0.25cfcbh0=0.2519.6200365=175200kNVmax 0.7ftbho=0.71.1200365=56210Vmax 需通过计算配置腹筋

18、。 只配置箍筋，计算 Vcs。 按构造要求，选光圆钢筋直径为 6 的150 双肢箍筋。 %126 . 0 210 1 . 1 24 . 0 %189 . 0 150200 3 . 282 min, 1 sv sv sv bs nA MAX sv yvcMAX NKN h s nA fbhfV 36.92 365 150 3 . 282 21025 . 1 3652001 . 17 . 0 25 . 1 7 . 0 0 1 0 金陵科技学院学士学位论文第 6 章 楼梯结构设计计算 74 满足要求。 金陵科技学院学士学位论文第 7 章现浇楼面板设计 75 7 现浇楼面板设计 本工程楼盖均为整体现浇

19、，楼板布置示意图如图 7.1 楼板布置示意图 7.1 根据楼面结构布置情况，楼面板均为双向板，板厚 hL/50=4500/50=90mm，本工程办 公部分取 120mm，h0=120-20=100mm；走廊部分取 100mm，h0=100-20=80mm。 本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置影响。 7.1 跨中最大弯矩 将总荷载 q=g+p 分成两部分： q ，=g+1/2P q ， ，=1/2P 当板的各区格受 q ，时，可近似的认为板都嵌固在中间支座上，亦即内部区格的板可 按四边固定的单块板进行计算。当 q ， ，在一区格中向上作用而在相邻的区格中向下作用时， 近似符合

20、反对称关系，可认为中间支座的弯矩等于零，亦即内部区格的板按四边简支的单 板进行计算。将上述两种情况叠加可得跨内最大弯矩。 7.2 求支座中点最大弯矩 当活荷载和静荷载全部满布在各区格时，可近似求得支座中点最大弯矩。 此时可先将按内部区格的板按四边固定的单块板求得支座中点固端弯矩， 然后与相邻 的支座中点固端弯矩平均，可得该支座的中点最大弯矩。 双向板在均布荷载作用下的弯矩系数查附表，荷载已由前面计算得出。 教室部分：恒载设计值 2 /686 . 6 2 . 1905 . 3 mkNg,活载设计值 2 /8 . 24 . 12mkNp 走廊部分：恒载设计值 2 /086 . 4 2 . 1405

21、 . 3 mkNg,活载设计值 2 /75 . 3 5 . 15 . 2mkNp 故教室部分： 2 /486 . 9 8 . 2686 . 6 mkNq则 2 2. /4 . 18 . 25 . 0 /086 . 8 4 . 1686 . 6 mkNq mkNq 金陵科技学院学士学位论文第 7 章现浇楼面板设计 76 故走廊部分： 2 /836 . 7 75 . 3 086 . 4 mkNq则 2 2. /875 . 1 75 . 3 5 . 0 /961 . 5 875 . 1 086 . 4 mkNq mkNq 钢筋混凝土泊桑比可取 1/6。 7.3 A 区格 9375 . 0 8 . 4

22、 5 . 4 y x l l 1.求跨内最大弯矩)(),(AMAM YX q ，作用下查附表，得=0 时 mkNM mkNM YMAX XMAX 07 . 3 5 . 4806 . 8 0172 . 0 53 . 3 5 . 4806 . 8 0198 . 0 2 2 换算成=1/6 时，可利用公式 YX XMMM )( XY YMMM )( mkNMX04. 407. 36/153 . 3 )( mkNMY39 . 2 53 . 3 6/107 . 3 )( q ， ，作用下查附表，得=0 时 mkNM mkNM YMAX XMAX 65 . 0 5 . 44 . 10230 . 0 74

23、. 0 5 . 44 . 10261 . 0 2 2 换算成=1/6 时，可利用公式 YX XMMM )( XY YMMM )( mkNMX19. 065 . 0 6/174. 0 )( mkNMY20 . 0 74 . 0 6/165 . 0 )( 叠加后： mkNAM mkNAM Y X 59 . 2 2 . 039 . 2 )( 23 . 4 19 . 0 04 . 4 )( 2.求支座中点固端弯矩)(),(AMAM YX 金陵科技学院学士学位论文第 7 章现浇楼面板设计 77 Q 作用下查附表，得 mkNAM mkNAM Y X 14.105 . 4486 . 9 0528 . 0 )

24、( 57.105 . 4486 . 9 0550 . 0 )( 2 2 7.4 E 区格 51 . 0 5 . 4 3 . 2 y x l l 2.求跨内最大弯矩)(),(EMEM YX q ，作用下查附表，得=0 时 mkNM mkNM YMAX XMAX 34 . 1 4 . 296 . 5 039 . 0 172 . 0 4 . 296 . 5 0050 . 0 2 2 换算成=1/6 时，可利用公式 YX XMMM )( XY YMMM )( mkNMX395 . 0 34 . 1 6/1172 . 0 )( mkNMY379 . 1 172 . 0 6/135 . 1 )( q ，

25、，作用下查附表，得=0 时 mkNM mkNM YMAX XMAX 248 . 0 4 . 2875 . 1 0230 . 0 214 . 0 4 . 2875 . 1 0198 . 0 2 2 换算成=1/6 时，可利用公式 YX XMMM )( XY YMMM )( mkNMX255 . 0 248 . 0 6/1214. 0 )( mkNMY284 . 0 214 . 0 6/1248 . 0 )( 叠加后： mkNAM mkNAM Y X 663 . 1 284 . 0 379 . 1 )( 65 . 0 255 . 0 395 . 0 )( 金陵科技学院学士学位论文第 7 章现浇楼面

26、板设计 78 2.求支座中点固端弯矩)(),(EMEM YX Q 作用下查附表，得 mkNAM mkNAM Y X 668 . 3 4 . 2836 . 7 081 . 0 )( 392 . 2 4 . 2836 . 7 053 . 0 )( 2 2 根据内力确定配筋，应以时配钢筋面积与计算所需面积相近最为经济，但考虑到实际 施工的可行性，应使选用钢筋的直径和间距种类尽可能减少，同一块板同方向支座和跨中 钢筋间距最好一致。本工程中 E 板块 y 向时配钢筋与计算需要钢筋的面积相差较多，是为 了使楼板 y 向钢筋能拉通。同样，在 A 板块和 E 板块相交的支座处，偏安全的按 A 板块 支座弯矩进

27、行配筋。楼面板的最终配筋见表 7-1,表 7-2. 表 7.1板跨中配筋 表 7.2支座配筋计算 截面位置AXAYESEY M4.232.590.651.66 2 0 bhf M c S 0.040.030.010.02 0.0450.0280.01180.022 0 bh f f A y c s 205.71128.0053.94100.57 实配钢筋8125 AS=4028125AS=4028125AS=4028125 AS=402 截面位置 X 向Y 向 AEAE M10.142.3910.143.668 2 0 bhf M c S 0.110.020.110.04 0.1180.032

28、0.1180.038 0 bh f f A y c S 539.43146.29539.43173.71 实配钢筋10125AS=6288125AS=40210125AS=6288125AS=402 金陵科技学院学士学位论文第 8 章 基础设计 79 8 基础设计 按照地基基础设计规范和建筑抗震设计规范的有关规定，上部结构传至基础 顶面上的荷载只需按照荷载效应的基本组合来分析确定。 混凝土设计强度等级采用 C20，基础底板设计采用 HPB235，HRB335 钢筋，室内外 高差为 0.45， 基础埋深为 2.1m， 上柱断面为 400mm400mm， 基础部分柱断面保护层加大， 两边各增加 5

29、0mm，故地下部分柱尺寸为 500mm500mm，地基承载力标准值，按第一章 给的地址剖面土参数，取kpafk120。 8.1 荷载计算 基础承载力计算时，应采用荷载标准组合。 kkkkk 9 . 0活）或恒风（活恒 ，取两者中大者。 以轴线 8 为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准值为（表 4-5） 边柱柱底： kNV kNN mkNM K K K 40 . 3 )05 . 8 31 . 1 (9 . 067 . 2 68.534)64 . 5 26.77(9 . 007.460 20 . 7 )68 . 3 39. 1 (9 . 064 . 2 由于恒 K+0.9(活 k+风

30、k)恒 K+活 k，则组合采用（恒 K+活 k） 。 中柱柱底： kNV kNN mkNM K K K 22 . 3 09 . 1 13 . 2 50.71132.14818.563 61 . 2 94 . 0 67 . 1 底层墙、基础连系梁传来荷载标准值（连系梁顶面标高同基础顶面） 墙重：)(/16 . 2 0 . 32 . 06 . 3000 . 0 采用轻质填充砌块以上：mkN )(/30 . 7 6 . 124 . 0 19000 . 0 采用一般粘土砖以下：mkN 连梁重：（400240） mkN /4 . 224 . 0 4 . 025 mkN /86.114 . 230 . 7

31、 16 . 2 柱 A 基础底面： mkNM kNF K K 41.1455 . 0 4 . 31 . 05 . 486.1120 . 7 05.5885 . 486.1168.534 柱 B 基础底面： mkNM kNF K K 72 . 9 55 . 0 22 . 3 1 . 05 . 486.1161 . 2 87.7645 . 486.1150.711 8.2 确定基础底面积 根据地质条件取粉质粘土层作为持力层，设基础在持力层中的嵌固深度为 0.1m，设天然 金陵科技学院学士学位论文第 8 章 基础设计 80 地面绝对标高为室外地面，则室外埋深 1.65m，室内埋深 2.1m，室内外高

32、差 0.45m。 1.A 柱 (1)初估基底尺寸 由于基底尺寸未知，持力层的承载力特征值先考虑深度修正，由于持力层为粉质粘土， 故 取d=1.6 m=（17.201.0+19.30.2）/1.2=17.55kN/M3(加权土容重，其中杂填土容重取 17.2kN/m3， 粉质粘土取 19.30kN/m3) kpadff mdaka 66.139)5 . 02 . 1 (55.176 . 1120)5 . 0( 2 33. 6 )65 . 1 1 . 2(5 . 02066.139 05.5881 . 11 . 1 m df f A Ga K 设2 . 1 b l 3 . 2 2 . 1 33 .

33、 6 2 . 1 A b 取 b=2.3m ,l=2.8m (2)按持力层强度验算基底尺寸： 基底形心处竖向力：kNFk55.802)65 . 1 1 . 2(5 . 06 . 22 . 22005.588 基底形心处弯矩： MKNMK41.14 偏心距： kpafkpa l e pp kpafkpa A F p m l m F M e akk a K k K K 59.1672 . 145.129) 8 . 2 018 . 0 6 1 (62.124) 6 1 ( 66.13962.124 8 . 23 . 2 55.802 62 . 0 5 . 4 018 . 0 55.802 41.14

34、 max 所以满足要求。 (3)按软卧层强度验算基底尺寸 软卧层顶面处土的自重应力： kpapcz04.543 . 23 . 98 . 030.191 2 . 17 3 /51.13 8 . 22 . 1 04.54 mkN zd pcz m 235 . 0 3 . 2 8 . 2 3 5 . 2 5 . 7 48.111)5 . 04(28.130 . 165 0 . 1 2 1 所以 b z E E kpaf S S az d 软卧层顶面处附加应力： 金陵科技学院学士学位论文第 8 章 基础设计 81 kpa zbzl lbpp p cok z 14.30 68 . 4 98 . 4 8

35、. 23 . 206.109 )23tan8 . 223 . 2)(23tan8 . 226 . 2( 8 . 23 . 2)2 . 155.1712.130( )tan2)(tan2( )( azzcz fpp18.8414.3004.54 所以满足要求。 2.B 柱 因 B、C 轴向距仅 2.4m，B、C 柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成双柱联合 基础。 因为两柱荷载对称，所以联合基础近似按中心受压设计基础，基础埋深 2.1m。 2 66.15 1 . 22066.139 87.7642 mA 设 2 18,3,6mAMbMl 软卧层验算： 3 0 /73.17 2 . 1 3

36、. 0 3 . 199 . 0 2 . 17 mkN kNpk99.126 36 361 . 22087.7642 kpapcz33.666 . 33 . 99 . 0 3 . 199 . 0 2 . 17 3 /28.12 5 . 49 . 0 33.66 MKN m kpafaz17.125)5 . 04 . 5(28.120 . 165 0 2 1 23, 5 . 0 3 5 . 4 , 3 b z E E S s kpapz13.28 )23tan5 . 423)(23tan5 . 426( 36)2 . 173.1799.126( kpafkpapp azzcz 17.12546.9

37、413.2833.66（对于淤泥质土， 基础宽度承载力修正系 数b=0） 满足要求。 3.抗震验算 根据建筑抗震设计规范 ，本工程需进行地基抗震验算； 荷载标准组合：恒载+0.5（雪+活）+地震作用（内力取表 4-5 数据） A 柱：上部传来的竖向力：KN63.60830.10526.4307.460 底层墙：kN37.535 . 486.11 竖向力：kNNk662 金陵科技学院学士学位论文第 8 章 基础设计 82 上部传来的弯矩：mkN 73.7729.732 . 024 . 4 底层墙：mkN 34 . 5 1 . 05 . 486.11 弯矩：mkNMK16.83 柱底剪力：kNVK

38、45.2773.245 . 037 . 2 （B-C 柱） ：上部传来竖向力： （563.18+72.29+86.44)2=1443.82kN 底层墙：11.864.52=106.74kN kNFk32.1558 A 柱基础持力层强度验算： 基底形心处竖向力：kNF 5 . 903) 1 . 265. 1 (5 . 08 . 23 . 220662 弯矩：mkNMK 26.9855 . 0 45.2716.83 偏心距：me11 . 0 5 . 903 26.98 kpaffkpap aaaEk 63.15366.139 1 . 130.140 8 . 23 . 2 5 . 903 kpafk

39、pap aEk 36.1842 . 134.173 max kpa l e pp k k 23.107 37.173 ) 8 . 2 11 . 0 6 1 (30.140) 6 1 ( max min 满足要求 （B-C）柱基： kpaFk55.2314361 . 22056.1558 kpaffkpap aaEk 63.1531 . 159.128 36 56.2314 满足要求。 8.3 地基变形验算 按建筑地基基础设计规范规定，本工程地基基础设计为丙级，但因地基土层坡面 23 . 0 0 . 15 0 . 45 . 7 tan ，即 10 1 . 13，需验算地基变形。 对框架，地基变形

40、特征值为沉降差，其允许值=0.002l (1)：荷载 地基变形验算时，荷载应按准永久组合值进行计算，本工程取（恒+0.5 活）， A 柱基础kNFk46.5235 . 486.1103.205 . 007.460 (B、C)柱基础kNFk32.1298)5 . 486.1123.1485 . 018.563(2 (2)A 柱中心点沉降差 金陵科技学院学士学位论文第 8 章 基础设计 83 由于计算的是柱中心沉降，利用应力面积法计算时的角点就应为柱中点，矩形面积的长、 宽分别为： mbbMll2 . 12/,4 . 12/ 2 . 1 2 . 1 4 . 1 b l kpap91.812 . 1

41、55.17 8 . 23 . 2 5 . 0) 1 . 265. 1 (8 . 23 . 22046.532 0 初步取计算深度 z=3.5b=8.05m，Z=0.6m,并由建筑地基基础设计规范表查出相应平 均附加应力系数。 表 8.1A 柱沉降计算 zz/bai4ziai4(ziai-zi-1ai-1)Esisi=4p0(4(ziai-zi-1ai-1)/Esi)合计 2.802.330.161794.241794.087500.0019.59 7.456.210.082419.76625.682500.006.83 8.056.710.082447.2027.442500.000.3026

42、.73 025 . 0 011 . 0 47.27 3 . 0 s sn 所以ZN=8.05m )( 110 iiiii zzpA MPa s zp E A A E nn si i i s 5 . 7 73.26 2 . 244791.814 0 kpafkpafkpap akak 7865 . 0 12091.81 0 查建筑地基基础设计规范 ，s=0.92 mmSA59.2473.2692 . 0 (3)(B-C)柱中心点沉降差 kpap83.922 . 175.17 36 1 . 2362032.1298 0 2 5 . 1 3 b l 设计算深度 ZN=10.05，z=0.6m 金陵科

43、技学院学士学位论文第 8 章 基础设计 84 表 8.2B、C 柱沉降计算 zz/bai4ziai4(ziai-zi-1ai-1)Esisi=4p0(4(ziai-zi-1ai-1)/Esi)合计 4.203.500.16022691.362691.207500.0029.39 9.457.880.08123069.36378.162500.004.13 10.658.880.07603237.60168.242500.001.8435.36 11.259.380.07323294.0056.4011250.000.6235.97 025 . 0 0520 . 0 36.35 84 . 1 s

44、 sn 设 ZN=11.25M,025 . 0 017 . 0 97.35 62 . 0 s sn 所以取 Zn=11.25M MPa s zp E A A E nn si i i s 5 . 810 97.35 329483.924 3 0 s=1.0 所以SBC=1.035.97=35.97mm 基础沉降差mmSS ABC 38.1159.2497.35 =0.003（4500+1200）=17.1mm 所以沉降满足要求 8.4 基础结构设计（混凝土选用 C20） 荷载设计值 基础结构设计时，需按荷载效应基本组合的设计值进行计算。 A 柱：kNF39.7622 . 15 . 485.113

45、5.698 mkN 66.1891 . 4 55. 01 . 02 . 15 . 486.1156 . 9 （B-C)柱:kNFF CB 85.9322 . 15 . 486.1181.868 mkNMM CB 10.1197 . 3 55 . 0 1 . 02 . 15 . 486.1151 . 2 2.A 柱 基底净反力 kpa A F pj38.118 8 . 23 . 2 39.762 kpa W M A F pj 05.129 03.108 2 max min 3 . 23 . 26/1 66.18 38.118 (2)冲切验算 0 . 1 hp 金陵科技学院学士学位论文第 8 章

46、基础设计 85 mmat400 mmbmmhat2200141050524002 0 mmab1410 mmaaa btm 9052/ )( 所以 2 00 ) 22 () 22 (h bb bh al A ct l 2 00 ) 22 () 22 (h bb bh al A ct l 22 33 . 1 )505 . 0 2 4 . 0 2 3 . 2 (2 . 2)505 . 0 2 4 . 0 2 8 . 2 (m kNApF ljj 64.17133 . 1 05.129 max lmthp FKNhaf 91.351105059051 . 10 . 17 . 07 . 0 3 0 基础高度满足要求。 (3)配筋 kpapj47.124 1 bppbbppalM IjcjjcI