上海市基坑监测培训.doc

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1、上海市建设检测从业人员岗位培训 基坑监测 上海市建设工程检测培训中心 2008年4月 第一讲概述 随着我国城市建设高峰的到来，地下空间的开发力度越来越大，地下室由一层发展到多层，相应的基坑开挖深度也从地表以下56m发展到1213m，个别甚至达到30m。建筑、地铁、合流污水、过江隧道、交通枢纽、地下变电站等建设工程中的基坑工程占了相当的比例。上海地区建筑物地下室基坑开挖深度已超过25m，地铁车站基坑开挖深度一般在十几米至二十米左右，深的工作井达到30m，顶管工程的工作井开挖深度达到27m，地下变电站开挖深度达34m。近几年，深基坑工程在总体数量、开挖深度、平面尺寸以及使用领域等方面都得到高速的发

2、展。 一、基坑监测的重要性和目的 在深基坑开挖的施工过程中，基坑内外的土体将由原来的静止土压力状态向被动和主动土压力状态转变，应力状态的改变引起围护结构承受荷载并导致围护结构和土体的变形，围护结构的内力(围护桩和墙的内力、支撑轴力或土锚拉力等)和变形(深基坑坑内土体的隆起、基坑支护结构及其周围土体的沉降和侧向位移等)中的任一量值超过容许的范围，将造成基坑的失稳破坏或对周围环境造成不利影响，深基坑开挖工程往往在建筑密集的市中心，施工场地四周有建筑物和地下管线，基坑开挖所引起的土体变形将在一定程度上改变这些建筑物和地下管线的正常状态，当土体变形过大时，会造成邻近结构和设施的失效或破坏。同时，基坑相

3、邻的建筑物又相当于较重的集中荷载，基坑周围的管线常引起地表浅层水的渗漏，这些因素又是导致土体变形加剧的原因。基坑工程设置于力学性质相当复杂的地层中，在基坑围护结构设计和变形预估时，一方面，基坑围护体系所承受的土压力等荷载存在着较大的不确定性；另一方面，对地层和围护结构一般都作了较多的简化和假定，与工程实际有一定的差异；加之，基坑开挖与围护结构施工过程中，存在着时间和空间上的延迟过程，以及降雨、地面堆载和挖机撞击等偶然因素的作用，使得现阶段在基坑工程设计时，对结构内力计算以及结构和土体变形的预估与工程实际情况有较大的差异，并在相当程度上仍依靠经验。因此，在深基坑施工过程中，只有对基坑支护结构、基

4、坑周围的土体和相邻的构筑物进行全面、系统的监测，才能对基坑工程的安全性和对周围环境的影响程度有全面的了解，以确保工程的顺利进行，在出现异常情况时及时反馈，并采取必要的工程应急措施，甚至调整施工工艺或修改设计参数。 上海相继颁布实施的上海工程建设规范基坑工程设计规程DGJ08-61-1997、地基基础设计规范DGJ0811-1999、基坑工程施工监测规程DGTJ08-2001-2006都对现场监测作了具体规定，将其作为基坑工程施工中必不可少的组成部分。而在地铁、隧道和合流污水工程等大型构筑物安全保护区内的基坑，相关部门都颁布了有关文件确定其环境保护的标准和要求。基坑工程监测已成为建设管理部门强制

5、性指令措施，受到业主、监理、设计、施工和相关管线单位高度重视。 基坑监测应达到的目的： 1、对基坑围护体系及周边环境安全进行有效监护 在深基坑开挖与支护施筑过程中，必须在满足支护结构及被支护土体的稳定性，避免破坏和极限状态发生的同时，不产生由于支护结构及被支护土体的过大变形而引起邻近建筑物的倾斜或开裂，邻近管线的渗漏等。从理论上说，如果基坑围护工程的设计是合理可靠的，那么表征土体和支护系统力学形态的一切物理量都随时间而渐趋稳定，反之，如果测得表征土体和支护系统力学形态特点的某几种或某种物理量，其变化随时间而不是渐趋稳定，则可以断言土体和支护系统不稳定，支护必须加强或修改设计参数。在工程实际中，

6、基坑在破坏前，往往会在基坑侧向的不同部位上出现较大的变形，或变形速率明显增大。在20世纪90年代初期，基坑失稳引起的工程事故比较常见，随着工程经验的积累，这种事故越来越少。但由于支护结构及被支护土体的过大变形而引起邻近建筑物和管线破坏则仍然时有发生，而事实上大部分基坑围护的目的也就是出于保护邻近建筑物和管线。因此，基坑开挖过程中进行周密的监测，可以保证在建筑物和管线变形处在正常范围内时基坑的顺利施工，在建筑物和管线的变形接近警戒值时，有利于采取对建筑物和管线本体进行保护的技术应急措施，在很大程度上避免或减轻破坏的后果。 2、为信息化施工提供参数 基坑施工总是从点到面，从上到下分工况局部实施。基

7、坑工程监测不仅即时反映出开挖产生的应力和变形状况，还可以根据由局部和前一工况的开挖产生的应力和变形实测值与预估值的分析，验证原设计和施工方案正确性，同时可对基坑开挖到下一个施工工况时的受力和变形的数值和趋势进行预测，并根据受力和变形实测和预测结果与设计时采用的值进行比较，必要时对设计方案和施工工艺进行修正。 3、验证有关设计参数 因基坑支护结构设计尚处于半理论半经验的状态，土压力计算大多采用经典的侧向土压力公式，与现场实测值相比较有一定的差异，基坑周围土体的变形也还没有成熟的计算方法。因此，在施工过程中需要知道现场实际的受力和变形情况。支护结构上所承受的土压力及其分布，受地质条件、支护方式、支

8、护结构刚度、基坑平面几何形状、开挖深度、施工工艺等的影响，并直接与侧向位移有关，而基坑的侧向位移又与挖土的空间顺序、施工进度等时间和空间因素等有复杂的关系，现行设计分析理论尚未完全成熟。基坑围护的设计和施工，应该在充分借鉴现有成功经验和吸取失败教训的基础上，根据自身的特点，力求在技术方案中有所创新、更趋完善。对于某一基坑工程，在方案设计阶段需要参考同类工程的图纸和监测成果，在竣工完成后则为以后的基坑工程设计增添了一个工程实例。现场监测不仅确保了本基坑工程的安全，在某种意义上也是一次1：1的实体试验，所取得的数据是结构和土层在工程施工过程中真实反应，是各种复杂因素影响和作用下基坑系统的综合体现，

9、因而也为基坑工程领域的科学和技术发展积累了第一手资料。 二、基坑监测工作基本要求 1、基坑监测应由委托方委托具备相应资质的第三方承担。 2、基坑围护设计单位及相关单位应提出监测技术要求。 3、监测单位监测前应在现场踏勘和收集相关资料基础上，依据委托方和相关单位提出的监测要求和规范、规程规定编制详细的基坑监测方案，监测方案须在本单位审批的基础上报委托方及相关单位认可后方可实施。 4、基坑工程在开挖和支撑施工过程中的力学效应是从各个侧面同时展现出来的，在诸如围护结构变形和内力、地层移动和地表沉降等物理量之间存在着内在的紧密联系，因此监测方案设计时应充分考虑各项监测内容间监测结果的互相印证、互相检验

10、，从而对监测结果有全面正确的把握。 5、监测数据必须是可靠真实的，数据的可靠性由测试元件安装或埋设的可靠性、监测仪器的精度、可靠性以及监测人员的素质来保证。监测数据真实性要求所有数据必须以原始记录为依据，原始记录任何人不得更改、删除。 6、监测数据必须是及时的，监测数据需在现场及时计算处理，计算有问题可及时复测，尽量做到当天报表当天出。因为基坑开挖是一个动态的施工过程，只有保证及时监测，才能有利于及时发现隐患，及时采取措施。 7、埋设于结构中的监测元件应尽量减少对结构的正常受力的影响，埋设水土压力监测元件、测斜管和分层沉降管时的回填土应注意与土介质的匹配。 8、对重要的监测项目，应按照工程具体

11、情况预先设定预警值和报警制度，预警值应包括变形或内力量值及其变化速率。但目前对警戒值的确定还缺乏统一的定量化指标和判别准则，这在一定程度上限制和削弱了报警的有效性。 9、基坑监测应整理完整的监测记录表、数据报表、形象的图表和曲线，监测结束后整理出监测报告。 基坑工程监测技术是一门综合性很强的技术，它以土力学、钢筋混凝土力学及岩土工程设计理论和方法等学科为理论基础，以仪器仪表、传感器、计算机、测试技术等学科为技术支持，同时还融合了基坑工程施工工艺与工程实践经验。 三、基坑工程监测等级划分 2006年颁布实施的上海工程建设规范基坑工程施工监测规程DGTJ08-2001-2006对基坑工程监测进行等

12、级划分。基坑工程施工监测规程规定基坑工程监测等级根据基坑工程安全等级、周边环境等级和地基复杂程度划分为四级。规程中表3.2.2、表3.2.3、表3.2.4和表3.2.5分别列出了基坑工程安全等级、周边环境等级、地基复杂程度和基坑工程监测等级划分标准。需要注意的是：、同一基坑各侧壁的工程监测等级可能不同。对基坑各侧边条件差异很大且复杂的基坑工程，在确定基坑工程监测等级时，应明确基坑各侧壁工程监测等级。、地基复杂程度划分表3.2.4和基坑工程监测等级划分表3.2.5中有二项（含二项）以上，最先符合该等级标准者，即可定为该等级。、基坑工程监测等级划分表3.2.5中当出现符合两个监测等级时，宜按周边环

13、境高一等级考虑。例如：某基坑工程安全等级为二级、周边环境等级为一级、地基复杂程度为中等，按表3.2.5基坑工程监测等级可定为一级或二级，但按表3.2.5注2要求，基坑工程监测等级宜定为一级。 四、基坑监测参数 基坑监测按监测项目分类详见基坑工程施工监测规程表3.3.6。按监测参数可分为：垂直位移、水平位移、倾斜、围护体系内力、深层侧向位移（测斜）、裂缝、地下水位、孔隙水压力、土压力、土体分层垂直位移、坑底隆起（回弹）等。结合将来的机构认证，本次监测技术培训内容按监测参数编排。 第二讲围护体系内力监测 一、监测项目 基坑工程围护体系内力监测包括支撑内力、锚杆拉力、围护墙内力、围檩内力、立柱内力等

14、。支撑内力、锚杆拉力为板式围护体系一、二级基坑应测项目，三级基坑选测项目。围护墙内力、围檩内力为板式围护体系一级基坑应测项目，二级基坑选测项目。立柱内力为板式围护体系一、二级基坑选测项目，主要用于逆作法施工。 二、仪器、设备简介 1监测传感器及基本原理（钢弦式传感器） 监测传感器是地下工程施工前或施工过程中直接埋设在地层及结构物中，用以监测其在施工阶段受力和变形的传感器。按照它们的工作原理可分成差动电阻式(卡尔逊式)、钢弦式、电阻应变式、电感式等多种。 目前地下工程中使用较多的是钢弦式和电阻应变片式传感器。钢弦式传感器是利用钢弦的振动频率将物理量变为电量，再通过二次测量仪表(频率计)将频率的变

15、化反映出来。当钢弦在外力作用下产生变形时，其振动频率即发生变化。在传感器内有一块电磁铁，当激振发生器向线圈内通入脉冲电流时钢弦振动。钢弦的振动又在电磁线圈内产生交变电动势。利用频率计就可测得此交变电动势即钢弦的振动频率，其构造如下图所示。根据预先标定的频率-应力曲线或频率应变曲线即可换算出所需测定的压力值或变形值。由于频率信号不受传感器与接收仪器之间信号电缆长度的影响，因此钢弦式传感器十分适用于长距离遥测(国内电缆可长达1000m，国外电缆可长达1500m)。当然，无线传输技术的应用也为长距离遥测提供了技术支撑。钢弦式传感器还具有稳定性、耐久性好的特点能适应相对较差的监测环境，在目前工程实践中

16、得到了广泛应用。 钢弦式传感器物理计算公式： P=K(2-1) 式中P待测物理量； K与待测物理量相匹配的标定系数； 测试频率； 初始频率。 钢弦式传感器可制作成用于不同监测参数的传感器，如应变计、钢筋应力计、轴力计、（孔隙水压力计和土压力盒）等。 1）应变计 应变计是用于监测结构承受荷载、温度变化而产生变形的监测传感器。与应力计所不同的是，应变计中传感器的刚度要远远小于监测对象的刚度。根据应变计的布置方式，可分为表面应变计和埋入式应变计。 （1）表面应变计。表面应变计主要用于钢结构表面，也可用于混凝土表面。表面应变计由两块安装钢支座、微振线圈、电缆组件和应变杆组成，其微振线圈可从应变杆卸下，

17、这样就增加了一个可变度使得传感器的安装、维护更为方便，并且可以调节测量范围（标距）。安装时使用一个定位托架，用电弧焊将两端的安装钢支座焊（或安装）在待测结构的表面。表面应变计的特点在于安装快捷，可在测试开始前再行安装，避免前期施工造成的损坏，传感器成活率高。 （2）埋入式应变计。埋入式应变计可在混凝土结构浇筑时，直接埋入混凝土中用于地下工程的长期应变测量。埋入式应变计的两端有两个不锈钢圆盘。圆盘之间用柔性的铝合金波纹管连接中间放置一根张拉好的钢弦，将应变计埋入混凝土内。混凝土的变形(即应变)使两端圆盘相对移动，这样就改变了张力，用电磁线圈激振钢弦，通过监测钢弦的频率求混凝土的变形。埋入式应变计

18、因完全埋入在混凝土中，不受外界施工的影响稳定性耐久性好，使用寿命长。 2）钢筋应力计 用于测量钢筋混凝土内的钢筋应力。可根据被测钢筋的直径选配与之相应的钢筋应力计。 3）轴力计 在基坑工程中轴力计主要用于测量钢支撑的轴力。轴力计的外壳是一个经过热处理的高强度钢筒。在筒内装有应变计，用来测读作用在钢筒上的荷载。 4）孔隙水压力计 孔隙水压力计(渗压计)是用于测量由于打桩、基坑开挖、地下工程开挖等作业扰动土体而引起的孔隙水压变化的测量传感嚣。孔隙水压力计由金属壳体和透水石组成，孔隙水渗入透水石作用于传感器。 5）土压力计(盒) 土压力计按埋人方式分为埋入式和边界式两种。土压力盒是置于土体与结构界面

19、上或埋设在自由土体中，用于测量土体对结构的土压力及地层中土压力变化的测量传感器。根据其内部结构不同又有单膜和双膜两类。单膜式受接触介质的影响较大，而使用前的标定要与实际土体一致往往做不到，因而测试误差较大。一般使用于测量界面土压力目前采用较广的是双膜式，其对各种介质具有较强适应性。因此多用于测量土体内部的土压力，依据土压力盒的测量原理结构材料和外形尺寸，使用时可根据实际用途、施工方式、量程大小进行选择。 2测试仪器、设备（频率仪） 频率仪是用来测读钢弦式传感嚣钢弦振动频率值的二次接收仪表。目前现场常用的是采用单片计算机技术，测量范围在500-5000Hz，分辨率0.1Hz的数显频率仪。 (1)

20、安装电池。打开仪器背后的电池盒盖，依照所示正负极安装密封电池，应使用优质电池，以防电液损坏技器。 (2)连接测量导线。将单点测量线或多点测量控制线插接在仪器上。禁止在开机带电状态下插拔测量线，以免造成分线箱永久损坏。 (3)通电测读。打开电源开关，仪器自检后进入等待测量状态，按动键开始选点测量。读取稳定的测试数据。 三、传感器安装 1.支撑内力传感器安装 1）钢筋混凝土支撑 目前钢筋混凝土支撑杆件，主要采用钢筋计监测钢筋的应力，然后通过钢筋与混凝土共同工作、变形协调条件反算支撑的轴力。当监测断面选定后监测传感器应布置在该断面的4个角上或4条边上以便必要时可计算轴力的偏心距，且在求取平均值时更可

21、靠(考虑个别传感器埋设失败或遭施工破坏等情况)，当为了使监测投资更为经济或同工程中的监测断面较多，每次监测工作时问有限时也可在个监测断面上上下对称、左右对称或在对角线方向布置两个监测传感器。 钢筋计与受力主筋一般通过连杆电焊的方式连接。因电焊容易产生高温，会对传感器产生不利影响。所以，在实际操作时有两种处理方法。其一,有条件时应先将连杆与受力钢筋碰焊对接(或碰焊)，然后再旋上钢筋计。其二,在安装钢筋计的位置上先截下一段不小于传感器长度的主筋,然后将连上连杆的钢筋计焊接在被测主筋上焊上。钢筋计连杆应有足够的长度,以满足规范对搭接焊缝长度的要求。在焊接时,为避免传感器受热损坏,要在传感器上包上湿布

22、并不断浇冷水,直到焊接完毕后钢筋冷却到一定温度为止。在焊接过程中还应不断测试传感器,看看传感器是否处于正常状态。 钢筋计电缆一般为一次成型,不宜在现场加长。如需接长,应在接线完成后检查钢筋计的绝缘电阻和频率初值是否正常。要求电缆接头焊接可靠,稳定且防水性能达到规定的耐水压要求。做好钢筋计的编号工作。 2）钢支撑 对于钢结构支撑杆件，目前较普遍的是采用轴力计(也称反力计)和表面应变计两种形式。轴力计可直接监测支撑轴力,表面应变计则是通过量测到的应变再计算支撑轴力。 轴力计安装:将轴力计圆形钢筒安装架上没有开槽的一端面与支撑固定头断面钢板焊接牢固，电焊时安装架必须与钢支撑中心轴线与安装中心点对齐。

23、待冷却后，把轴力计推入焊好的安装架圆形钢筒内并用圆形钢筒上的4个M10螺丝把轴力计牢固地固定在安装架内，然后把轴力计的电缆妥善地绑在安装架的两翅膀内侧，确保支撑吊装时，轴力计和电缆不会掉下来。起吊前，测量一下轴力计的初频，是否与出厂时的初频相符合(20Hz)。钢支撑吊装到位后，在轴力计与墙体钢板间插入一块250mm250mm25mm钢板，防止钢支撑受力后轴力计陷入墙体内，造成测值不准等情况发生。在施加钢支撑预应力前，把轴力计的电缆引至方便正常测量位置，测试轴力计初始频率。在钢支撑施加预应力同时测试轴力计，看其是否正常工作。待钢支撑预应力施加结束后，测试轴力计的轴力，检验轴力计所测轴力与施加在钢

24、支撑上的预顶力是否一致。 表面应变计安装:在钢支撑同一截面两侧分别焊上表面应变计,应变计应与支撑轴线保持平行或在同一平面上。焊接前先将安装杆固定在钢支座上,确定好钢支座的位置,然后将钢支座焊接在钢支撑上。待冷却后将安装杆从钢支座取出,装上应变计。调试好初始频率后将应变计牢固在钢支座。需要注意的是,表面应变计必须在钢支撑施加预顶力之前安装完毕。 2.围檩内力传感器安装 围护支护系统中围檩有钢筋混凝土围檩和钢围檩之分,钢筋混凝土围檩内力传感器安装同钢筋混凝土支撑,采用钢筋计监测钢筋的应力，然后通过钢筋与混凝土共同工作、变形协调条件反算围檩内力。钢围檩内力传感器安装采用表面应变计,通过监测钢围檩应变

25、,计算钢围檩内力。传感器安装方法同上。 3.立柱内力传感器安装 立柱内力监测主要用于逆作法施工,监测点宜布置在受力较大的立柱上。传感器安装部位宜设置在坑底以上立柱长度的1/3处,每个截面内不应少于4个传感器。 4.围护墙内力传感器安装 围护墙内力监测断面应选在围护结构中出现弯矩极值的部位。在平面上，可选择围护结构位于两支撑的跨中部位、开挖深度较大以及水土压力或地表超载较大的地方。在立面上可选择支撑处和每层支撑的中间，此处往往发生极大负弯矩和极大正弯矩。若能取得围护结构弯矩设计值，则可参考最不利工况下的最不利截面位置进行钢筋计的布设。围护墙内力测试传感器采用钢筋计,安装方法同钢筋混凝土支撑。当钢

26、筋笼绑扎完毕后，将钢筋计串联焊接到受力主筋的预留位置上并将导线编号后绑扎在钢筋笼上导出地表，从传感器引出的测量导线应留有足够的长度，中间不宜有接头，在特殊情况下采用接头时，应采取有效的防水措施。钢筋笼下沉前应对所有钢筋计全都测定核查焊接位置及编号无误后方可施工。对干桩内的环形钢筋笼、要保证焊有钢筋计的主筋位于开挖时的最大受力位置，即一对钢筋计的水平连线与基坑边线垂直，并保持下沉过程中不发生扭曲。钢筋笼焊接时，要对测量电缆遮盖湿麻袋进行保护。浇捣混凝土的导管与钢筋计位置应错开以免导管上下时损伤监测传感器和电缆。电缆露出围护结构，应套上钢管避免日后凿除浮渣时造成损坏。混凝土浇筑完毕后，应立即复测钢

27、筋计，核对编号，并将同立面上的钢筋计导线接在同一块接线板不同编号的接线柱，以便日后监测。 四、监测技术 1.钢弦式传感器测试方法 钢弦式传感器测试方法可分为手动和自动两类。目前工程中常用的为手动测试,即用手持式数显频率仪现场测试传感器频率。具体操作方法为,接通频率仪电源,将频率仪两根测试导线分别接在传感器的导线上,按频率仪测试按钮,频率仪数显窗口会出现数据(传感器频率),反复测试几次,观测数据是否稳定,如果几次测试的数据变化量在1Hz以内,可以认为测试数据稳定,取平均值作为测试值。由于频率仪在测试时会发出很高的脉冲电流,所以在测试时操作者必须使测试接头保持干臊,并使接头处的两根导线相互分开,不

28、要有任何接触,不然会影响测试结果。 现场原始记录必须采用专用格式的记录纸,除记录下传感器器编号和对应测试频率外,原始记录纸上还要充分反映环境和施工信息。 2.测试数据处理 根据材料力学基本原理轴向受力可表述为: （2-2） 对钢筋混凝土杆件，在钢筋与混凝土共同工作、变形协调条件下，轴向受力可表述为: （2-3） 1)支撑内力计算方法 钢筋混凝土支撑内力计算方法: （2-4） （2-5） =（2-6） 式中支撑内力(kN)； 钢筋应力(kN/mm2)； 钢筋计监测平均应力(kN/mm2)； 第j个钢筋计标定系数（kN/Hz2）； 第j个钢筋计监测频率（Hz）； 第j个钢筋计安装后的初始频率（Hz

29、）。 第j个钢筋计截面积（mm2）。 混凝土弹性模量(kN/mm2)； 钢筋弹性模量(kN/mm2)； 混凝土截面积（mm2）；AC=Ab-ASAb支撑截面积（mm2） 钢筋总截面积（mm2）。 钢支撑轴力计算方法: 轴力计：（2-7） 式中钢支撑轴力(kN)； 轴力计标定系数（kN/Hz2）； 轴力计监测频率（Hz）； 轴力计安装后的初始频率（Hz）。 表面应变计：（2-6） 式中钢支撑轴力(kN)； 钢支撑截面积(mm2)； 钢弹性模量(kN/mm2)； 第j个表面应变计标定系数（10-6/Hz2）； 第j个表面应变计监测频率（Hz）； 第j个表面应变安装后的初始频率（Hz）。 2)围护墙

30、内力计算方法 （2-7） （2-8） =（2-9） 式中围护墙内力(kN)； 钢筋应力(kN/mm2)； 钢筋计监测平均应力(kN/mm2)； 第j个钢筋计标定系数（kN/Hz2）； 第j个钢筋计监测频率（Hz）； 第j个钢筋计安装后的初始频率（Hz）。 第j个钢筋计截面面积（mm2）。 混凝土弹性模量(kN/mm2)； 钢筋弹性模量(kN/mm2)； 混凝土截面面积（mm2）； AC=A-ASA围护墙截面面积（mm2），连续墙为每延米，灌注桩以单桩计； 钢筋总截面面积（mm2）。 3)立柱内力计算方法 同支撑轴力计算方法。 4)围檩内力计算方法 同支撑轴力计算方法。 5)锚杆拉力计算方法 同

31、轴力计计算方法。 3工程算例 第三讲深层侧向位移监测 一、监测内容 围护墙体和土体的深层侧向位移，目前围护墙体内测斜一般用在地下连续墙、混凝土灌注桩、水泥土搅拌桩、型钢水泥土复合搅拌桩等围护形式上。深层侧向位移监测为重力式、板式围护体系一、二级监测等级必测项目，重力式、板式围护体系三级监测等级选测项目。 二、仪器、设备简介 1测斜仪用途及原理 测斜仪是种能有效且精确地测量深层水平位移的工程监测仪器。应用其工作原理可以监测土体、临时或永久性地下结构(如桩、连续墙、沉井等)的深层水平位移。测斜仪分为固定式和活动式两种。固定式是将测头固定埋设在结构物内部的固定点上；活动式即先埋设带导槽的测斜管，间隔

32、一定时间将测头放入管内沿导槽滑动测定斜度变化，计算水平位移。 2分类及特点 活动式测斜仪按测头传感器不同，可细分为滑动电阻式、电阻应变片式、钢弦式及伺服加速度计式四种。上海地区用得较多的是电阻应变片式和伺服加速度计式测斜仪，电阻应变片式测斜仪优点是产品价格便宜，缺点是量程有限，耐用时间不长；伺服加速度计式测斜仪优点是精度高、量程大和可靠性好等，缺点是伺服加速度计抗震性能较差，当测头受到冲击或受到横向振动时，传感器容易损坏。 3测斜仪的组成 测斜仪由以下四大部分组成： 1)探头：装有重力式测斜传感器。 2)测读仪：测读仪是二次仪表，需和测头配套使用，其测量范围、精度和灵敏度，根据工程需要而定。

33、3）电缆：连接探头和测读仪的电缆起向探头供给电源和给测读仪传递监测信号的作用，同时也起到收放探头和测量探头所在测点与孔口距离。 4)测斜管：测斜管一般由塑料管或铝合金管制成。常用直径为5075mm，长度每节24m.管口接头有固定式和伸缩式两种，测斜管内有两对相互垂直的纵向导槽。测量时，测头导轮在导槽内可上下自由滑动。 三、测斜管安装 l测斜孔的布设原则 1)布置在基坑平面上挠曲计算值最大的位置，如悬臂式结构的长边中心，设置水平支撑结构的两道支撑之间。孔与孔之间布置间距宜为2050m，每侧边至少布置1个监测点。 2)基坑周围有重点监护对象如建(构)筑物、地下管线时，离其最近的围护段。 3)基坑局

34、部挖深加大或基坑开挖时围护结构暴露最早、得到监测结果后可指导后继施工的区段。 4)监测点布置深度宜与围护体入土深度相同。 2围护体内测斜管安装 1）地下连续墙内测斜管安装 测斜管在地下连续墙内的位置应避开导管，具体安装步骤如下： （a）测管连接：将4m（或2m）一节的测斜管用束节逐节连接在一起，接管时除外槽口对齐外，还要检查内槽口是否对齐。管与管连接时先在测斜管外侧涂上PVC胶水，然后将测斜管插入束节，在束节四个方向用自攻螺丝或铝铆钉紧固束节与测斜管。注意胶水不要涂得过多，以免挤入内槽口结硬后影响以后测试。自攻螺丝或铝铆钉位置要避开内槽口且不宜过长。（b）接头防水：在每个束节接头两端用防水胶布

35、包扎，防止水泥浆从接头中渗入测斜管内。 （c）内槽检验：在测斜管接长过程中，不断将测斜管穿入制作好的地下连续墙钢筋笼内，待接管结束，测斜管就位放置后，必须检查测斜管一对内槽是否垂直于钢筋笼面，测斜管上下槽口是否扭转。只有在测斜管内槽位置满足要求后方可封住测斜管下口。 （d）测管固定：把测斜管绑扎在钢筋笼上。由于泥浆的浮力作用，测斜管的绑扎定位必须牢固可靠，以免浇筑混凝土时，发生上浮或侧向移动。 （e）端口保护：在测斜管上端口，外套钢管或硬质PVC管，外套管长度应满足以后浮浆混凝土凿除后管子仍插入混凝土50cm。 （f）吊装下笼：现在一般一幅地墙钢笼都可全笼起吊，这为测斜管的安装带来了方便。绑扎

36、在钢笼上的测斜管随钢笼一起放入地槽内，待钢笼就位后，在测斜管内注满清水，然后封上测斜管的上口。在钢笼起吊放入地槽过程中要有专人看护，以防测斜管意外受损。如遇钢笼入槽失败，应及时检查测斜管是否破损，必要时须重新安装。 （g）圈梁施工：圈梁施工阶段是测斜管最容易受到损坏阶段，如果保护不当将前功尽弃。因此在地下连续墙凿除上部混凝土以及绑扎圈梁钢筋时，必须与施工单位协调好，派专人看护好测斜管，以防被破坏。同时应根据圈梁高度重新调整测斜管管口位置。一般需接长测斜管，此时除外槽对齐外，还要检查内槽是否对齐。 （h）最后检验：在圈梁混凝土浇捣前，应对测斜管作一次检验，检验测斜管是否有滑槽和堵管现象，管长是否

37、满足要求。如有堵管现象要做好记录，待圈梁混凝土浇好后及时进行疏通。如有滑槽现象，要判断是否在最后一次接管位置。如果是，要在圈梁混凝土浇捣前及时进行整改。 2）混凝土灌注桩内测斜管安装 基本步骤同上，需要特别注意的是：因为围护桩钢筋笼一般需要分节吊装，因此给测斜管的安装带来不少麻烦，测斜管安装过程中，上段测斜管要有一定的自由度，可以与下段测斜管对接。接头对接时，槽口要对齐，不能使束节破损，一旦破损必须把换掉。接头处要用使用胶水，并用螺丝固定连接，胶带密封。每节钢筋笼放入时，应该在测斜管内注入清水，测斜管的内槽口，一边要垂直于围护边线，由于桩的钢筋笼是圆形的，施工时极有可能要发生旋转，使原对好的槽

38、口发生偏转，为了保证安装质量，要与施工单位协调，尽量满足测斜管安装要求。 3）型钢水泥土复合搅拌桩内测斜管安装 型钢水泥土复合搅拌桩，由多头搅拌桩内插H型钢组成。型钢水泥土复合搅拌桩(SMW工法桩)围护形式的测斜管的安装方法有两种，第一种：安装在H型钢上，随型钢一起插入搅拌桩内；第二种：在搅拌桩内钻孔埋设。在此仅介绍第一种方法。 （a）连接：将4m（或2m）一节的测斜管用束节逐节连接在一起，接管时除外槽口对齐外，还要检查内槽口是否对齐。管与管连接时先在测斜管外侧涂上PVC胶水，然后将测斜管插入束节，在束节四个方向用自攻螺丝或铝铆钉固紧束节与测斜管。注意胶水不要涂得过多，以免挤入内槽结硬后引起测

39、斜仪在测试过程中滑槽。自攻螺丝或铝铆钉位置要避开内槽口且不宜过长，以免影响测斜仪在槽内移动。 （b）接头防水：在每个束节接头两端用防水胶布包扎，防止水泥浆从接头中渗入测斜管内。 （c）内槽检验：接管结束后，必须检查测斜管内槽是否扭转。 （d）测管固定：将测斜管靠在H型钢的一个内角，测斜管一对内槽须垂直H型钢翼板，间隔一定距离，在束节处焊接短钢筋把测斜管固定在H型钢上。固定测斜管时要调整一对内槽始终垂直于H型钢翼板。 （e）端口保护：因测斜管固定在H型钢内，一般不需在测斜管上端口外套钢管或硬质PVC管，只要在上口用管盖密封即可。 （f）型钢插入：在型钢插入施工过程中要有专人看护，以防测斜管意外受

40、损。如遇测斜管固定不牢在型钢插入过程中上浮，表明安装失败，应重新安装。 （g）圈梁施工：圈梁施工阶段是测斜管最容易受到损坏阶段，如果保护不当将前功尽弃。因此必须与施工单位协调好，派专人看护好测斜管，以防被破坏。 （h）最后检验：在圈梁混凝土浇捣前，应对测斜管作一次检验，检验测斜管是否有滑槽和堵管现象，管长是否满足要求。如有堵管现象要做好记录，待圈梁混凝土浇好后及时进行疏通。 4）水泥土搅拌桩内测斜管安装 水泥土搅拌桩内测斜管采用钻孔法安装，步骤如下： （a）钻孔:孔深大于所测围护结构的深度510m，孔径比所选的测斜管大510cm。在土质较差地层钻孔时应用泥浆护壁。 （b）接管：钻孔作业的同时，

41、在地表将测斜管用专用束节连接好，并对接缝处进行密封处理。 （c）下管：钻孔结束后马上将测斜管沉人孔中，然后在管内充满清水，以克服浮力。下管时一定要对好槽口。 （d）封孔：测斜管沉放到位后，在测斜管与钻孔空隙内填人细砂或水泥和膨润土拌和的灰浆，其配合比取决于土层的物理力学性能和地质情况。刚埋设完几天内，孔内充填物会固结下沉因此要及时补充保持其高出孔口。 （e）保护：圈梁施工阶段是测斜管最容易受到损坏阶段，如果保护不当将前功尽弃。因此必须与施工单位协调好，派专人看护好测斜管，以防被破坏。测斜管管口一般高出圈梁面20cm左右，周围砌设保护井，以免遭受损坏。 5）土体内测斜管安装 同水泥土搅拌桩内测斜

42、管安装。 四、监测技术 1测试方法 测斜管应在工程开挖前1530d埋设完毕，在开挖前的35天内复测23次待判明测斜管已处于稳定状态后，取其平均值作为初始值，开始正式测试工作。每次监测时，将探头导轮对准与所测位移方向一致的槽口，缓缓放至管底待探头与管内温度基本一致、显示仪读数稳定后开始监测。一般以管口作为确定测点位置的基准点，每次测试时管口基准点必须是同一位置，按探头电缆上的刻度分划，均速提升。每隔500mm读数一次，并做记录。待探头提升至管口处。旋转180后，再按上述方法测量测，以消除测斜仪自身的误差。 2测试数据处理 1)计算原理 通常使用的活动式测斜仪采用带导轮的测斜探头，探头两对导轮间距

43、500mm，以两对导轮之间的间距为一个测段。每一测段上、下导轮间相对水平偏差量可通过下式计算得到。 (3-1) 式中：上、下导轮间距； 探头敏感轴与重力轴夹角。 测段n相对于起始点的水平偏差量，由从起始点起连续测试得到的累计而成，即 (3-2) 式中：起始测段的水平偏差量（mm）； 测点n相对于起始点的水平偏差量（mm）。 （a）测斜管形状曲线 测斜仪单次测试得到的是测斜仪上、下导轮间相对水平偏差量，按式(3-2)计算得到的是测点n相对于起始点的水平偏差量，如果将起始点设在测斜管的一端（孔底或孔口），以上、下导轮间距（0.5m）为测段长度，则将每个测段沿深度连成线就构成了测斜管形状曲线。 （b

44、）测斜管水平位移曲线（侧向位移曲线） 若将测段n第j次与第j-1次的水平偏差量之差表示为（），则即为测段n本次水平位移量，沿深度的连线就构成了测斜管本次水平位移曲线。 若将测点n第j次与初次的水平偏移量之差表示为（），则即为测段n累计水平位移量，沿深度的连线就构成了测斜管累计水平位移曲线。用公式可表示为： (3-3) 式（3-3）即为以测斜管底部测斜仪下导轮为固定起算点（假设不动）深层侧向变形计算公式。如果以测斜管顶部为固定起算点，因为测斜仪测出的是以测斜管顶部上导轮为起算点，因此深层侧向变形计算还要叠加上导轮（管口）水平位移量。计算公式为： (3-4) 2）实际计算 在实际计算时，因读数仪显

45、示的数值一般已经是经计算转化而成的水平量，因此只需按仪器使用说明书中告知的计算式计算即可，不同产家生产的测斜仪其计算公式各不相同。要注意的是，读数仪显示的数值一般取=500mm作为计算长度。 3工程算例 五、注意事项 (1)因测斜仪的探头在管内每隔0.5m测读一次，故对测斜管的接口位置要精确计算，避免接口设在探头滑轮停留处。 (2)测斜管中有一对槽口应自上而下始终垂直于基坑边线，若因施工原因致使槽口转向而不垂直于基坑边线，则须对两对槽口进行测试，然后在同一深度取矢量和。 (3)测点间距应为0.5m，以使导轮位置能自始至终重合相连，而不宜取1.0m测点间距，导致测试结果偏离。 第四讲地下水位监测 一、监测内容 基坑工程地下水位监测包含坑内、坑外水位监测。由于上海地区除浅层潜水外，在局部层存在微承压水层和层位置存在承压水层，上海水文地质的这一特性，决定了在上海部分地区深基坑施工过程中除浅层水位观测外，还需观测深层承压水位。通过坑内水位观测可以检验降水方案的实际效果，如降水速率和降水深度。通过坑外水位观测可以控制基坑工程施工降水对周围地下水位下降的影响范围和程度，防止基坑工程施工中的水土流失。坑外水位监测为基坑监测必测项目。 二、仪器、设备简介 1水位计用途及原理 水位计是观测地下水位