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1、2011PKPM 设计参数PMCAD设计参数a.总信息 1结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。2结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。3结构重要性系数（高层混凝土结构技术规程4.7.1 （对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0），混凝土规范3.2.3（在持久设计状况和短暂设计状况下，安全等级一级1.1，二级1，三级0.9；对地震设计状况下取0.9）。4底框层数，地下室层数 按实际选用。5梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（混凝土结构设计规范表3.4.1及表
2、9.2.1）。6与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。7框架梁端负弯矩调幅系数 一般取（0.850.9）高层混凝土结构技术规程5.2.3条文中有说明（装配整体式框架梁取0.70.8，现浇框架梁取0.80.9）。8. 考虑结构使用年限的活荷载调整系数（50年取值1,100年取值1.1）。b.材料信息1混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。2钢材容重取 78。3梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。c.地震信息1.重庆设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g（见抗震规范附录A）。2场地类别
3、根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分四类。3. 框架抗震等级根据抗规6.1.2确定（框架结构6度设防时，小于24m四级，大于24m三级；框剪结构小于60m四级，大于60m三级）。4. 计算阵型个数（阵型个数一般可以取阵型参与质量达到总质量90%所需的阵型数。通常阵型个数取值应不小于3，且为3的倍数，计算后应查看计算书WZQ.OUT，检查X和Y方向的有效质量系数是否大于0.9，不大于需要重新增加阵型个数重新计算）5. 周期折减系数（目的是为了考虑框架结构和框架剪力墙结构填充墙刚度对周期的影响；当非承重墙体为填充实心粘土砖墙时，框架结构取0.60.7，框剪取0.70.8，剪力墙取
4、0.91.0；如采用轻质填充材料，折减系数应按实际情况不折减或者少折减）。d.风荷载信息1. 风压（重庆地区根据荷载规范附录D.4取50年风压为0.4）。2地面粗糙度类别（结构荷载规范7.2.1。A：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C：指有密集建筑群的城市市区；D：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区）。3.沿高度体型分段数及体型系数（现代多高层结构立面变化较大，不同的区段的体型系数可能不一样，程序允许分段输入不同的体型系数及每段最高楼层号，一个建筑最多可以设三个体型系数；圆平面建筑取0.8、高宽比不大于4的矩形、方形、十字形建
5、筑取1.3，其他的参看高层3.2.5规定）。SATWE设计参数a.总信息1水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(可以先取初始值为0，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向值，如果这个角度与主轴大于15，应将该角度输入重新计算)。2混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。3裙房层数（对应高层规程4.8.6及10.6.4规定，抗震设计时，裙楼的抗震等级不低于整体裙楼的抗震等级，主楼结构应在裙房顶部上、下各一层适当加强抗震构造措施；柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密，剪力墙设置约束边缘构件；程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定，应从结构最底层起算（包括地下室
6、），例如：地下室三层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7层）;转换层所在层号（对应抗震规范3.4.3竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力乘以1.251.5的增大系数）;地下室层数（当上部结构与地下室共同分析时，通过该参数屏蔽地下室部分的风荷载，并提供地下室外围回填土约束作用数据），均按实际取用。4墙元细分最大控制长度（从08版开始墙元划分方案的细分尺寸一般要求控制在1m以内，默认为1m）。5对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项，一般选用强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度）。计算位移与层刚度比时选是，计
7、算内力与配筋及其它内容时选否6墙元侧向节点信息（在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部” ）。7结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。8结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。9恒活荷载计算信息不计算恒活荷载（不计算竖向力）；一次性加载（按一次加载方式计算竖向力）； “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。但这是在“
8、基础嵌固约束”假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。“模拟施工加载2”是在原模拟施工加载计算原则的基础上，通过间接方式（将竖向构件的轴向刚度增大10倍），在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。这样，基础的受力更均匀。对于框剪结构而言，外围框架柱受力有所增大，剪力墙核心筒受力略有减小，但付出的代价是计算时间增大接近一倍。“模拟施工加载3”采用分层刚度加载
9、模型，在每层加载时不用总体刚度，只用本层及以下层的刚度，计算工作量大了，更符合实际情况。一般情况下：不计算恒活荷载，只用于研究分析；一次性加载，主要用于多层结构、钢结构和有上传荷载（例如吊住）的结构；模拟施工加载1，适用于多高层结构；模拟施工加载2，仅可用于框筒结构向基础软件传递荷载（不要传递刚度）；模拟施工加载3，适用于多高层无吊车结构，更复合实际工程情况，推荐适用。10风荷载计算信息（一般情况下大部分工程采用SATWE缺省的水平荷载即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过特殊风荷载实现）。11地震作用计算信息不计算地震作用，对于不进行抗震设防的地区或者抗震设防烈度为6度时的部分结构，规范规定
10、可以不进行地震作用计算。计算水平地震作用，计算X、Y两个方向的地震作用；计算水平和规范简化方法竖向地震作用：按抗规5.3.1条规定的简化方法计算竖向地震；计算水平和反应谱方法竖向地震：抗规4.3.14规定、跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于12m的转换结构和连体结构，悬挑长度大于5m的悬挑结构，宜采用时程分析方法或阵型分解反应谱方法进行计算。12特征值求解方式（仅在悬着计算水平和反应谱方法竖向地震时，才允许选择特征值求解方式）13. 结构所在地区（全国）b.风荷载信息1地面粗糙度类别，按照建筑结构荷载规范7.2.1和高层混凝土结构技术规程3.2.3确定。2修正后的基本风压（高度超过60米的高层
11、建筑按100年一遇的风压值采用）高层混凝土结构技术规程3.2.2及条文说明。3. X、Y向结构基本周期 对于比较规则的结构，可以采用近似方法计算基本周期：框架结构T=（0.080.1）N；框剪结构、框筒结构T=（0.060.08）N；剪力墙结构、筒中筒结构T=（0.050.06）N，其中N为结构层数。4. 风荷载作用下结构的阻尼比 默认5设缝多塔背面体形系数在计算带变形缝的结构时，如果设计人员将该结构以变形缝为界定义成多塔后，程序在计算各塔的风荷载时，对设缝处扔将作为迎风面，计算的风荷载将偏大。为扣除设缝处遮挡面的风荷载，可以指定各塔的遮挡面，此时程序在计算风荷载时，将采用此处输入的“背风面体
12、型系数”对遮挡面的风荷载进行扣减。6其他默认c.地震信息1结构规则性信息按建筑抗震设计规范3.4节条文内容选用，确定是规则还是不规则。抗震规范5.2.3条规定：规则结构不进行扭转耦连计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。高层规程3.3.4条规定,对质量和刚度不对称、不均匀的结构及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法。2设计地震分组按建筑抗震设计规范附录A中查取。3设防烈度按建筑抗震设计规范附录A中查取。4场地类别按地质勘查报告和建筑抗震设计规范4.1.6条确定。抗震规范4.1.6规定：建筑的场地类别，应根据土层等效剪切波速和场
13、地覆盖层厚度按表4.1.6划分为四类。0代表上海地区，1、2、3、4分别代表全国其他地区的场地。5框架抗震等级按建筑抗震设计规范6.1.2条和高层混凝土结构技术规程4.8.2确定。其中参数0代表特一级，1代表一级，以此类推，5代表不考虑抗震构造要求。6剪力墙抗震等级按高层混凝土结构技术规程4.8.2确定。7考虑偶然偏心，如果考虑偶然偏心，程序自动增加4个工况，分别是质心沿Y正、负向偏移5%的X地震和质心沿X正、负向偏移5%的Y地震。按高层混凝土结构技术规程3.3.3规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。8考虑双向地震作用，建筑抗震设计规范5.1.1-3规定质量和刚度分布明显不对称的结构，
14、应计入双向地震作用下的扭转作用。9计算震型个数取3的倍数，高层应至少选用9个，考虑扭转耦联计算时，震型应不少于15个，对多塔结构不应少于塔数*9个。计算时要检查Cmass-x, Cmass-y两个方向的有效质量系数不小于90%，达不到时应增加震型数，然后重新计算。一般每层3个，增加多了会造成地震力异常。10活荷质量折减系数一般取0.5，特殊情况参照建筑抗震设计规范5.1.3条。抗震规范5.1.3条规定：计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，按等效均布荷载计算的楼面活荷载：藏书库、档案库0.8，一般民用建筑取0.5.11周期折减系数高层规程3.3.
15、16条规定，计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减；根据高层混凝土结构技术规程3.3.17条选用。对框架结构，若填充墙较多，周期折减系数可取0.6-0.7，填充墙较少时可取0.7-0.8 ，对于框架-剪力墙结构，可取0.8-0.9。纯剪力墙结构0.9-1.0或不折减。12结构的阻尼比（%）参照建筑抗震设计规范5.1.5条选用，钢结构参照建筑抗震设计规范8.2.2选取。一般钢筋混凝土结构可取初始值0.05，钢结构取0.02，混合结构取0.03.13特征周期Tg (秒) 按建筑抗震设计规范表5.1.4-2选取，地震分组查附录A，场地类别看地质报告。14地震影响
16、系数最大值即旧版中多遇地震影响系数最大值按建筑抗震设计规范表5.1.4-1选取；用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值即旧版的罕遇地震影响系数最大值，仅用于12层以下规则混凝土框架结构薄弱层验算罕遇地震影响系数最大值15斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度。抗规5.1.1条规定：有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。操作要点，当建筑结构中有斜交抗侧力构件，且其与主轴方向相交角度大于15度时，应输入斜交构件的数量和角度。16斜交抗侧力构件方向中震或大震设计，高规3.11节，综合提出d. 活荷信息1柱、墙设计时活荷载 折
17、减。（建筑结构荷载规范4.1.2条）2. 传到基础的活荷载应折减。（建筑结构荷载规范4.1.2条）3梁活荷不利布置最高层号。（0表示不考虑，若填入一个大于零的数，则在1-此层的各层考虑梁的活荷载不利布置。需要考虑活荷载不利布置时选用。最好用此方法，而不用梁弯矩放大系数）。4考虑结构使用年限的活荷载调整系数。设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1e.调整信息1梁端负弯矩调整系数 按照高层混凝土结构技术规程5.2.3-1条装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.70.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数通常取0.80.9 （0.85）。2梁活荷载内力放大系数。用于考虑活荷载不
18、利布置对梁内力的影响，将活荷载作用下梁内力进行放大，然后与其他荷载工况进行组合；一般工程建议取值1.11.2；如果已经考虑了活荷载不利布置，则应填1（一般已经考虑活荷载不利布置了）。3梁扭矩折减系数 对于现浇楼板结构，可以考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁的扭矩进行折减；按照高层混凝土结构技术规程5.2.4进行折减，折减系数不宜小于0.4 ,说明书中要求0.4-1.0 。4连梁刚度折减系数 多，高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁的刚度有所降低，程序中通过连梁刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。为避免连梁开裂过大，此系数不一取值过小，一般取0.6按照高层混凝土结构技术规程5.2.1要求，不宜小于0
19、.5，通常取0.5-0.7 。说明书要求不小于0.55 。5中梁刚度放大系数 对于现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响，SATWE可采用“梁刚度放大系数”对梁刚度进行放大，近似考虑楼板对梁刚度的贡献。默认16梁刚度系数按2010规范取值 默认选择7调整与框支柱相连的梁内力 一般不调整8托墙梁刚度放大系数实际工程中常常会出现“转换大梁上面托剪力墙”的情况，当用户使用梁单元模拟转换大梁，用壳元模式的墙单元模拟剪力墙时，墙于梁之间的实际的协调关系在计算模型中就不能到的充分体现，存在近似性；实际的情况是，剪力墙的下边缘与转换大梁的上表面变形协调：计算模型的情况是，剪力墙的
20、下边缘与转换大梁的中性轴变形协调，换而言之，与实际情况相比，计算模型的刚度偏柔了，这就是软件提供托墙梁刚度放大系数的原因。一般情况下取1，不考虑8按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力通常要选择，以保证结构的剪重比符合要求。9实配钢筋超配系数对于9度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部弯矩、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。程序要求输入超配筋系数，默认为1.1510指定的薄弱层个数，层号，对于存在薄弱层或者存在转换层的高层建筑，应该进行指定，一般转换层为薄弱层。11全楼地震作用放大系数,可以通过调整此参数来放大地震作用，提高结构的抗震安全度，其经验取值范围为1
21、.0-1.5 120.2Q0调整起始层号，终止层号。（把起始层号填为负值，程序将不控制上限值，否则仍按上限2.0控制）只对框剪结构的框架梁、柱起作用，若不调整，这两个数均填零。框剪结构必须要求调整。13屋顶塔楼地震作用放大起算层号，放大系数 当震型多于9个时取1，否则按底部剪力法取3（建筑抗震设计规范5.2.4 ）f.设计信息1考虑P-效应抗震规范3.6.3条规定，当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时，应计入重力二阶效应。（默认为不考虑，计算结束后查看WMASS.OUT中的提示，若显示可以不考虑重力二阶效应，则可以不选择此项，否则应选择此项）2梁柱重叠部分简化为刚域混凝土规范
22、5.2.3规定，杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，可作为刚域插入计算图形。高层规程5.3.4条规定：在内力与位移计算中，可考虑框架或壁式框架梁柱节点区的刚域影响。作为刚域：程序将梁柱重叠部分作为刚域计算，梁刚度大，自重小，梁端负弯矩大。不作为刚域：程序将梁柱交叠部分作为梁的一部分计算，梁刚度小，自重大，梁端负弯矩大。注意事项：一般大截面柱和异形柱应考虑选择此项。3按高规或高钢规进行结构设计选择此项，程序按高层规程进行荷载组合计算，按高层民用建筑钢结构技术规程进行构件设计计算，不选择此项，按多层结构进行荷载组合计算，按钢结构设计规范进行构件设计计算4钢柱计算长度按有侧移计算。仅对钢
23、柱有效5剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条高规7.2.16-4条规定：抗震设计时，对于连体结构、错层结构以及B级高度高层建结构中的剪力墙（筒体），其构造边缘构件的最小配筋应按照要求提高，勾选此项，则按要求控制构件边缘的最小配筋。6框架梁端配筋考虑受压钢筋 6结构重要性系数按高层混凝土结构技术规程4.7.1 ，混凝土结构设计规范3.2.3）7梁柱钢筋的混凝土保护层厚度 注意要求大于纵向钢筋的直径及耐久性要求8柱配筋计算原则高层规程第6.2.4条规定，抗震设计时，框架教主应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。但是按单偏压计算，程序计算结果具有唯一性；按双偏压计算，计算结果不具有
24、唯一性，即双偏压计算是多解的，有可能配筋较大。推荐采用，单偏压计算，双偏压验算。g.配筋信息1根据所选用钢筋的情况选择强度，间距。h.荷载组合1按照荷载规范和抗震规范的要求选择合适的系数。i.地下室信息1回填土堆地下室约束相对刚度比（基础回填土对结构约束作用的刚度与地下室抗侧移刚度的比值，若取0，则认为回填土对结构没有约束作用；若天一负数m（m小于等于地下室层数）则认为有m层地下室无水平位移）保护层厚度按混凝土规范。2地下室外墙侧土水压力参数回填土容重 （根据实际情况选用） -室外地坪高 （根据实际情况选用）高于0.000为正，低于0.000为负。 -回填土侧压力系数 （根据实际情况选用） -
25、地下水位标高 （根据实际情况选用）高于0.000为正，低于0.000为负。 -室外地面附加荷载 （根据实际情况选用）3人防设计信息 -人防设计等级 （根据实际情况选用） -人防地下室层数 （根据实际情况选用） -顶板人防有效荷载 （根据实际情况选用） -外墙人防有效荷载 （根据实际情况选用）j.特殊梁柱1框架角柱需要定义，根据高层混凝土结构设计规程6.2.4条规定，框架角柱应按双向偏心受力构件进行承载力设计。一、二、三级框架角柱应按6.2.16.2.3调整后的弯矩、剪力设计值应乘以不小于1.1的增大系数。k.计算控制参数1主要计算信息-刚心坐标、层刚度比计算（计算） -形成总纲并分解（计算）
26、-结构地震作用计算（6度及以上设防烈度时计算） -结构位移计算（计算） -全楼构件内力计算（计算） -吊车荷载计算（按实际情况确定是否计算） -生成传给基础的刚度（如果进行基础计算，应选择此项） -构件配筋及验算（可以设定起始和终止层数）2层刚度比计算 -剪切刚度(按高层混凝土结构设计规程给出的方法计算,可以适用于有斜撑的结构) -剪弯刚度（按有限元方法，通过加单位力来计算的） -地震剪力与地震层间位移的比（按建筑抗震设计规范条文说明给出的方法）3地震作用分析方法 -侧刚分析方法(按侧刚模型进行结构振动分析)-总刚分析方法(按总刚模型进行结构振动分析，当考虑楼板的弹性变形，或有较多的错层构件时
27、，建议采用总刚模型，其他情况均采用侧刚分析方法。4线性方程组解法 -VSS向量稀疏求解器(新的计算求解器，计算速度比原有的LDLT求解器快) -LDLT三角分解（SATWE原有求解器）5位移输出方式 -简化输出 -详细输出 计算结果：(SATWE软件版本为2002年12月)。1.剪力墙配筋 SATWE根据新规范计算剪力墙配筋,增加了边缘构件计算,因此在其传统的平面配筋简图中表示的剪力墙墙柱(暗柱、端柱和翼墙)配筋不再作为配筋设计的直接依据,仅作为参考保留,设计墙柱配筋时应根据边缘构件配筋简图或剪力墙边缘构件输出文件SatbInb.out进行设计。但是SATWE目前还未将平面配筋简图和边缘构件配
28、筋简图的内容结合在同一图形内统一表达,所以对墙体水平配筋值和超限信息依旧在平面配筋简图中表示,边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋值及截面尺寸。 在目前的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值,未考虑最小配筋率等构造要求,当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时,则表示该墙柱为构造配筋。需要注意的是,在边缘构件配筋简图中,虽然软件自动计算了墙柱的截面尺寸,但是出于某些原因该尺寸可能并不一定符合实际情况,需要设计者在设计时予以调整。另外,对顶部有小塔楼的结构,SATWE在计算底部加强部位范围时,对墙肢总高度的取值,是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢自身总高度分别计算的,程序
29、自动将底部加强部位向上延伸一层计算约束边缘构件。2.地下室结构 当墙体为挡土墙时,软件目前并未在平面配筋简图中给出墙体在平面外受力的配筋,所以若想得到这类墙体的配筋数据,应在文本文件中查询与该层对应的配筋文件。但是由于实际工程中情况千变万化,而软件又有一定的适用范围,所以对地下室挡土墙的计算还是以手算为好,当采用软件计算结果时,应注意人工复核。另外,对于有窗井的地下室结构,可以在PMCAD中建模,窗井顶部设置为全房间洞,SATWE软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。对计算结果,亦应注意人工复核。3.带地下室结构嵌固层的选取 高层建筑混凝土结构技术规程第5.3.7条规定,当地下室顶板作为上
30、部结构的嵌固层时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍,而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。因此,正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。但是目前软件尚无法自动判断嵌固层位置,而且工程实践中情况千差万别,要求软件做到自动判断亦十分困难,仍然需要设计者进行人工干预,软件为此提供了必要的条件。首先可以按实际地下室层数进行第一次计算,查文本文件中的结构设计总信息,软件自动计算了楼层上下侧向刚度,这是结构自身的固有性质,不会因地下室层数的变化而改变,据此可以判断嵌固层的位置(当然,对一般工程来说,也可以根据规范提供的公式手算楼层侧向刚度比)。然后根据嵌固层
31、位置调整计算参数中的地下室层数进行第二次计算,SATWE将设计内力调整系数作用在地下室顶板上。但是对实际工程,地下室结构一般都有侧向土体约束,对带有多层地下室的结构,当地下室顶板不能作为嵌固层时,单纯将地下结构加入到主体结构中进行计算,即认为嵌固层位置在地下二层楼板处或更低,则可能造成结构的内力与位移计算结果不符合实际情况,甚至导致薄弱层位置变化等等。因此在设计时,应将两种计算结果进行比较,取最不利结果作为设计依据。应注意,SATWE允诈利用地下室信息里的回填土对地下室约束刚度比参数来控制地下室结构的水平位移,但是这一参数并不影响设计内力调整系数作用位置。另外,建筑抗震设计规范中关于位于地下室
32、顶板的梁柱节点左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和的规定,目前软件还没有考虑。4.结构扭转周期计算 计算扭转时应按刚性板假定进行,而不应设置弹性板,否则计算出来的结构扭转周期和结构位移是不真实的。因此,当结构计算中需要指定某些板块为弹性板时,应先按无弹性板模型考查结构扭转是否合格,配筋设计时取两种模型计算的最不利结果作为设计依据。值得注意的是,不论是采用刚性板假定还是弹性板假定的计算,均要求每个方向结构的有效质量系月数不小于90%。5.错层结构的输入 SATWE软件可以进行错层结构的计算,方法是在PMCAD建模时按实际情况输入错层平面,即对应每个错层平面应建立两个标
33、准层,并将没有楼板的部分设置为全房间洞,SATWE软件会自动搜索判断错层并计算结构内力。在用PMCAD建模时,输入次梁楼板菜单里的两个参数楼板错层和梁错层,常引起设计者的误会,以为这两个参数就是用来计算错层的,其实这两个参数只影响画图,而不能用来计算错层。建议PMCAD在这里做一个提示,以免设计者因误会而造成错误。工程中有时会遇到剪力墙上因错层而造成门窗洞口被分为上下两部分的情况,此时应在洞口两侧增加节点,使下部墙体成为相互独立的两段墙,并在上部按实际连梁高度输入主梁。对于多塔结构,当各塔层高不同时,有的设计者也将其按错层输入,这是不正确的。对这种情况,可以在PMC AD建模时先按一种层高建模
34、,然后在SATWE的多塔楼定义里,修改各塔层高。当然,在修改层高之前别忘了按实际情况先设置多塔。6当某洞顶连梁(按洞口输入而不是按主梁输入)高度小于300m时,SATWE在计算内力时将忽略该梁的存在,亦不计算其配筋。对某些连梁超限的情况,当其破坏对承受竖向荷载无明显影响时,可考虑在大震作用下该连梁不参与工作,按独立墙肢进行第二次多遇地震作用下结构内力分析。为此,可以调整结构计算模型中的洞口高度,使洞顶连梁高度小于300,从而实现这一目的,避免了增加节点设置主梁的麻烦。配筋设计时,墙肢应按两次计算所得的较大内力进行配筋设计,连梁按实际截面计算,纵筋可按2.0%2.5%的配筋率配置,并按实际配筋面
35、积反算连梁弯矩来计算所需的箍筋面积,做到强剪弱弯。7在SATWE分析与设计参数补充定义中,对考虑了双向地震力作用的结构,不应同时考虑按双偏压方法计算一般框架柱配筋。一般来说,对异型枉、角枉,应采用双偏压计算,对一般框架柱,则可以采用单偏压计算。需要指出的是,目前SATWE虽然要求设计者在特殊构件补充定义里定义角柱,但在结构计算时,如果设计者没有选择按双偏压计算柱,则软件并不按双偏压方法计算设计者定义的角柱。所以,对框架角柱来说,应进行双偏压的补充验算。PKPM 2003.1 P19 楼层最小地震剪力系数(剪质比)7度区0.016。建筑抗震设计规范5.2.5 大开洞问题：高层混凝土结构设计规程4
36、.3.6-8 弹性层间位移角限值：建筑抗震设计规范5.5.1 薄弱层弹塑性层间位移角限值p：建筑抗震设计规范5.5.5 “刚域”：高层混凝土结构设计规程5.3.4 规则结构不进行扭转耦联计算时建筑抗震设计规范5.2.3 建筑结构估计水平地震作用扭转影响时，应按下列规定计算其地震作用和作用效应：1 规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。一般情况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05采用；当扭转刚度较小时宜按不小于1.3采用2扭转耦联振型分解法计算时各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共三个自由度并应按下列公式计算结构的地震作用和作用效应确
37、有依据时尚可采用简化计算方法确定地震作用效应。 (顶塔楼)突出屋面梯间等放大系数3，建筑抗震设计规范5.2.4-采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大部分不应往下传递,但与该突出部分相连的构件应予计入；采用振型分解法时，突出屋面部分可作为一个质点；单层厂房突出屋面天窗架的地震作用效应的增大系数，应按本规范9章的有关规定采用。 结构安全等级：分三级。一般建筑为二级。混凝土结构设计规范3.2.1 裂缝控制等级：分三级。混凝土结构设计规范3.3.3 耐久性规定（环境类别）：混凝土结构设计规范3.4.110个重要的比值1、轴压比：主要为控制结构的延性
38、，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见建筑抗震设计规范6.3.7和6.4.6，在剪力墙的轴压比计算中，轴力取重力荷载代表设计值，与柱子的不一样。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见建筑抗震设计规范5.2.5。 3、侧向刚度比：主要为控制结构竖向规则性。位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。控制比例为1.5。见建筑抗震设计规范3.4.2、 3.4.3。 4、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高层混凝土结构设计规程4.3.5。 5、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆，要求见高层混凝土结构设计
39、规程。6、剪跨比： 梁的剪跨比，剪力的位置a与h0的比值。剪跨比影响了剪应力和正应力之间的相对关系，因此也决定了主应力的大小和方向，也影响着梁的斜截面受剪承载力和破坏的方式；同时 也反映在受剪承载力的公式上。柱的剪跨比： ，若反弯点在柱子层高范围内，可取柱子的剪跨比小于2时，需要全长加密，见混凝土结构设计规范11.4.12、11.4.17。7、剪压比（梁柱截面上的名义剪应力V/bh0与混凝土轴心抗压强度设计值的比值）：梁塑性铰区的截面剪压比对梁的延性、耗能能力及保持梁的强度、刚度有明显的影响，当剪压比大于0.15的时候，梁的强度和刚度有明显的退化现象，此时再增加箍筋用量，也不能发挥作用，因此对
40、梁柱的截面尺寸有所要求。8、轴压比：轴压比是指有地震作用组合的柱组合轴压力设计值与柱的全截面面积和砼轴心受压抗压强度设计值乘积的比值，是影响柱子破坏形态和延性的主要因素之一。轴压比限值的依据是理论分析和试验研究并参照国外的类似条件确定的，其基准值是对称配筋柱大小偏心受压状态的轴压比分界值。9、跨高比：梁的跨高比（梁的净跨与梁截面高度的比值）对梁的抗震性能有明显的影响。梁（非剪力墙的连梁）的跨高比小于5和深梁都按照深受弯构件进行计算的。10、延性比：延性比即为弹塑性位移增大系数。延性是指材料、构件、结构在初始强度没有明显退化的情况下的非弹性变形能力。延性比主要分为三个层面，即截面的延性比、构件的延性比和结构的延性比。结构的延性比多指框架或者剪力墙等结构的水平荷载-顶层水平位移（P-delta）、水平荷载-层间位移等曲线。 结构的屈服位移有等能量方法、几何做图法等。 11. 位移比控制结构平面的规则性 注意: 1. 最大位移与平均位移的比值，是为了控制结构的不规则性及抗侧力结构的布置。 规范规定是不宜超过1.2，不应超过1.5。设计中只要不超过1.5即可，如超过则应查看计算结果找处变位最大的部位并在该部位加强约束。 2. 周期比与上一问题类似，是为了控制扭转不规则。实际工程中调整起来比较复杂。对于体形不规则结构，在布置结构方案时应加强较大出挑部位的刚度。12