SATWE计算结果详细分析之框架结构.doc

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2、层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算多层一般用模拟1，高层一般用模拟3，模拟2不常用，对于大悬挑的结构应采用一次性加载的方式；对于大型的高层结构，为了提高计算效率，可以选择模拟施工1来计算竖向荷载，因为这种加载方式都是采用整体刚度分层加载模式，相对于模拟施工加载3的分层刚度分层加载模式，计算速度要快很多，风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力高规4.3.2，质量刚度明显不对称时，应计算双向地震作用。（长悬臂，大跨度7度0.15g，9度结构均应考虑竖向地震。） “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方

3、法) 结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00 弹性板细分最大控制长度(m) DMAX_S= 1.00 弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是计算位移，周期时勾选；计算配筋不勾选地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m

4、2): WO = 0.35 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.35 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.50 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.50周期应进行回填，尤其对高层结构，对风振系数影响较大是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00高规4.2.2，对高层建筑60m,承载力设计时取1.1 体形变化分段数: MPART= 1

5、各段最高层号: NSTI= 6 各段体形系数(X): USIX= 1.30 各段体形系数(Y): USIY= 1.30 地震信息 . 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 9 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35 地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZD

6、J =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是高规4.3.3，当计算双向地震时，不考虑偶然偏心的影响是否考虑双向地震扭转效应: 是高规4.3.2-2，抗规5.1.1-3不规则结构应考虑双向地震是否考虑最不利方向水平地震作用: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数从第 1 到6层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算

7、考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层数-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_

8、L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK

9、 = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 360 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 360 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.2

10、0 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：是一般考虑，高规5.4.1，抗规3.6.3 柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50 梁保护层厚度 (mm)

11、: BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否支撑按柱设计临界角度: 20.00 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V=

12、 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构

13、件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号塔号 1 1 2 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 层号塔号用户指定加强层的层和塔信息. 层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号塔号类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层 3 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比 (m) (m) (t) (t) 6 1 0.181 20.729 26.000 2619.9 41.4 0.0 1.29 5 1 0.167 20.700 22.

14、100 1726.4 338.3 0.0 1.00 4 1 0.167 20.700 18.200 1726.4 338.3 0.0 1.00 3 1 0.167 20.700 14.300 1726.4 338.3 0.0 1.00 2 1 0.167 20.700 10.400 1726.4 338.3结构总重量含恒载和活载用以判断结构的重度是否合理。 0.0 0.92 1 1 0.151 20.709 6.500 1909.2 338.3 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 1732.790 恒载产生的总质量 (t): 11434.536 附加总质量 (t): 0.000 结构

15、的总质量 (t): 13167.326 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 276(30/ 360) 45(35/ 360) 0(30/ 360) 6.500 6.500 2( 2) 1 276(30/ 360) 45(35/ 360) 0(30/ 360) 3.

16、900 10.400 3( 2) 1 276(30/ 360) 45(35/ 360) 0(30/ 360) 3.900 14.300 4( 2) 1 276(30/ 360) 45(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 18.200 5( 2) 1 276(30/ 360) 45(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 22.100 6( 3) 1 303(30/ 360) 45(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 26.000 * * 风荷载信息 * * 层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 6 1 110.13

17、110.1 429.5 218.72 218.7 853.0 5 1 100.35 210.5 1250.3 199.67 418.4 2484.7 4 1 90.72 301.2 2425.0 180.85 599.2 4821.7 3 1 80.86 382.1 3915.0 161.51 760.7 7788.6 2 1 70.24 452.3 5678.9 140.61 901.4 11303.9 1 1 107.58 559.9 9318.1 214.75 1116.1 18558.6 = 各楼层偶然偏心信息= 层号塔号 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05 2 1 0.

18、05 0.05 3 1 0.05 0.05 4 1 0.05 0.05 5 1 0.05 0.05 6 1 0.05 0.05= 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)= 层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.71 2 1 1646.76重度：高规5.1.8框架结构1214KN/M2 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.71 3 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.71 4 1 1646.

19、76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.71 5 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.71 6 1 1646.76 0.21 20.70 57.82 28.71 57.82 28.71 = 计算信息 = 计算日期 : 2015.11.11 开始时间 : 14: 6:41 可用内存 : 1363.0MB 第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2015.11.11 时间 : 14: 7: 3 总用时

20、: 0: 0:22 = 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)用以判断转换层上下结构侧向刚度比高规附录E；或者判断地下室顶板作为上部结构嵌固端，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2根据高规5.3.7，。 Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者用以判断框架结构竖向是否规则，高规3.5.2第1条；对于剪力墙，框剪结构为高规3.5.2第2条。为Ratx1=RJX3i/RJX3i+1保证该值大于1即可。 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX3，RJY3

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