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1、模板支撑系统一、工程概况桂平市第一中学食堂 工程；属于框架结构;地上3层;地下0层；建筑高度：13.80m；底层层高：4.80m ；标准层层高4.5米，总建筑面积：3150.00平方米；总工期：185天；施工单位：桂平市建筑工程公司。本工程由桂平市第一中学投资建设，贵港市建筑设计院设计，桂平市建筑设计院地质勘察，广西八桂监理公司监理，桂平市建筑工程公司组织施工；由林秀容担任项目经理，梁铭担任技术负责人。二、模板安装概况：本工程模板需用量较大，柱用组合胶合板；框架梁底用木模板，侧模用木枋胶合板组合模板。支撑系统采用MF1219门架，材质符合有关规定，方木规格50100；和60120。本工程最大梁
2、截面为KL12（3501100）；最大跨度为11.3米（附计算书于后）；最大板跨为4.25.75(轴交轴),板厚为130mm（附计算书）三、模板安装前的准备工作：1、模板安装前由项目负责人向作业班组做书面安全技术交底，再由作业班组向操作人员进行技术交底和安全教育；有关施工及操作人员应该熟悉施工图及模板工程的施工。2、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。3、现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点检查，末经修复的部件不得使用。4、旧模板应该在使用前清除杂物和修复。5、梁和楼板模板的支柱设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。6、坚向模板的安装底面应平整坚实，并采
3、用可靠的定位措施。四、模板的设计与施工：1、 梁模板：验算以L12（3501100）为例(1) 梁的规格尺寸有3509001100、250500600等，跨度为11.3m，底模与侧模采用18mm胶合板，梁底横向支撑采用50100方木，间距250mm，纵向支撑60120方木两根放置在门架上，门架距地200mm放一道水平拉结杆，往上2000mm设另一道水平拉结杆（整个支撑系统连成整体）。用方木加固侧模龙骨，保证梁截面尺寸及防止模板变形。（2） 安装模板前先用小白线拉出梁轴（边）线和水平线，按设计标高调整立杆及龙骨的高度后安装底模，拉通线，吊线调平找直。跨度4m的梁，梁底起拱1/10003/1000
4、。a) 待梁钢筋绑扎完毕检查合格后，清理杂物安装梁帮侧模，梁底模与侧模接槎处留企口，贴海绵条防漏浆。侧模安装完成后，校正梁中线、标高、截面尺寸，梁模内杂物清理干净。2、 楼板模板：b) 楼板模板采用18mm厚胶合板，支撑采用门架支撑；楼板模板支撑与梁模板支撑连成一体，立杆（门架）间距为1950mm，水平木中距300mm铺50100mm枋木龙骨。c) 立杆安装前须弹线，使上下楼层立杆支于同一直线上。模板安装时从边跨一侧开始，先安装立杆和龙骨，调节支柱高度，将龙骨找平后铺模板，平台铺完后校正平台标高，并用靠尺找平。梁、板、柱连接处拼缝要严密，拼缝处粘贴50mm宽胶带。d) 支撑立杆距楼地面200m
5、m左右设扫地杆一道拉结，距楼地面1500mm处设第二道拉结。在距楼地面3000mm设第三道拉结。3、 柱头模板：柱模板用胶合板，边长大于500mm的柱加用12螺杆夹紧，水平间距300mm，以10050mm杉木方作背楞，原木支撑或钢管斜撑顶牢。4、 楼梯模板：i. 楼梯模板支撑体系及底模同顶板模板；侧模用40mm厚木板依踏步尺寸在其上钉同厚度三角木板。ii. 模板安装前根据层高放线，先安装平台梁及平台模板；再安装楼梯斜底模，最后安装楼梯外侧帮模，要控制好楼梯上下休息平台标高进深尺寸及踏步尺寸，尤其是最上一步及最下一步的高度，必须考虑到地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度而形成梯步高度不协调。（一
6、）模板的质量要求：1、 模板及支撑结构的材料、材质要求符合设计要求和有关规定。严禁劣质材料进场使用，不得随意代换材料 。2、 模板按设计要求认真拼装成型，控制好板面平整度及各部件连接强度，经检查合格后方可投入使用。3、 模板及支撑须具有足够的强度 、刚度和稳定性，不得偷工减料，特别是支撑数量和配件等。4、 模板内侧要平整，接缝严密，缝宽度 1.5mm，拼缝处不得漏浆.模板与砼的接触面清理干净,并刷脱模剂.5、 固定在模板上的预埋件和预留洞不得遗漏,尺寸精确,位置准确.6、 允许偏差按下表: 序号项目允许偏差mm检查方法1柱、梁轴线位移5尺量检查2标高5用水准仪或拉线和尺量检查3柱、梁截面尺寸+
7、4，5尺量检查4每层垂直度3用2米托线板检查5相临两板表面5用直尺和尺量检查6表面平整度5用2米靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板、预预留 孔中心线位移3拉线和尺量检查7、应注意的质量问题及预防措施 （ 1 ）、 柱模板易产生质量问题：截面尺寸不准、砼保护层过大、柱身扭曲、起鼓、烂根等。预防措施：弹好的柱位置线要准确，校正钢筋位置，柱模底加支棍，保证低部位置准确。根据柱子截面尺寸大小及高度，按设计好的柱箍尺寸、间距加固柱模，柱四周做好支撑及拉杆。板缝堵严，按要求振捣，不得靠模板振捣，严防涨模。（ 2 ）、 梁、板模板易产生的问题：梁身不平直、在纵向上下不顺直、梁底不平、梁侧面出鼓肚、梁上口尺寸偏大、
8、板中部下挠等。预防措施：模板位置线要准确，按设计的方法支撑及加固，保证模板刚度及强度，防止浇筑砼时模板变形。模板支柱的底部支在坚实的地面上，垫通长木脚手板。梁、板按要求起拱，防止挠度过大。五、模板安装安全技术措施：1、模板的安装必须按模板的施工设计进行，不得任意变动。2、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外楞，予埋件与予留孔洞必须位置准确，安设牢固。模板必须支撑牢固，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。、下层楼板结构的强度，当达
9、到能承受上层模板，支撑和新浇砼的重量时，方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。 、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间,在纵、横向加设剪刀撑，然后支柱每增高米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。5、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，
10、在纵横向加设剪刀撑。6、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2m高度的垂直允许偏差为15mm。7、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25mm。8、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。9、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。 10、支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。 11、墙模板在未装对接螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。
11、12、安装墙模板时，以内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形齿要正反交替安装，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。 13、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。14、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。 15、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。 六、模板拆除安全技术措施： 、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告，砼强度未达到规定，严禁提前拆模。 、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。、模板拆
12、除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。 4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。 5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业。 7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。
13、 10、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意： （1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。 （2）严禁在同一垂直面上操作。 （3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。 （4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。 （5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。 ( 6 ) 每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号。七、监护措施：(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求
14、。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5)监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。 (6)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。八、应急预案为防止突
15、发事故，如：支撑坍塌或倾覆等发生，能迅速有效地采取正确措施，最大限度地减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急预案。项目部成立应急响应小组，负责工地应急的指挥和协调：组长：项目经理成员：项目副经理；施工员；技术员；质量员；安全员。（1） 项目副经理负责联络，任务是根据指挥小组指令，及时布置现场抢救，保持与当地电力部门及相关部门的联络，了解突发事件的持续时间及影响程度。（2） 施工员、技术员负责现场，其任务是了解掌握突发事件情况，制定处理方案，组织指挥方案的实施。（3） 质量员、安全员的任务是组织实施方案所需的人员和物资。九、梁模板(门架)计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚
16、手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范等规范编制。梁段:KL12（3501100）；KL2（350900）；KL3（3501000）；KL5(3501000)；KL7(3501000)；KL8(3501000)。 1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆；4-横杆加强杆 计算门架的几何尺寸图 （九、一）参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.10门架型号:MF1219；扣件连接
17、方式:单扣件；门架搭设高度(m):3.70 承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:402.2；立杆钢管类型:402.2；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):10.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材
18、料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数板底横向支撑截面类型：木方 : 50mm100mm；板底纵向支撑截面类型：方木：60mm120mm。梁底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：18.05.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：400；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直
19、径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度120mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；（九、二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -
20、 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 40.549 kN/m2、26.400 kN/m2，取较小值26.400 kN/m2作为本工程计算荷载。（九、三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计
21、算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5100.9=5.4kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 5.400+1.260 = 6.660 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 323.33mm；面板的最大弯距 M= 0.16.
22、66323.3332 = 6.96104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.96104 / 2.70104=2.579N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.579N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 100.5 = 5N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 323.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计
23、算值: = 0.6775323.334/(10095002.43105) = 0.16 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =323.333/250 = 1.293mm；面板的最大挠度计算值 =0.16mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.293mm，满足要求！（九、四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞
24、计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2100.9+1.420.9)0.323=4.31kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.31500.002= 1.08105N.mm； 最大支座力:R=1.14.3070.5=2.369 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.08105/8.33104
25、= 1.292 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.292 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =10.000.32= 3.23 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.235004/(10090004.17106) = 0.036 mm；内楞的最大容许挠度值: =
26、500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.036mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.369kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度120mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6012021/6 = 144cm3；I = 6012031/12 = 864cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞
27、的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.987 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 370mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.87105/1.44105 = 6.854 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =6.854N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.788 mm外楞的最大容许挠度值: = 370/250=1.48mm；外楞的最大挠度计算值 =0.788mm 小于 外楞的最大容许挠
28、度值 =1.48mm，满足要求！（九、五）穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =100.50.47 =2.35 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.35kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（九、六）梁底模板计算面
29、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2（24+1.5）1.10.350.9=10.603kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.350.9=0.1
30、32kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.350.9=0.882kN/m；q = q1 + q2 + q3=10.603+0.132+0.882=11.617kN/m；面板的最大弯距：M = 0.111.6172002= 46468.8N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.35010318.0002/6=18900.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力
31、计算值： = M/W =46468.800 /18900.000 = 2.459N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =2.459N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）0.35 = 9.94N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =35.0001.8003/
32、12 = 17.010cm4；面板的最大允许挠度值: =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.942004/(10095001.70105)=0.066mm；面板的最大挠度计算值: =0.066mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.8mm，满足要求！（九、七）梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 50100mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)
33、：q1:=（24+1.5）1.10.2=5.61kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35(21.1+0.35)/0.350.2=0.21kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=20.2=0.4kN；均布荷载设计值： q = 1.25.610.9+1.20.210.9=6.286kN/m；集中荷载设计值： P = 1.40.40.9=0.504kN；均布荷载标准值： q = 5.61+0.21 =5.82kN/m；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: 其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =12
34、19.000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=6.286kN/m p-作用在模板上的集中荷载设计值；p= 0.504kN a-计算简图a段长度；a=（1.219-0.35）/2 =0.435 m c-计算简图c段长度；c= 0.35 m最大弯距：M =6.2860.350（0.4351.219-0.350）/8+0.5041.219/4=0.203kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底横向支撑的截面抵抗矩 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度；
35、W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =0.203106/83333.333= 2.436 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.436 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V= 6.2860.350/2+0.504/2 = 2.452 kN；梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 32.452103/(250.000100.000
36、) = 0.736N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.736N/mm2 小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2，满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=5.820kN/m； E-梁底横向支撑弹性模量；E= 9.00103 N/mm2； I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667 mm4；梁底横向支撑最大挠度计算值 = 5.820
37、350(812193-435021219+3503) /(3849.00103 4166667)=1.886mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1219.000/250=4.876 mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.886mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木 :60mm120mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5
38、）1.10.350.2/2 =0.982kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(21.1+0.35)0.2/2 =0.089kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=20.350.2/2 =0.07kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2（0.982+ 0.089)+ 1.40.070=1.383 kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m) 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.66
39、4 kN.m最大剪力：V= 7.580 kN最大变形（挠度）：0.924 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=10160mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.664106/10160.000 = 65.356 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算
40、值 65.356 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.924mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: 其中，A -钢管的截面面积；梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 27.580103/(489.000) = 31.002N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 31.002 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！（九、八）门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准
41、值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483.2mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 34.69210-3 (51.000)/cos/(41.950) = 0.082kN/m；水平加固杆采用 483 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：32.63410-3 (51.000) / (41.950) = 0.02