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1、盖梁计算书单柱墩中墩盖梁一工程概述二. 设计规范与技术指标1.公路工程技术标准JTG B01-20032.公路桥涵设计通用规范JTG D60-20043.公路桥涵施工技术规范JTJ041-20004.桥梁设计荷载：公路级、公路-级同时考虑三. 材料指标原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。四. 参数选择及计算方法1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论3.温度变化不考虑温度的影响。4.恒载边梁反力：1234KN 中梁反力：
2、1130KN5.偏载汽车反力采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2L V=1.23010.5+280=658KN冲击系数计算取0.23。 V反（1+0.23）658809.34KN 四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545四片梁偏载支反力为：500KN、487KN、467KN、441KN6.按图纸中配筋进行结构验算。五.计算结果（一）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）截面主压（绿）主拉（蓝
3、）缘应力（单位：MPa）（二）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）六.结果分析承载能力方面，在公路-级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力11.8，其余截面均满足规范要求；在公路-级汽车荷载作用下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力3.4，其余截面承载能力均满足规范要求。按规范4.24条，考虑折减弯矩为，M=1/8
4、6623/(2+2)(2+2)2=3311 KNm,最多能折减未折减的10 ，折减后，公路-级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力0.7，公路-级汽车荷载下，所有截面最小抗弯能力均满足规范要求，故承载能力可认为能满足规范要求，不需要对盖梁进行加强。抗裂验算方面正截面拉应力，中间5个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力，不满足规范要求，中间3个截面位于墩顶，向外侧两截面和墩边缘平齐，拉应力为1.4MPa，故可能在此处出现裂缝。单柱墩分隔墩盖梁一工程概述二. 设计规范与技术指标1.公路工程技术标准JTG B01-20032.公路桥涵设计通用规范JTG D
5、60-20043.公路桥涵施工技术规范JTJ041-20004.桥梁设计荷载：公路级、公路-级同时考虑三. 材料指标原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。四. 参数选择及计算方法1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论3.温度变化不考虑温度的影响。4.恒载（单侧）边梁反力：547KN 中梁反力：511KN5.偏载汽车反力（单侧）采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.45L V=0.453010.5+280/2=281.
6、75KN冲击系数计算取0.23。 V反（1+0.23）281.75346.55KN 四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545四片梁偏载支反力为：214KN、209KN、200KN、189KN6.按图纸中配筋进行结构验算。五.计算结果（一）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）（二）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：K
7、Nm）2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）六.结果分析从计算结果中可以看出：承载能力方面，在公路-级汽车荷载下，仅跨中一个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力7.7，其余均满足规范要求；在公路-级汽车荷载作用下，所有截面承载能力均满足规范要求。抗裂验算方面正截面拉应力，中间3个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力，不满足规范要求，中间3个截面位于墩顶,出现裂缝的可能不大。30m跨径下板式墩中墩盖梁一工程概述二. 设计规范与技术指标1.公路工程
8、技术标准JTG B01-20032.公路桥涵设计通用规范JTG D60-20043.公路桥涵施工技术规范JTJ041-20004.桥梁设计荷载：公路级、公路-级同时考虑三. 材料指标原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。四. 参数选择及计算方法1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论3.温度变化不考虑温度的影响。4.恒载边梁反力：1234KN 中梁反力：1130KN5.偏载汽车反力采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.
9、2L V=1.23010.5+280=658KN冲击系数计算取0.23。 V反（1+0.23）658809.34KN 四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545四片梁偏载支反力为：500KN、487KN、467KN、441KN6.按图纸中配筋进行结构验算。五.计算结果（一）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）（二）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）六.结果分析从计算结果中可以看出：承载能力方面，在公路-级和公路-级汽车荷载下，有绝大部分截面承载能力均不满足规范要求，需要进行加
10、强。30m跨径下板式墩分隔墩盖梁一工程概述二. 设计规范与技术指标1.公路工程技术标准JTG B01-20032.公路桥涵设计通用规范JTG D60-20043.公路桥涵施工技术规范JTJ041-20004.桥梁设计荷载：公路级、公路-级同时考虑三. 材料指标原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。四. 参数选择及计算方法1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论3.温度变化不考虑温度的影响。4.恒载（单侧）边梁反力：547K
11、N 中梁反力：511KN5.偏载汽车反力（单侧）采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.45L V=0.453010.5+280/2=281.75KN冲击系数计算取0.23。 V反（1+0.23）281.75346.55KN 四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545四片梁偏载支反力为：214KN、209KN、200KN、189KN6.按图纸中配筋进行结构验算。五.计算结果（一）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）（二）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）六.结果分析从计算结
12、果中可以看出：承载能力方面，在公路-级和公路-级汽车荷载下，有绝大部分截面承载能力均不满足规范要求，需要进行加强。20m跨径下板式墩中墩盖梁一工程概述二. 设计规范与技术指标1.公路工程技术标准JTG B01-20032.公路桥涵设计通用规范JTG D60-20043.公路桥涵施工技术规范JTJ041-20004.桥梁设计荷载：公路级、公路-级同时考虑三. 材料指标原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。四. 参数选择及计算方法1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。
13、2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论3.温度变化不考虑温度的影响。4.恒载(桥梁博士计算反力)边梁反力：618KN 中梁反力：506KN5.汽车反力 采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2178L V=1.21782010.5+240=495.7KN冲击系数计算取0.31。 V反（1+0.31）495.7649.4KN偏载时，六板横向分布系数分别为： 0.413 0.412 0.406 0.391 0.369 0.349故六板荷载反力为（单位：KN）： 268.4 267.8 263.6 253.8 239.6 226.46.按图纸中配筋进行结构验算。五.计算结果（一）公路级1.
14、持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度上缘裂缝宽度（单位：mm）（二）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度上缘裂缝宽度（单位：mm）六.结果分析承载能力方面，在公路-级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力17.1，其余截面均满足规范要求；在公路-级汽车荷载作用下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力4.3，其余截面承载能力均满足规范要求。按规范4.24条
15、，考虑折减弯矩为，M=1/84780/(4.5+1.8)(4.5+01.8)2=3764 KNm,最多能折减未折减的10 ，折减后，公路-级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力5.4，公路-级汽车荷载下，所有截面最小抗弯能力均满足规范要求，故承载能力可认为能满足规范要求，不需要对盖梁进行加强。中间三个截面裂缝宽度超过规范要求的0.2mm，应采取措施进行裂缝闭合。20m跨径下板式墩分隔墩盖梁一工程概述二. 设计规范与技术指标1.公路工程技术标准JTG B01-20032.公路桥涵设计通用规范JTG D60-20043.公路桥涵施工技术规范JTJ041-20
16、004.桥梁设计荷载：公路级、公路-级同时考虑三. 材料指标原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。四. 参数选择及计算方法1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论3.温度变化不考虑温度的影响。4.恒载20m梁：边梁反力：247KN 中梁反力：202KN30m梁：边梁反力：547KN 中梁反力：511KN5.偏载汽车反力四片30m梁偏载支反力为：214KN、209KN、200KN、189KN 采用基本资料中支反力影响系数Vm
17、ax=0.4674L V=0.46742010.5+280/2=238.2KN冲击系数计算取0.31。 V反（1+0.31）238.2312.0KN偏载时，六板横向分布系数分别为： 0.413 0.412 0.406 0.391 0.369 0.349故20m六板荷载反力为（单位：KN）： 129 129 127 122 115 1096.按图纸中配筋进行结构验算。五.计算结果（一）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度上缘裂缝宽度（单位：mm）（二）公路级1.持久状况承载能力极限状态最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KNm）2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度上缘裂缝宽度（单位：mm）六.结果分析17