超高大模板专家论证.doc

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1、超高（大）模板施工专项方案专家论证纪要工程名称：福建医科大学新校区生活区研究生宿舍和食堂建设单位：福建医科大学设计单位：福建省建筑设计研究院施工单位：福建省第一建筑工程公司监理单位：福州闽教建设监理有限公司评审日期：2009年3月27日序 号单 位姓 名职 务签名1中建七局三公司周国章教高2福建二建刘忠群教高3福州市三建肖纹笺高工4福州建工李镇华教高5程丰生高工专家论证意见：方案的编制顺序、内容及图示等应做调整与补充。另建议如下：1、构造措施应符合建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第6.1.9及6.2.4条要求，且应针对本工程实际情况进行设置，以便于施工及保证安全。2、施工应严格控

2、制钢管支撑和扣件的材料质量、扣件安装扭力矩等。过程检查应重点突出大楞木、支架的水平支撑、剪刀撑、连墙设置等部位是否符合要求。模板支撑地基达不到密实度要求的应另采取技术措施。福建医科大学新校区生活区研究生宿舍和食堂超高模板施工专项方案 编制人： 审核人员： 审批人员： 福建省第一建筑工程公司一、 编制依据 福建医科大学新校区生活区研究生宿舍和食堂工程项目结构施工图纸建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版

3、社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；福州市建设局关于逐步淘汰使用钢门架模板支撑的通知榕建筑20084号关于印发高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定的通知闽建建200732二、工程概况本工程超高部分梁及楼板模板支撑主要集中在以下结构区域，具体参数见下表：区域超高部分梁、板结构参数(mm)支撑的支承点位置支撑高度（m）本方案计算构件代表屋面层交梁3001000；250500；一层地面13.5米梁截面取3001000；250500；板取厚100；支撑

4、高度按13.5M计算。板厚100屋面层交梁300100一层地面13.5梁截面取3001000，支撑高度按13.5M计算。三、模板选型与构造1、梁模板（1）材料选型模板面板采用胶合板材料尺寸规格为183091518mm，抗弯强度允许值为13N/mm2，抗剪强度允许值为1.2N/mm2；梁底搁栅采用70100mm的方木，间距为300mm；梁底托梁采用80100mm的方木；梁侧立档采用7080mm的方木，间距为1000mm；抗弯强度允许值为17N/mm2，抗剪强度允许值为1.2N/mm2；梁模板支撑采用483.5mm的扣件钢管支撑，钢材采用Q235。2、楼板模板（1）材料选型模板面板采用胶合板材料尺

5、寸规格为183091518mm，抗弯强度允许值为13N/mm2，抗剪强度允许值为1.2N/mm2；板底搁栅采用5070mm的方木，间距为400mm；板底托梁采用70100mm的方木，间距为1200mm；抗弯强度允许值为13N/mm2，抗剪强度允许值为1.4N/mm2；楼板模板支撑采用483.5mm的扣件钢管支撑，钢材采用Q235。四、梁板模板高大支撑系统的构造要求1、当支撑面为地基时，要求地基表面应平整坚实，地基密实度大于等于90。地基周边设置可靠的排水设施，防止地面水浸泡地基土；地基面上应浇筑强度不低于C10、厚度不少于100mm的混凝土垫层。2、沿梁轴线方向的梁模板支撑架立杆间距、垂直于梁

6、轴线方向的立杆间距、楼板模板的支撑架的立杆纵、横方向间距、楼板模板支撑在沿梁轴线方向的第一排支撑立杆与梁立杆的距离均不得超过图中所标注的尺寸；每根立杆底部应设置底座，对于首层结构模板支撑底座应加设75150通长木垫板。具体详见附图：福建医大新校区生活区研究生宿舍和食堂超高模板支撑平面图。3、支撑架立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。 4、梁支撑架的步距为1.5m，板支撑架的步距

7、为1.8M（为了水平向剪刀撑好施工，板支撑步距也按1.5M）。5、立杆接长必须采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，相邻两根立杆的对接接头应在不应在同步内。各对接接头离水平杆轴线距离应小于1/3步距，同一水平面上有立杆的接头不得超过50%。6、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道连续的纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m；梁模板下的沿梁长方向两排支撑应设置连续剪刀撑；竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560之间；竖向剪刀撑钢管底部应顶在支撑基础面；7、模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；8、剪刀撑斜杆

8、的接长采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150mm。9、梁支撑横向水平杆应与楼板模板支撑进行有效拉结；10、模板支撑体系应与钢筋混凝土柱进行有效拉结，拉结方法采用扣件钢管抱箍在柱上。11、有变形和裂纹的钢管不得作为模板支撑立杆，所用的扣件不得有裂纹现象。12、扣件的拧紧力矩要控制在40-65N.m。13、钢管的规格不得小于483.5，所用的钢管和扣件强度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001标准。14、梁、板模板的起拱应按该工程的建筑结构设计的要求。15、模板支撑立杆垂直度应不得超过支撑高度的1/

9、200。16、梁、板模板的拆除应按该工程的建筑结构设计要求进行。17、加强对主要材料构配件如钢管和扣件检测要求，搭设完毕后还应用扭力矩扳手测定扣件的扭力矩。其它未说明之处，该工程模板支撑施工应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001要求。五、高大模板支撑施工方法1、模板支撑体系安装（1）施工准备：本工程高大模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架，该支撑体系由持有建筑脚手架搭设特种作业上岗证人员进行搭设施工，模板安装由木工班组进行；施工前应选择素质高的施工班组，在施工前应对扣件式钢管脚手架支撑搭设施工班组及木工班组进行技术交底，明确本工程高大模板支撑体系及梁板模板施工搭设要求、构

10、造要求、技术参数等；并对施工班组进行安全教育。（2）材料验收：对进场的模板支撑用的钢管、扣件外观质量与规格进行验收，合格后向监理工程师及时报验，经监理工程师验收合格后方可使用，不符质量标准的不得投入使用；现场施工管理人员应对模板安装用的木料和胶合板进行验收，对于腐烂的木料和胶合板不得使用。（3）模板支撑基础必须满足支模施工要求，验收合格后进行放线定位。在支撑立杆搭设前，按照支撑立杆平面布置图弹出支撑立杆位置，确保支撑立杆位置纵、横方向在同一直线上。（4）按照支撑构造图从下往上逐步搭设。在搭设过程中及时设置竖向剪刀撑和水平剪刀撑，竖向剪刀撑下端应顶在基础面上，竖向剪刀撑与水平夹角应控制在4560

11、之间。（5）支撑立杆在搭设过程中应及时检查垂直度，防止支撑立杆出现搭设倾斜。每安装完一步钢管高度后应要校正立杆的垂直度，然后逐层向上安装。水平拉杆、剪刀撑必须与钢管立杆同步搭设。（6）支撑立杆在搭设过程中应及时与周边结构进行有效拉结，以提高整体稳定性。（7）在安装支撑顶托时，应拉通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。可调托座螺栓伸出自由长度为150cm。（8）梁底模板安装时，应按设计标高调整支柱顶托标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当粱底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。起拱高度为梁跨度的3。主次粱交接时，先主梁起拱，后次粱起拱。（9）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板

12、、压脚板（枋）、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据粱高及楼板模板碰旁或压旁来确定。（10）楼面模板铺设时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（11）模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板应清扫干净。（12）对于梁高度较大时，梁两侧模板不宜同时安装，宜先安装一侧模板，待梁钢筋绑扎完成并经检查验收合格后，再安装另一侧模板。（13）支撑体系在安装过程中，现场施工管理人员应及时对支撑系统搭设的间距、立杆的垂直度、扣件的扭力矩进行过程跟踪检查。扣件的拧紧力矩要控制在40-65N.m。2、钢筋安装梁钢筋安装应与模板安装密切配合，对于高度较大的梁，应在梁一边侧模安装好后，钢筋工应及时进入

13、梁钢筋的绑扎安装施工，待梁钢筋绑扎完成并经检查验收合格后，再安装另一侧模板。施工时模板工与钢筋工应密切配合，同时现场施工管理人员应及时与监理工程师勾通配合对钢筋工程进行分步检查验收。3、混凝土施工（1）在混凝土施工前应由公司总工组织对高大模板支撑体系进行验收，合格后报监理工程师核查，符合要求后方可浇筑混凝土。混凝土浇筑前，模板应充分用水湿润。（2）当采用泵送施工混凝土时，泵送管应用支架垫离模板，且在泵送管与支架之间设圆钢管，以减少泵送时对模板支撑体系产生的水平冲击力。严禁将泵送管直接固定在支撑系统上。（3）混凝土的浇筑方向尽可能对称，以确保模板高支撑系统受荷均衡。对于大梁混凝土浇筑时，应水平分

14、层浇筑振岛密实，分层厚度控制在300400之间。（4）浇筑混凝土时应控制浇筑仓面的施工荷载。控制混凝土的堆积高度，以防止支撑局部荷载过大导致失稳。（5）在混凝土浇筑过程中，指派专业人员对模板、支撑系统的受荷、变形情况进行观察。发现异常现象应立即停止浇筑，并查清原因采取对策排险。4、模板拆除（1）模板拆除时混凝土结构强度应满足建筑结构设计的要求及混凝土结构工程施工验收规范规定的要求。底模拆除时的混凝土强度要求表 构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率()板2502，8758100梁、拱，壳8758100悬臂构件100（2）对于承重模板拆除时应提供混凝土同条件养护试块的

15、强度报告并向监理工程师报验，经监理工程师核查同意后方可拆除。（3）模板及支撑拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。（4）模板拆除顺序：先降低支撑立杆上的可调顶托拆除梁板底次楞木拆除主楞木、底模拆除钢管支撑体系。（5）降低支撑立杆上的可调顶托时应从梁、板构件跨中开始向两端对称进行。拆除钢管脚手架支撑体系时，应从上至下逐层拆除水平杆、立杆剪刀撑，连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后才能拆除。拆除过程中，凡已经松开的杆件及扣件应及时拆卸运走。（6）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。（7）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后放下，不得乱抛，配件应随拆随运送，严禁从高处

16、掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上有预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（8）模板及支撑系统拆除后应分散堆放并及时清运到指定地点堆放整齐。六、质量标准1、主控项目：（1）安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支撑：上、下层支撑的立柱应对准，并铺设垫板。对照设计观察检查。（2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。观察检查。（3）钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。（4）有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。2、一般项目：（1）模板安装的一般要求，观察检查。 模板的接缝不

17、应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；（2）本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的3。采用水准仪、拉线和尺量检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。（4）现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。（5）模板安装的允许偏差应符合下表中规定。预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5

18、外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面干整度(mm)5七、质量保证措施1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管搭设、模板、支顶的加固等按规范要求安装。2、钢管安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝。3、模板安装中，严禁使用有裂缝和腐烂的松杂枋木，对梁底所使用支模松杂枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范

19、起拱确保模板和支顶系统不变形。4、模板安装中，由质检员、施工员、安全员应在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工；完成由公司总工程师组织验收合格后向监理工程师申请验收。5、混凝土浇筑过程中，派专人观察支架和支承情况，发现有较大下沉、松动和变形情况要及时采取措施解决，并向有关部门汇报。6、施工过程中必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001（2002年版）的要求。7、水平拉杆、剪刀撑必须与钢管立杆同步搭设。8、扣件螺栓拧紧力矩为4065 kNm。9、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。八、安全技术措施（1）加强对现场工人的安全教

20、育，经考试合格后上岗，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。（2）进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。使用电动机械必须接零接地，并实行一机一闸一箱一防漏电开关。（3）工地现场严禁吸烟，严禁酒后上班。（4）纵横水平杆、剪刀撑与钢管支顶间确保有足够的连接刚度。（5）同一行（列）的钢管支顶各立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管做支顶。（6）水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。（7）梁头钢管支顶离柱边不大于200mm，施工过程中

21、模板没有固定前，不得进行下道工序施工,禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。（8）水平拉杆、剪刀撑应与钢管支顶同步拆除，不得提前拆除。（9）采用泵送浇筑混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）在浇筑混凝土和拆除模板期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监管。（11）在砼浇筑过程中，若发现模板及支撑有异常情况须立即停止浇筑作业，尽快采取有效措施加固。（12）拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。（13）拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个

22、部位的结束，方可撤离岗位。九、材料保养（1）坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。（2）材料应按编号分类堆放。（3）使用后拆卸下来的钢管、配件，将有损伤的钢管、配件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。（4）钢管支撑可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。（5）搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。十、模板支撑计算书梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:wl5-1，wkl5-1，WL4-12（8B）。 一

23、、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：13.50；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/

24、m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):8.9；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm

25、)：1000；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：1000；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：木楞,，宽度70mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度70mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取1.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500

26、m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 8.924 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值8.924 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算

27、跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.81.8/6=54cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.218.920.9=9.64kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 9.638+2.520 = 12.158 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.112

28、.1583002 = 1.09105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.09105 / 5.40104=2.026N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.026N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 8.921 = 8.92N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值

29、: = 0.6778.923004/(10095004.86105) = 0.106 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5722/6 = 81.67cm3；I = 5732/12 = 285.83cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算

30、公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.28.9240.9+1.420.9)0.3=3.65kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 1000mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.651000.002= 3.65105Nmm； 最大支座力:R=1.13.6471=4.012 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.65105/8.17104 = 4.466 N/mm2； 内楞的抗弯强

31、度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 4.466 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 1000mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =8.920.30= 2.68 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.86106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.6810004/(100100002.86106) = 0.634 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1000/250=4mm；内楞的最大

32、挠度计算值 =0.634mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.012kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度70mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 7822/6 = 149.33cm3；I = 7832/12 = 597.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设

33、计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.602 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.02105/1.49105 = 4.034 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =4.034N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.756 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.756mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺

34、栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.28.924+1.42)10.45 =6.079 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.079kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯

35、强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12001818/6 = 6.48104mm3； I = 1200181818/12 = 5.83105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00

36、mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.201.000.90=33.05kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.200.90=0.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.200.90=3.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=33.05+0.45+3.02=36.53kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/836.5260.32=0.411kNm； =0.411106/6.48104=6.341N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.341 N

37、/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）1.20= 31.02KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 531.023004/(38495005.83105)=0.591mm；面板的最大挠度计算值

38、: =0.591mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.3=7.65 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.3(21+0.3)/ 0.3=0.805 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载

39、标准值 P1= (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.27.65+1.20.805=10.146 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.35=1.89 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=81010/6 = 133.33 cm3； I=8101010/12 = 666.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 10.146+1.89=12.036 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1

40、12.0361.21.2= 1.733 kN.m；最大应力 = M / W = 1.733106/133333.3 = 12.999 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 12.999 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.612.0361.2 = 8.666 kN； 方木受剪应力计算值 = 38665.92/(280100) = 1.625 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.625 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值

41、 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 7.650 + 0.805 = 8.455 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6778.45512004 /(10010000666.667104)=1.78mm；方木的最大允许挠度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.78 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)

42、1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=7.222 kN；最大弯矩 Mmax=1.805 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=5.003 mm；最大应力 =1.805106/166666.7=10.832 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=17 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 10.832 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式