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1、第二章 习 题1钢材的设计强度是根据 确定的。 A、 比例极限 B、 弹性极限 C、 屈服点 D、 抗拉强度2钢材的伸长率是反映材料 的性能指标。 A、 承载能力 B、 抵抗冲击荷载能力 C、 弹性变形能力 D、 塑性变形能力3四种厚度不等的Q345钢钢板，其中 钢板设计强度最高。 A、 16mm B、 20mm C、 25mm D、 30mm4钢结构对动力荷载适应性较强，是由于钢材具有 。 A、 良好的塑性 B、 高强度和良好的塑性 C、 良好的韧性 D、 质地均匀、各向同性5下列因素中 与钢构件发生脆性破坏无直接关系。 A、 钢材屈服点的大小 B、 钢材含碳量 C、 负温环境 D、 应力集
2、中6钢材的疲劳破坏属于 破坏。 A、弹性 B、塑性 C、脆性 D、低周高应变7对钢材的疲劳强度影响不显著的是 。 A、应力幅 B、应力比 C、钢种 D、应力循环次数8. 吊车梁的受拉下翼缘在下列不同板边的加工情况下，疲劳强度最高的是 A、两侧边为轧制边 B、两侧边为火焰切割边 C、一侧边为轧制边，另一侧边为火焰切割边 D、一侧边为刨边，另一侧边为火焰切割边答案1、 C 2、D 3、A 4、C 5、A 6、C 7、C 8、A第三章 习题1T形连接中，t16 mm，t212mm，若采用等角角焊缝连接，按构造要求，焊脚尺寸hf取 最合适。 A、 4mm B、 6mm C、 8mm D、 10mm2焊
3、接残余应力对构件的 无影响。 A、 变形 B、 静力强度 C、 疲劳强度 D、 整体稳定3 摩擦型连接的高强度螺栓在杆轴方向受拉时，承载力 。A、 与摩擦面的处理方法有关 B、 与摩擦面的数量有关 C、 与螺栓直径有关 D、 与螺栓的性能等级无关4在弹性阶段，侧面角焊缝应力沿长度方向的分布为 。 A、 均匀分布 B、 一端大、一端小 C、 两端大、中间小 D、 两端小、中间大5以下关于对接焊缝的描述，其中描述错误的是 。 A、 在钢板厚度相差大于4mm的承受静力荷载的对接连接中，应从板的一侧或两侧做成坡度不大于1：25的斜坡，以减少应力集中 B、 当对接正焊缝的强度低于焊件的强度时，为提高连接
4、的承载力，可改用斜缝C、 在钢结构设计中，若板件较厚而受力较小时，可以采用部分焊透的对接焊缝D、 当对接焊缝的质量等级为一级或二级时，必须在外观检查的基础上再做无损检测，检测比例为焊缝长度的20。6承受轴心力作用的高强度螺栓摩擦型受剪连接中，其净截面强度验算公式NAnf，其中力N与轴心拉杆所受的力N相比， 。 A、 NN B、 N170（不考虑腹板屈曲后强度）时，腹板 。A、可能发生剪切失稳，应配置横向加劲肋B、可能发生弯曲失稳，应配置纵向加劲肋C、剪切失稳和弯曲失稳均可能发生，应同时配置纵向加劲肋与横向加劲肋D、不致失稳，不必配置加劲肋9. 焊接组合梁腹板的计算高度h02 400mm，根据局
5、部稳定计算和构造要求，需在腹板一侧配置钢板横向加劲肋，其经济合理的截面尺寸是 。 A、1208 B、1408 C、15010 D、1801210. 梁受固定集中荷载作用，当局部承压强度不能满足要求时，采用 是较合理的措施。 A、加厚翼缘 B、在集中荷载作用处设置支承加劲肋C、增加横向加劲肋的数量 D、加厚腹板11. 梁的支承加劲肋应设置在 。 A、弯曲应力大的区段 B、剪应力大的区段C、上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位 D、有吊车轮压的部位12. 对于承受均布荷载的热轧H型钢简支梁，应计算 。A、抗弯强度、腹板折算应力、整体稳定、局部稳定B、抗弯强度、抗剪强度、整体稳定、局部稳定C、抗弯强度、
6、腹板上边缘局部承压强度、整体稳定D、抗弯强度、抗剪强度、整体稳定、挠度13. 最大弯矩和其他条件均相同的简支梁，当 时整体稳定最差。 A、均匀弯矩作用 B、满跨均布荷载作用C、跨中集中荷载作用 D、满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用14跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时，宜采用 。 A、加大梁的截面积 B、加大梁的高度 C、加大受压翼缘板的宽度 D、加大腹板的厚度15为了提高荷载作用在上翼缘的简支工字形截面梁的整体稳定，可在 处设侧向支撑，以减小梁出平面的计算长度。 A、梁腹板高度的1/2 B、靠近梁下翼缘的腹板(1/51/4)h0 C、靠近梁上翼缘的腹板(1/51/4)h0。 D、
7、上翼缘16在进行梁的整体稳定验算时，当计算的b0.6时，应将b用相应的b代替，这说明 。 A、梁的临界应力大于抗拉强度 B、梁的临界应力大于屈服点 C、梁的临界应力大于比例极限 D、梁的临界应力小于比例极限17在梁的整体稳定计算中，b1说明所设计的梁 。 A、处于弹性工件阶段 B、不会丧失整体稳定 C、局部稳定必定满足要求 D、不会发生强度破坏18一简支梁，跨度6m，自重不计，在梁中底部作用一集中荷载，设计值为75kN，梁采用I32a，Wx692.0cm3，钢材为Q235B，梁的整体稳定应力是 。 A、151.9Nmm2 B、194.5 Nmm2 C、201.7 Nmm2 D、213.9Nmm
8、219 一屋面檩条跨度6m，中间设一道拉条作为侧向支承点，作用于檩条的弯矩设计值Mx45.0kNm，M y0.9 kNm，檩条采用I22a，W x310.0 cm3，W y41.1 cm3，钢材为Q235B，其整体稳定应力是 。A、149.8Nmm2 B、164.9Nmm2 C、177.2Nmm2 D、208.2Nmm220一简支箱形截面梁，跨度60m，梁宽1 m，梁高3.6m，钢材为Q345，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定系数b为 。 A、0.76 B、0.85 C、0.85 D、1.0021如图所示的各简支梁，除截面放置和荷载作用位置有所不同外，其他条件均相同，则整体稳定为 。A、A、最差
9、、D、最好 B、A、最好、D、最差 C、B、最差、C、最好 D、B、最好、C、最差22. 如图所示的钢梁，因整体稳定要求，需在跨中设侧向支承点，其位置以图中 为最佳。23-34条件：一工作平台的主次梁布置如图所示。次梁上铺预制混凝土板。钢材为Q235B，手工焊，焊条为E43型。主梁自重设计值取2.0kNm，承受静力荷载，焊接工字形截面：翼缘224016，腹板11 0008。截面几何特性：截面面积A156.8102 mm2，截面惯性矩Ix264 876104mm4，截面面积矩Smax2 951103 mm3，截面模量WnxWx 5 133103 mm3，截面回转半径iy48.5 mm。 次梁为热
10、轧工字钢I32a。截面几何特性：翼缘宽b1130mm，翼缘平均厚tf15mm，翼缘与腹板处内圆弧半径r11.5mm，腹板厚tw9.5mm，截面模量W nxWx692.0103 mm3。若次梁的跨中最大弯矩设计值是97.6kNm，支座反力为110kN，中间主梁的跨中弯矩设计值是975.6kNm，次梁连接处剪力设计值是224.3kN，支座处剪力设计值是232.8kN。23. 强度计算时主梁跨中的弯曲应力为 。A、181N/mm2 B、190 N/mm2 C、203 N/mm2 D、172 N/mm224. 强度计算时主梁支座的剪应力为 。A、72 N/mm2 B、50 N/mm2 C、32.4 N
11、/mm2 D、64 N/mm225. 强度计算时主梁与次梁连接处（设置支承加劲肋）腹板边缘的折算应力为 。 A、212 N/mm2 B、179 N/mm2 C、164 N/mm2 D、187 N/mm226若次梁支座处支承长度a =150mm，则强度计算时次梁支座处下翼缘的局部压应力为 。 A、57.0 N/mm2 B、53.5 N/mm2 C、80.4 N/mm2 D、48.3 N/mm227若部分次梁未与铺板焊牢，整体稳定计算时次梁的应力为 。 A、202.4 N/mm2 B、193.0 N/mm2 C、180.0 N/mm2 D、206.2 N/mm228整体稳定计算时，主梁应力最接近的值是 。A、不需验算整体稳定 B、202 N/mm2C、170 N/mm2 D、85 N/mm229主梁翼缘与腹板的连接角焊缝的焊脚尺寸hf应大于或等于 。 A、8mm B、6mm C、5mm D、4 mm30不考虑腹板屈曲后强度，为保证主梁腹板的局部稳定， 。