《转换层模三板支撑方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《转换层模三板支撑方案.doc（23页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、混凝土转换大梁模板支撑方案一、 编制依据1、宁安园小区项目施工图2、简明施工计算手册、材料力学（天津大学出版社出版） JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 二、工程概况宁安园小区工程位于石家庄中华大街与宁安路交叉口，B栋塔楼地下两层，地上三十二层，其中地上四层为型钢砼柱、钢筋砼梁大跨度框架结构，五层向上为纯剪力墙结构住宅。四层为转换层，四层顶为砼转换大梁，转换大梁较大截面尺寸为12001600mm2， 9002000mm2，一般为6001600mm2，层高4.77m，顶板厚250mm,柱、梁、板砼等级均为C50。以上转换大梁下对应三层、二层顶梁截面为300700（二层55
2、0）mm、400600mm、400900mm，两端框架柱为1000mm1000mm型钢砼柱，最大跨度净长9000mm.另外有部分转换大梁所对应下层同一位置无梁。三、四层梁板砼为C40。三、施工方法：1、本工程转换大梁荷载采用二、三两层大梁协同承载方案，转换大梁下面对应下层位置梁支撑暂缓拆除，待大梁强度达100%后拆除（详见附图）。2、转换层整个支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架，选用483.5焊接钢管,脚手架连接方式采用接头扣件连接,立管排距、纵距见附图。 3、框支梁下设四排立杆，内两根立杆下放置16槽钢一块，并垫在宽20cm厚5cm的木脚手板上，用以扩散立杆下集中应力。4、转换大梁下中部设两根
3、2.4米至3米长立杆，上部采用丝杆调节大梁底标高(见附图), 丝杆的自由伸出长度200mm，丝杆中心与上部梁下小横杆中心对齐，丝杆上部U形处用木楔子钉齐，外侧两排立杆顶端用双扣件与小横杆连接。5、设置扫地杆，扫地杆离地20cm。6、设于梁底的承重钢管应放在大横管的上面，与立杆连接。7框支梁底模采用胶合板支设，侧模采用胶合板支设,模板变形翘曲的禁止使用。侧模外设垂直、水平两层48钢管加固，用12穿墙螺栓夹紧，水平方向间距500，垂直方向设三道，间距见附图，每跨设三道斜撑，以保证梁不倾斜。8. 梁底下四层立杆的纵向间距为500mm。四层支撑的步距1.5m，三层支撑的步距1.8m。1200mm160
4、0mm梁底下的支撑四层上为四根立杆，其中间的间距为250mm两边的间距为775mm，四层板上的支撑为750mm750mm，三层板上的间距为1200mm1200mm。900mm2000mm梁底下的支撑四层上为四根立杆，其中间的间距为350mm两边的间距为625mm，四层板上的支撑为750mm750mm，三层板上的间距为800mm800mm。四层支撑顶端均采用双扣件连接。9对于转换大梁所对应的下层无梁的这种情况，由于板的承载力比梁要小得多，顾对于这种情况，现采取将荷载传递到一层的施工方案。这部分的转换大梁下支撑的布置为纵向间距500mm，横向间距500mm，步距不大于1500mm,详细做法见示意图
5、。10、对于转换大梁所对应的下层梁位置与转换大梁的位置偏差较大的按转换大梁所对应的下层无梁的情况考虑。11、对于四层暂缓拆除的支撑，其间距不符合上述施工要求的，现采取在中间加立杆使其间距满足要求的施工方法。四、转换大梁支撑体系的理论验算本层转换大梁有六七种类型现选其中有代表性的四种梁1200mm1600mm、900mm2000mm所对应的下层有梁、800mm1300mm所对应的下层无梁和井字转换大梁对应下层偏梁的情况进行理论验算。（一）、验算截面为1200mm1600mm的转换大梁的支撑体系 1、大梁线荷载Q设计值计算（KN/M）：根据施工规范要求，大梁施工时应考虑下列荷载：a、大梁自重（含钢
6、筋重25KN/M3） 1.21.625=48KN/Mb、大梁翼板重（一边0.9米宽） 0.250.922511.25KN/Mc、施工荷载（取2.2米宽，2.5KN/M2） 2.22.5=5.5KN/Md、混凝土冲击荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Me、混凝土振动器荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Mf、模板及支架荷载，根据实测按3.0KN/M计 3KN/M图一据JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程Q=1.2(48+11.25+3)+1.4(5.5+2+2)=88KN/M支撑架钢管承载力计算：支撑架用483.5钢管,其承载力按下式计算P=Af式中P钢管
7、承载力(N) A钢管截面积, 483.5钢管A=489mm2 f钢管抗压强度,取205N/MM2 稳定系数，由长细比查表得，=l0/ i l0钢管计算长度，步距1.5m,纵向中间两排立杆上端用可调节支撑顶住梁下小横杆, 可调节支撑伸出长度小于20cm，按20cm考虑,上面自由长度取a=0.3,l0=h+2a=1.5+20.3=2100mm。i-钢管回转半径，i =1/4=15.78mm= l0/ I=2100/15.78=171 查相关表得 =0.243则每根钢管的承载力为 P=Af=4892050.243=24359N=24.36KN但根据东南大学结构实验室破坏性试验结果表明：扣件最大抗滑力
8、：单扣件8KN，双扣件为12KN. 因此，如立杆上端与横杆扣件连接较好且为双扣件时，只能取 P=12KN n=Q/P=88/12=7.3,取8根安全。即纵向(沿梁向)间距500,横向间距中间两根250mm,两边间距775mm,见上图,四排.其它转换大梁参照执行。2、转换大梁下对应三层大梁（截面见图）承载力计算：验算三层对应大梁承载力情况:根据公式fcmbx+fyAsfyAs fcmbx(h0-x/2)+fyAs（h0-as）Mmax 其中 fyfy310N/mm2 ， fcm21.5N/mm2 b300mm，As4906.25mm2,As1471.875mm2 h0700-35665mm据公式
9、(1)xfy(As-As)/(fcmb) 310(4906.25-1471.875)/(21.5300) 165.07mmMmax21.5300165.07(665-165.07/2)+3101471.875(665-37.5)906467843.6N.mm 该梁受力示意: q Mmax1/24qln2=1/24q81002906467843.6q331.59N/mm331.59KN/m在此线荷载的作用下，大梁须承受最大剪力VV0.5qln 0.5331.598.11342.92KN根据大梁配筋情况,实际承受剪力能力 Vmax 0.07fcbh01.5fyvAsv/Sh00.0719.5300
10、665+1.5210157/150665272317.5+219250.5491568N491.568KNV1342.92KNV=0.5 qln =491.568KNq =121.37KN/m所以要同时满足抗弯和抗剪的要求,该梁只能承受121.37KN/m的线荷载。大梁本身承重（线荷载），取两边各半跨（偏保守） 板重 0.15(6.3/2+0.3)2512.94KN/m 大梁自重 0.3(0.7-0.15)254.125KN/m 次梁重 0.25（0.4-0.15）25/22+0.15(0.25-0.15)250.5+0.2(0.3-0.15)251.3/8.10.34KN/m.三层大梁实际承
11、受本层重量 12.94+4.125+0.3417.405KN/m大梁富余承载力 121.37-1.217.405100.48KN/m而支撑传至三层大梁线荷载88KN/m,100.48KN/m88KN/m从而三层梁能承受上面传下来的荷载。但为保证此支撑体系在四层进度提前而三层梁强度未能承受上面荷载时同样有效，因此本工程采用延缓拆除三层支撑，使二三两层大梁共同承受转换大梁传下的荷载的方案。3、验算大梁两侧三层顶板受力和承载力情况A板受荷情况，取3.9m跨计算,此跨板最大a均布荷载q设计值由四层传递至三层顶板均布荷载q4设计值计算四层板重 0.2525=6.25KN/m2冲击荷载,取2 KN/m2
12、2KN/m2振动荷载,取2 KN/m2 2KN/m2模板及支架荷载,根据实测取3 KN/m2 3KN/m2施工荷载,取2 .5KN/m2 2.5KN/m2q4=1.2(6.25+3)+1.4(2+2+2.5) =20.2KN/m2三层顶板自重q3=0.15251.2 4.5KN/m2 q= q4 + q3 =20.2+4.5= 24.7KN/m2a. 均布荷载 88/1.2KN/m集中荷载P =RA=RD A RA B RB C RC D RD775 250 775 将上图简化如右图 RA=RD RB=RCRA+RB+RC+RD=88释放B.C约束,q、RB、RC对B点引起的位移叠加为零，即y
13、Bq+yBB+yBC=0yBq=q/48EI4ax3-2x-(l-a)/24-ax(3l2-a2) (l-a)/2(l+a)/2其中a=1.2 l=1.8 x=0.775 l-a=1.8-1.2=0.6yBq=(88/1.2)/48EI41.20.7753-20.775-0.6/24-1.20.775(31.82-1.22)=-8.51/EIyBB =Pbx (l2-x2-b2)/6EIl (0xa)其中P=RB，x=0.775=a b=l-a=1.8-0.775=1.025, L=1.8 yBB =RB1.0250.775(1.82-0.7752-1.0252)/6EI1.8 =0.117
14、RB/EI yBC= Pbx (l2-x2-b2)/6EIl (0xa)其中P=RC=RB, l=1.8, x=0.775 a=1.025 b=0.775yBC= RB0.7750.775(1.82-0.7752-0.7752)/6EI1.8 =0.111 RB /EI-8.51/EI+0.117 RB/EI+0.111 RB /EI=0RB =37.32 KNRB=RC=37.32KN则RA=RD=(8837.322)2=6.68KN37.32/2 KN 24.36 KN，6.68/2 KN 28.79 KN.m从而四层底板能够承受上面传来的荷载。D.验算最大抗剪承载力板受最大剪力每米不超过
15、qly/2+p=24.75.55/2+6.68=75.22 KN/m由于板底配筋为R10200和R8200Asv=78.51000/200+50.241000/200 =643.7mm2fsv=310N/mm2板底根部钢筋能承受剪力 V=fsvAsv=310643.7=199.55 KN =199.55 KN/m75.22 KN/m从而四层底板能够承受上面传来的剪力。因此采用二、三层共同承受荷载能够满足。4、验算四层顶板下支撑：四层顶板下支撑立杆间距750750。则立杆每平方米能承受荷载12（0.750.75）=21.33KN/m2，四层顶板传下荷载20.221.33KN/m2，安全。（二）、
16、验算截面为900mm2000mm的转换大梁的支撑体系 图二 1、大梁线荷载Q设计值计算（KN/M）：根据施工规范要求，大梁施工时应考虑下列荷载：a、大梁自重（含钢筋重25KN/M3） 0.9225=45KN/Mb、大梁翼板重（一边0.8米宽） 0.250.822510KN/Mc、施工荷载（取2.2米宽，2.5KN/M2） 2.22.5=5.5KN/Md、混凝土冲击荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Me、混凝土振动器荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Mf、模板及支架荷载，根据实测按3.0KN/M计 3KN/M据JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程Q=1.
17、2(45+10+3)+1.4(5.5+2+2)=82.9KN/M支撑架钢管承载力计算：支撑架用483.5钢管,其承载力按下式计算P=Af式中P钢管承载力(N) A钢管截面积, 483.5钢管A=489mm2 f钢管抗压强度,取205N/MM2 稳定系数，由长细比查表得，=l0/ i l0钢管计算长度，步距1.5m,纵向中间两排立杆上端用可调节支撑顶住梁下小横杆, 可调节支撑伸出长度小于20cm，按20cm考虑,上面自由长度取a=0.3,l0=h+2a=1.5+20.3=2100mm。i-钢管回转半径，i =1/4=15.78mm= l0/ I=2100/15.78=171 查相关表得 =0.2
18、43则每根钢管的承载力为 P=Af=4892050.243=24359N=24.36KN但根据东南大学结构实验室破坏性试验结果表明：扣件最大抗滑力：单扣件8KN，双扣件为12KN. 因此，如立杆上端与横杆扣件连接较好且为双扣件时，只能取 P=12KN n=Q/P=82.9/12=7.2,取8根安全。即纵向(沿梁向)间距500,横向间距中间两根350mm,两边间距625mm,见上图,四排，其它转换大梁参照执行。2、转换大梁下对应三层大梁（截面见图）承载力计算：验算三层对应大梁承载力情况:根据公式fcmbx+fyAsfyAs fcmbx(h0-x/2)+fyAs（h0-as）Mmax 其中 fyf
19、y310N/mm2 ， fcm21.5N/mm2 b400mm，As1519.76mm2,As3039.52mm2 h0600-35565mm据公式(1)xfy(As-As)/(fcmb) 310(3039.52-1519.76)/(21.5400) 54.78mmMmax21.540054.78(565-54.78/2)+3101519.76(565-37.5)501791125.9N.mm 该梁受力示意: qMmax1/24qln2=1/24q60502501791125.9q329.02N/mm329.02KN/m在此线荷载的作用下，大梁须承受最大剪力VV0.5qln 0.5329.02
20、6.05995.29KN根据大梁配筋情况,实际承受剪力能力 Vmax 0.07fcbh01.5fyvAsv/Sh00.0719.5400565+1.5210314/200565308490+279420.75587910.75N587.91KNV1342.92KNV=0.5 qln =587.91KNq =194.35KN/m所以要同时满足抗弯和抗剪的要求,该梁只能承受194.35KN/m的线荷载。大梁本身承重（线荷载），取两边各半跨（偏保守） 板重 0.1532511.25KN/m 大梁自重 0.4(0.6-0.15)254.5KN/m三层大梁实际承受本层重量 11.25+4.515.75K
21、N/m大梁富余承载力 194.35-1.215.75175.45KN/m而支撑传至四层楼面大梁线荷载82.9KN/m,175.45KN/m82.9KN/m从而三层梁应该能承受上面传下来的荷载。但为保证此支撑体系在四层进度提前而三层梁强度未能承受上面荷载时同样有效，因此本工程采用延缓拆除三层支撑使二三两层大梁共同承受转换大梁传下的荷载的方案。3、验算大梁两侧三层顶板受力和承载力情况A板受荷情况，取4.1m跨计算,此跨板最大a均布荷载q设计值由四层传递至三层顶板均布荷载q4设计值计算四层板重 0.2525=6.25KN/m2冲击荷载,取2 KN/m2 2KN/m2振动荷载,取2 KN/m2 2KN
22、/m2模板及支架荷载,根据实测取3 KN/m2 3KN/m2施工荷载,取2 .5KN/m2 2.5KN/m2q4=1.2(6.25+3)+1.4(2+2+2.5) =20.2KN/m2三层顶板自重q3=0.15251.2 4.5KN/m2 q= q4 + q3 =20.2+4.5= 24.7KN/m2b. 均布荷载 82.9/0.9KN/m集中荷载P =RA=RD A RA B RB C RC D RD625 350 625RA=RD RB=RCRA+RB+RC+RD=82.9释放B.C约束,q、RB、RC对B点引起的位移叠加为零，即yBq+yBB+yBC=0yBq=q/48EI4ax3-2x
23、-(l-a)/24-ax(3l2-a2) (l-a)/2(l+a)/2其中a=0.9 l=1.6 x=0.625 l-a=1.6-0.9=0.7yBq=(82.9/0.9)/48EI40.90.6253-20.625-0.7/24-0.90.625(31.62-0.92)=-5.75/EIyBB =Pbx (l2-x2-b2)/6EIl (0xa)其中P=RB，x=0.625=a b=l-a=1.6-0.625=0.975 L=1.6 yBB =RB0.9750.625(1.62-0.6252-0.9752)/6EI1.6 =0.0774 RB/EI yBC= Pbx (l2-x2-b2)/6
24、EIl (0xa)其中P=RC=RB, l=1.6, x=0.625 a=0.975 b=0.625yBC= RB0.6250.625(1.62-0.6252-0.6252)/6EI1.6yBC=0.0724/EI-5.75/EI+0.0774 RB/EI+0.0724 RB /EI=0RB =38.38 KNRB=RC=38.38KN则RA=RD=(82.938.382)2=2.62KN38.38 KN/224.36 KN，2.62/2 KN12 KN所以立杆能够承受。B.验算双向板承载力作四边固定算:ly=6.05mLx=3.75ma)q引起的弯矩lx/ly=3.75/6.05=0.62M
25、x=0.0784qlx2 =0.078424.73.752 =27.23kN.mb)集中荷载引起的弯矩 P P 取M=Pa M=2.620. 6 =1.57KN.m 0. 6 0.6 M=27.23+1.57=28.8KN.mC. 验算抗弯承载力 板上设计配筋为双层双向R10200据M=fyAsh0=36078.55135=19.08KN.m8.82 KN/m2所以0.8m间距的支撑能够承受。从而三层底板上的脚手架引起的荷载为 1.22=2.4 KN/m2所以总计q =4.5+2.4+8.82=15.72 KN/m2q引起的弯距为 M=0.078415.723.752=17.33 KN.m M
26、=fcmbx(h0-x/2)其中 b=1000mm fcm=21.5N/mm2 h0=15015=135mm X=6.11mmAs=fcmbc/fy =21.510006.11/360=364.87mm2板下配筋为364.87/78.5=4.6根，实配R10200， 基本能够承受上面传来的荷载。D.验算最大抗剪承载力而板受最大剪力每米不超过qly/2+p=24.76.05/2+1.13=75.85 KN/m由于板底配筋为R10200Asv=78.51000/200 =392.5mm2fsv=360N/mm2板底根部钢筋能承受剪力 V=fsvAsv=360392.5=121.675 KN =12
27、1.675 KN/m75.85 KN/m从而三层顶板能够承受上面传来的剪力。因此采用二、三层共同承受荷载能够满足。4、验算四层顶板下支撑：四层顶板下支撑立杆间距750750。则立杆每平方米能承受荷载12（0.750.75）=21.3KN/m2，四层顶板传下荷载20.221.3KN/m2，安全。（三）截面为800mm1300mm的梁所对应的下层无梁情况1、大梁线荷载Q设计值计算（KN/M）：根据施工规范要求，大梁施工时应考虑下列荷载：a、大梁自重（含钢筋重25KN/M3） 0.81.325=26KN/Mb、大梁翼板重（一边0.8米宽） 0.250.822510KN/Mc、施工荷载（取2.2米宽，
28、2.5KN/M2） 2.22.5=5.5KN/Md、混凝土冲击荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Me、混凝土振动器荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Mf、模板及支架荷载，根据实测按3.0KN/M计 3KN/MQ=1.2(26+10+3)+1.4(5.5+2+2)=60.1KN/M n=Q/P=60.1/12=5.008,取8根安全。即纵向(沿梁向)间距500,横向间距中间两根500mm,两边间距500mm,见上图,四排，其它转换大梁参照执行。2、转换大梁对应四层板承载力计算取0.8m宽的板为计算板带，板的配筋为双层双向R10200M=fyAsh0=36078.54135=1
29、5.26KN.mM1/24qln2=1/24q3.8215.26q=25.36KN/M四层板的自重为：0.15*0.8*25*1.2=3.6 KN/M四层板的富余承载力为：25.36-3.6=21.76 KN/M31.7 KN/M所以当荷载传递到一层时,一层板能够承受此荷载.以上验算是以单向板为计算模型的，而双向板较多，偏保守。（四）截面为800mm1300mm，600mm1300mm的井字梁所对应的下层偏梁情况1、大梁线荷载Q设计值计算（KN/M）：800mm1300mm的转换大梁根据施工规范要求，大梁施工时应考虑下列荷载：a、大梁自重（含钢筋重25KN/M3） 0.81.325=26KN/
30、Mb、大梁翼板重（一边0.8米宽） 0.250.822510KN/Mc、施工荷载（取2.2米宽，2.5KN/M2） 2.22.5=5.5KN/Md、混凝土冲击荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Me、混凝土振动器荷载，按2.0KN/M计 12.0=2KN/Mf、模板及支架荷载，根据实测按3.0KN/M计 3KN/M 600mm1300mm的转换大梁q=0.6（1.3-0.25）25=15.75 KN/MQ=1.2(26+10+3+15.75)+1.4(5.5+2+2)=79KN/M n=Q/P=79/12=6.58,取8根安全。即纵向(沿梁向)间距500,横向间距中间两根500mm,两
31、边间距500mm,见上图,四排，其它转换大梁参照执行。2、转换大梁对应四层板承载力计算取1m宽的板为计算板带，板的配筋为双层双向R10200M=fyAsh0=36078.55135=19.08KN.m600mm1300mm的转换大梁所产生的集中力对四层板所产生的弯距为：Q=15.7511.2=18.9KNM=18.92.651.15/3.8=15.16 KN.m四层板还能够承受的弯距为M=19.0815.16=3.92 KN.mM1/24qln2=1/24q3.823.92 KN.mq=6.12KN/M四层板的自重为：0.15*1*25*1.2=4.5 KN/M所以要传递60.1+4.5-6.
32、12=58.48 KN/M的荷载至三层板.三层板的自重为: 0.12*1*25=3 KN/M脚手架支撑荷载按3 KN/M计算三层板所要承受的荷载为:q=58.48+1.2*(3+3)=65.68 KN/M三层板所能承受的荷载为:X=Asfy/fcmb=5*50.4*360/21.5*1000=4.69mmM=fcmbx(h0-x/2)=21.5*1000*4.69*(105-4.69/2)=10.35 KN.MM1/24qln2=1/24q3.8210.35q=17.2 KN/M富余荷载q=65.68-17.2=48.48 KN/M所以要传递48.48KN/M的荷载至二层板.二层板的自重为:
33、0.12*1*25=3 KN/M脚手架支撑荷载按3 KN/M计算二层板所要承受的荷载为:q=48.48+1.2*(3+3)=55.68 KN/M二层板所能承受的荷载为:X=Asfy/fcmb=4.44*50.4*360/21.5*800=4.69mmM=fcmbx(h0-x/2)=21.5*1000*4.69*(105-4.69/2)=10.35 KN.MM1/24qln2=1/24q3.8210.35q=17.2 KN/M富余荷载q=55.68-17.2=38.48 KN/M所以要传递38.48KN/M的荷载至一层板.一层板的自重为: 0.18*1*25=4.5 KN/M脚手架支撑荷载按3
34、KN/M计算一层板所要承受的荷载为:q=38.48+1.2*(4.5+3)=47.48KN/M一层板的配筋为双层双向R12200,板厚为180mm一层所能承受的荷载为:M=fyAsh0 =360*5*113.04*165=33.57 KN.MM1/24qln2=1/24q3.8233.57q=55.79 KN/M47.48 KN/M所以当荷载传递到一层时,一层板能够承受此荷载.以上验算是以单向板为计算模型的，而双向板较多，偏保守。五、附图 1、无钢梁的转换大梁的侧模加固 2、有钢梁的转换大梁的侧模加固 3、转换大梁模板支撑侧立面图 4、四层支撑的平面支撑图 宁 安 园 小 区四层转换大梁模板施工方案 编制： 审核： 审批： 江苏南通六建建设集团有限公司2006年6月20日目 录一、 编制依据二、 工程概况三、 施工方法四、 转换大梁支撑体系的理论验算五、 附图