《鱼窝头特大桥现浇连续梁你施工方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《鱼窝头特大桥现浇连续梁你施工方案.doc（31页珍藏版）》请在三一文库上搜索。
1、广州南部地区（仑头至龙穴岛）快速路SD13-1标段鱼窝头特大桥现浇连续梁施工方案一、工程概况广州南部地区（仑头至龙穴岛）快速路工程SD13-1标段起点位于南沙大道以北约500米的水田中，路线于K26+024.4处上跨南沙大道，设一对通往广州市方向的上下道，路线终点位于鱼塘中，里程为K27+000，全长1490米。本标段范围内，南沙大道以北为双向8车道，路幅全宽34.5米，中央分隔带为2米；南沙大道以南为双向6车道，路幅全宽29米，中央分隔带为2米，通过鱼窝头上、下道的变速车道，完成车道数的渐变，桥梁长度770.06米。本工程为鱼窝头特大桥跨越南沙大道部分的现浇连续梁工程，原设计采用17.5+2
2、2.5+42.5+42.5+40现浇连续梁结构，长165米；变更设计左幅起讫里程K25+916.9-K26+106.9，右幅起讫里程K25+941.9-K26+156.9。上部结构为左幅（41.1+66+52.9）m预应力砼连续梁、右幅（46.1+66+42.9）m预应力砼连续梁、桥跨30米的预应力砼简支箱梁，下部结构为桩柱式框架墩。桥面变宽，分为左右两幅桥，两幅桥间净距1.0m。设计采用等高于应力砼连续箱梁，梁高3.0m。左幅为单箱三室截面，右幅为单箱四室截面。本工程跨越南沙大道，并且与之斜交约35，南沙大道为广州市番禺区连接市桥和南沙的主干道，并与虎门大桥相连，双向10车道，封闭式城市快速
3、路，行车速度100-120km/h，车流量极大。二、工程特点、难点及重点本工程的特点是：大跨度、工期紧；南沙大道行车速度快、车流量极大，给交通疏解和施工安全带来极大的压力。本工程的难点和重点在于跨越南沙大道施工支架的搭设及施工安全防护和南沙大道两侧现浇梁支架基底处理。本工程为砼连续箱梁，最大跨径66米，3孔一联，梁高3米，顶板宽15-17米，其中两翼缘板各宽2米，每跨箱梁重达2000t。因此，如何进行软基处理，保证地基有足够的承载力，避免因沉降过大和沉降不均匀引起的连续箱梁横隔梁墩顶负弯矩区产生裂缝，以及如何控制连续箱梁施工标高是本工程的关键所在。三、编制依据及原则根据广州南部地区（仑头至龙穴
4、岛）快速路SD13-1标段施工招标文件规定的内容和相应的技术标准，并结合施工现场的基础上，对本工程进行了认真研究和分析，同时考虑了各种自然因素的影响及运输道路、料源、民情等施工条件的制约，并结合我单位的实际情况和以往类似工程的成熟施工经验、施工技术及成果，依据设计图纸和现行公路工程技术标准、公路工程施工技术规范、公路工程质量检验评定标准、公路工程施工安全技术规范及其他国家有关的规定、规程及业主单位发布的工程施工要求及管理规定、施工技术指引等文件编制本工程的施工方案。在编制过程中，我们本着施工生产专业化、机械化、标准化、科学化的原则，施工中采取平行流水作业，合理安排机械设备和施工队伍，确保工程质
5、量及工期满足业主要求。1.严格执行基本建设程序和施工程序；2.认真执行招标文件要求和双方约定条款；3.充分利用有限的时间和空间组织施工的原则；4.采用流水作业组织施工，积极采用网络计划技术进行施工组织与管理，确保人尽其力、物尽其用的原则；5.施工工艺与机械设备配套的优选的原则；6.最佳技术经济决策的原则；7.专业化分工紧密协作相结合的原则；8.供应与消耗的协调原则；9.坚持质量第一、积极进行全面质量管理，确保工程质量与施工，切实贯彻施工技术规范、操作规程和制度的原则；10.因地制宜、就地取材；积极采用、改造、革新技术措施，努力降低投资降低成本的原则；11.积极应用四新成果，推动企业科技进步；1
6、2.确保工程施工质量和施工安全；四、主要材料1.桥面铺装层：采用9cm厚沥青砼2.梁部：采用C50砼3.水泥：采用业主指定的南华牌矿渣硅酸盐水泥4.预应力钢绞线：采用按ASTMA416-98标准生产的低松弛钢绞线，其标准强度Ryb=1860Mpa，弹性模量Ey=1.95105Mpa，单根钢绞线公称直径15.24mm，公称面积140mm2，预应力钢束由3-19根15.24钢绞线组成。5.钢筋：采用I、II级钢筋。6.钢板：采用低碳钢（Q235钢）。7.预应力锚具：采用VLM15（或HVM15）系列，配套千斤顶采用YDC（或YDCN）系列，波纹管采用预埋金属波纹管。五、主要施工方法本工程鱼窝头特大
7、桥12#17#墩为现浇预应力砼连续箱梁，梁高3m，设计为双幅各一联，施工时按照“先底板，后腹板和顶板”“先中间，后两边”“先沉降大的位置，后沉降小的位置”的原则进行浇筑，详见箱梁砼浇筑顺序示意图。箱梁砼浇筑顺序示意图按照设计要求，砼浇注时在主墩左右10米的位置预留施工缝，梁体砼采用分段浇注的方法浇注，15-20米一段，待梁体砼达到80%设计强度时开始张拉预应力钢束，同时养护时间不小于4天，详见全桥施工步骤示意图。预应力钢束张拉顺序按照设计图纸的要求进行，4N14N24N34N4，对称张拉，张拉采用张拉力和伸长值双控，以张拉力为主。张拉完毕后及时注浆，水泥浆强度不得低于C40。跨越南沙大道部分经
8、与东涌交警中队协商，拟采用贝雷梁支架，主车道单向预留2个4米的行车通道，辅道预留1个3.5米的行车通道；主车道和辅道行车通道预留净高5.2m。除跨南沙大道预留行车通道部分采用贝雷梁支架外，其他区域均采用门式脚手架，具体详见图1 鱼窝头特大桥跨南沙大道现浇连续梁支架布置示意图。跨南沙大道的支架结构稳定性、施工安全性和南沙大道的行车安全是为本工程施工过程中的重点所在，因而，也是项目经理部重点控制的地方。施工时左右幅分幅浇筑施工，先左幅后右幅，采用有支架就地浇筑施工，施工时不出现体系转换的问题，不引起恒载徐变二次矩，但这种施工方法需要大量的施工脚手架，施工工期较长。1.施工工艺（流程）施工准备：在A
9、匝道内平整器材存放场地，修建配件仓库，分类存放。排架基础处理：根据施工荷载，对基础进行验算，并进行平整、夯实换填处理。支撑体系设定：A.跨南沙大道部分：用砼基础作为基础，用汽车吊拼装贝雷架组成的强力支柱，用12槽钢将贝雷架横向连接成支架体系，其上用I45b的工字钢作为主梁，在贝雷片顶部安装底托，工字钢顶用纵横方木作为分配梁，上铺2cm厚模板，安装时用经纬仪控制支柱的垂直度，水准仪控制支撑的标高。为保证贝雷片支架的稳定性，用I30b的工字钢将翼板处的贝雷片进行焊接，同时加12的横向剪刀撑。顶托底座钢管之间采用32的钢管进行连接，底座槽钢之间用槽钢焊接，组成一个整体性能较好的小桁架。在中央防撞墙的
10、位置，贝雷片与贝雷片之间用12的槽钢打剪刀撑，保证整个支架的稳定B.南沙大道两侧软土地基部分：采用门式支架，底部采用400205cm的方木，顶部采用2020cm、1212cm的方木作为横梁和纵梁，门式支图3 现浇连续梁施工工艺架步距纵向0.3米，横向0.8米。2.软土地基概况及处理方案本工程现浇连续梁部分桥下地基表层为褐黄色、软塑、潮湿、粘性很强的种植土，其下为流塑状灰黑色淤泥，淤泥以下为深灰色泥质粉砂，中部为淤泥质粘土和中砂，下层为紫红色泥质粉沙岩，地下水位埋深0.5米左右，土的天然含水量高达60-90%，其压缩性高，均匀性差，灵敏度高，强度低，软土的容许承载力一般为40Kpa左右。待墩柱施
11、工完毕后，将场区内进行平整，排除地表水，将桥面投影线外2m范围内原地面基底表面用80cm石粉+15cm水泥掺石粉混合料+20cm碎石垫层处理，重型压路机碾压压实，四周设置排水沟保证场内不积水，排水通畅，并且地面铺上彩条布，防止施工中地面遇水下沉。 3.支架布置方案及安装支架采用门式脚手架，支架虽是临时结构，但它要承受桥梁的大部分恒重，因此必须有足够的强度和刚度，保证就地浇筑得顺利进行。门式支架的纵向步距0.3米，横向步距0.8米，具体结构图2-2 鱼窝头特大桥跨南沙大道现浇连续梁支架布置示意图 所示。垫木截面尺寸为0.2m0.05m，然后安装脚手架底座，并将底座调整螺母调到同一水平高度，再进行
12、立杆、横杆安装，并沿桥每隔4m横向设一道剪力撑，使其成为一个整体；支架安装时结合地基和梁底之间的距离调整支架的高度，支架安装完毕后，在其上铺设纵横向方木。南沙大道单向预留2个4m和1个3.5m的通道，通道上用I45b工字钢联结以保证支架的稳定性，上排双排I36b的工字钢作为顶托支座。门式支架受力计算我们把满堂门式支架看作一个整体，整个箱梁也看作一个整体，则有：P=G/N式中： P每个支架立柱承受的荷载，KN；G一跨箱梁的重量（包括施工荷载），KN；N支撑一跨箱梁的支架立柱数目；每米箱梁重量为1526=390KN，以中跨作为计算单元，中跨全长66米，则G=390662=51480KN,按门式支架
13、纵向步距0.30m、横向2.0m计算，则该跨一层共有门式支架（660.3）（402）=4400个。所以：P=514801.2/（44002）=7.03KN20KN，满足要求。按照我们以往的施工经验，将箱梁重量的2倍作为计算荷载是偏于保守的，其计算结果能够满足施工要求。软土地基的受力分析取一个门架（2个立柱）作为研究对象，近似认为碎石垫层表面所承受的力是支架立柱通过垫木板（计算规格为：1.2m0.25m0.08m）传递下来的均布应力1，承压面S=0.2m1.0m=0.2m2，均布应力1按下式计算：1=2P/S=（218）/0.2=180Kpa地基受力分析如图4所示。则 1碎石K1式中：1垫板对碎
14、石垫层的荷载应力； 碎石 碎石垫层的容许承载力，碎石取碎石=500 Kpa； K1地基承载力碎石垫层的调整系数，K1=0.72代入数据：1=150Kpa5000.72=360 Kpa满足要求。从图4可以看出应力1由碎石垫层承受，而在水泥石粉掺和料顶面附加应力显著减少,基底压力1通过碎石垫层以角度乡下扩散,扩散至碎石垫层顶面压应力h与碎石垫层自重应力之和H应小于或等于该处下层顶面地基的容许应力,即:HK2H或HH/ K2式中: H软土地基的容许承载力;Hh与碎石垫层及石粉自重应力之和;K2地基承载力石粉的调整系数, K2=0.48;按照碎石垫层厚20cm，对H进行计算：由受力分析图可知，按=35
15、-45通过碎石垫层扩散到水泥土顶面，并假定该处产生的压力呈梯形分布，根据力的平衡条件可得：Lb1=（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3 h整理得：h= Lb1/（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3式中：L垫板的长度，m；L=1.2m；b垫板的宽度，m；b=0.2m；hs碎石垫层的厚度，m；hs =0.2m；1垫木板底面的平均压力，kPa；1=180 kPa；碎石垫层的压力扩散角，；取35；代入数据：h=1.20.2150/（0.2+0.2tan35）1.2+0.20.2tan35+4（0.2tan35）2/3=77.92 kPa已知碎石容重 h =h
16、 +shs s=25KN/m3=77.92+250.5=90.42kPa由式 HH/ K2=90.42/0.48=188.38 kPa从以上计算结果可知，原地基经水泥掺石粉处理后的容许承载力必须达到188.38 kPa以上。为确保地基完全可靠，考虑到不可预见的因素，要求经水泥掺石粉处理后的地基容许承载力必须达到200 kPa以上，并通过现场地基荷载试验进行检验，合格后方可进行下道工序的施工。由于基地处理使用的石粉与我单位施工现场施工便道所用的材料一致，实践证明，其处理后的地基能够满足现浇连续梁地基处理的要求。软土地基处理的施工质量控制首先，清除施工现场的一切杂物，用推土机将原地基表面推平，铺填
17、80cm后的石粉，然后用旋耕机翻松表面20cm左右，并掺入适量的水泥，掺灰过程中须严格控制掺灰量，做到掺灰量适宜，用旋耕机旋拌几次，使水泥均匀分布于粘土内，然后用推土机推平，18t压路机压实。压实之后，进行地基荷载试验，地基承载力达到要求，方可进行下道工序的施工。其次，在地基处理完毕后设置排水系统，四周设置排水沟，由于桥址处地下水位较高，防止排水沟内水不能自然排出，在排水沟两端各挖一个深度为1.5米的集水坑，用水泵将排水沟内的水日夜不停的从集水坑内抽出，确保地基的承载力。底模及下横方木计算模板底横方木1拟采用1515cm的方木，下横方木2通过顶托支撑，规格为2020cm。取1米桥长作为计算单元
18、，考虑的荷载条件如下：新浇钢筋砼自重：G1=11526=390KN;施工人员、施工料具运输、堆放荷载：均布荷载P1=2.5KN/m2，集中荷载G2=2.5KN；倾倒砼时产生的冲击荷载（按泵送考虑）：P2=10KN/m2;振捣砼产生的荷载：P3=2.0 KN/m2;则 P=1.4（P1+P2+P3）+1.2G1/S=1.4（2.5+10+2）+1.2390/11.25=61.90KN/ m2；按单向板计算模板，那么，木模板厚度h=l（3q/b）/6.720（3619/20）/6.7=16.4mm取h=20mm模板，模板及横木自重=0.06525KN/mq=61.90.2+0.06525=12.4
19、5KN/mI=bh3/12=15153/12=3375cm4Mmax=MAB=0.08ql2=0.0812.450.32=0.08964KNmQmax=QB=QC=0.6ql=0.612.450.3=2.241KNfmax=fAB=fCD=0.677ql4/100EI=0.677124.5304/(10011043375) =0.2mm，满足要求。下横方木按跨中承受1个集中荷载进行计算，则Mmax=MAB=Pl/4=32.2411.2/4=2.02KNmQA=QB=（2.2417+0.150.1520.4510）/2=17.94KN即每个门式架一个顶托承受的压力为17.94KN20KN,满足要
20、求。I= bh3/12=15203/12=10000cm4fmax=fAB=2.2411031203/(4811071104)=0.24cm=2.4mm跨南沙大道预留行车通道横梁计算顶托上承工字钢按承受均布荷载计算，间距按平均0.5m布置，则计算如下（按一跨简支梁考虑，l=6m）：q=3902180.5=21.6KN/m则 Mmax=ql2/8=21.666/8=97.2KNm fmax=5ql4/384EI=521.660004/(38420610333760104)=0.49cm=4.9mm，满足要求。顶托计算按照我单位对顶托进行的抗压试验结果表明，当其承受的荷载为10t（98KN）时，未
21、发现顶托的上托和底座钢管发生变形。结合箱梁“箱”“室”的布置情况，在6米梁长范围内，共布置顶托62个（一端31个），则每个顶托承受的压力P=39026/62=75KN98KN，满足要求。现浇连续梁支架方案工程现状A.南沙大道现状南沙大道为广州市番禺区连接市桥和南沙的主干道，并与虎门大桥相连，双向10车道（其中跨车道单向3车道、慢车道单向2车道），封闭式城市快速路，行车速度100-120km/h，车流量极大，路面为20cm砼路面，路基为填沙路基。通行车辆大部分为集装箱货柜车，夜间有少量超高超载车辆通行。B.设计情况现状a经实际测得的南沙大道路面顶标高如下：b变更以后设计的梁底标高：与上图相对应的
22、位置的标高为13.988m、13.924m、13.968mc可以利用的净空高度为：H1=13.988-7.490=6.498mH2=13.924-7.791=6.133mH3=13.968-7.480=6.488m支架搭设方案结合南沙大道的实际情况，并征得当地交警部门的意见，南沙大道快车道预留2个4米宽的行车通道（单向）,慢车道预留1个3.5米宽的行车通道（单向）。在综合考虑南沙大道通行车辆的高度情况、设计情况、必要的工程施工高度情况，布置支架方案，预留的行车通道高度h=5.4m5.7m。用C30砼基础作为基础，用汽车吊拼装贝雷架组成的强力支柱，用12槽钢将贝雷架横向连接成支架体系，其上用I4
23、5b的工字钢作为主梁，在贝雷片顶部安装底托，工字钢顶用纵横方木作为分配梁，上铺2cm厚模板，安装时用经纬仪控制支柱的垂直度，水准仪控制支撑的标高。为保证贝雷片支架的稳定性，用I30b的工字钢将翼板处的贝雷片进行焊接，同时加12的横向剪刀撑。顶托底座钢管之间采用32的钢管进行连接，底座槽钢之间用槽钢焊接，组成一个整体性能较好的小桁架。在中央防撞墙的位置，贝雷片与贝雷片之间用12的槽钢打剪刀撑，保证整个支架的稳定。支架计算书按照设计图纸的箱梁截面尺寸，计算得每米箱梁的重量为G1=10.91252.6=28.3725t，按照我单位多年现浇梁的施工经验，考虑钢筋砼自重、施工人员、施工料具运输、堆放荷载
24、、倾倒砼时产生的冲击荷载、振捣砼产生的荷载，将箱梁重量的2倍作为计算荷载是偏于保守的，其计算结果能够满足施工要求。A工字钢主梁承载力验算顶托上承工字钢按承受均布荷载计算，工字钢采用I45b，取腹板位置作为计算对象，计算单元截面面积S=2.0785m2，工字钢间距0.3m，按5根工字钢承受梁体荷载考虑，则计算如下（按一跨简支梁考虑，L=6m）：工字钢承受的线荷载（均布荷载）q=2.0785262/5=21.62KN/mV=ql/2=21.626/2=64.86KN则 Mmax=ql2/8=21.6266/8=97.29KNm正应力=Mx/xWnx=97.29/（1.01.500）=64.86MP
25、af=215Mpa，满足要求；剪应力=VS/Ixtw=64.860.01110.225/0.00033760.0135=157.86MPaf=215Mpa，满足要求； fmax=5ql4/384EI=521.660004/(38420610333760104)=0.49cm=4.9mml/250=6000/400=15mm，满足要求。B顶托承载力计算按照我单位对顶托进行的抗压试验结果表明，当其承受的荷载为10t（98KN）时，未发现顶托的上托和底座钢管发生变形。结合箱梁“箱”“室”的布置情况，在6米梁长范围内，共布置顶托62个（一端31个），则计算荷载G=Q6=56.74569.8=3336.
26、61KN 工字钢主梁自重G1=31根6m/根0.0874t/m9.8=159.312KN那么 G总重=G+G1=3336.61+159.312=3495.92KN每个顶托承受的压力P= G总重/62=3495.92/62=56.39KN98KN，满足要求。C工字钢主梁的整体稳定性为保证工字钢主梁的整体稳定性，在工字钢梁安装完毕、梁顶标高基本调整到位后，用25的钢筋将工字钢进行焊接，形成具有侧向支撑工字钢梁，如下图所示：工字钢简支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度b1之比为：L1/b1=100/15.2=6.57916，满足要求（跨中有侧向支承，不论荷载作用于何处）。在工程设计中，梁的稳定性常由铺
27、板或支撑来保证。查阅钢结构设计规范，不必计算梁的整体稳定性。但上述计算的理论依据都是以梁的支座处不产生扭转变形为前提条件的，即在梁的支座处必须保证截面的扭转角为零。因此，在构造上，考虑在梁的支点处翼缘设置可靠的侧向支承，以使梁不产生扭转。在本工程中，我们在安装工字钢梁时，做了一个结构上的体系转换，来保证梁端和整个支架结构的稳定，就是在所有的工字钢梁安装完毕后（标高调整完成后），将相邻两个单跨简支的工字钢梁用18槽钢焊接，使其成为一根通长的连续梁，从而减小工字钢梁的跨中弯炬，达到工字钢梁的整体稳定性和其自身的受力稳定。D贝雷片立柱的稳定性贝雷片在工程建设中的使用十分的广泛，其结构本身的抗弯、抗压
28、的性能时无须质疑的。本工程中，我们采用标准的贝雷片作为支架的立柱，上层贝雷片与下层贝雷片之间用高强螺栓连接。单个立柱竖向两片贝雷片之间的距离为45cm，为标准宽度，因而，不再验算贝雷片立柱的结构稳定性。E可调低托桁架稳定性鉴于南沙大道的行使的车辆的情况，我们采用自制的可调高度钢管桁架底托，其结构示意图见后图。底托调整高度为h=61-89cm，其中，底座高45-70cm，上托高度h=16-19cm。底托底座、横向、纵向连接钢管以及槽钢组成一个桁架梁固定在贝雷片上。单个底托的承载力在前面已经计算过，是能够满足要求的。F支架整体稳定性为保证支架的整体稳定性，我们采取了以下措施：a.在箱梁翼缘板的位置
29、加高一片贝雷片，其上用工字钢焊接将其固定，并加两道12槽钢剪刀撑；b.在中央防撞墙的位置，贝雷片立柱之间用12槽钢座剪刀撑固定；c.贝雷片下现浇C30砼基础，保证基础的稳定和足够的承载力;由于工字钢之间全部焊接一体，其上用25的钢筋相连，因而，其整体形成7跨连续梁（工字钢），贝雷片预贝雷片之间通过工字钢焊接一体，其整体性是稳定的。4.等载预压支架在受荷后有变形和挠度，在安装前要有充分的估计和计算，并在安装支架时设置预拱度，使就地浇筑的主梁线型符合设计要求，因而必须保证支架有足够的强度、刚度和稳定性，为消除支架及地基产生的非弹性变形，测定出预留弹性变形，浇筑砼前对支架进行等载预压。采用袋装砂对箱
30、梁支架地基进行等载预压以消除其不可恢复的变形，并观测其弹性变形值S1。根据弹性变形值S1正确设置箱梁的施工标高，设置方法如下：考虑混凝土收缩徐变引起的挠度以及对连续箱梁浇筑进行水平分层（上层为顶板、翼板；下层为底板、腹板）的实际具体施工过程，将连续箱梁的施工标高在设计标高的基础上，每个墩顶位置箱梁的预提高度为弹性变形值S1，每跨跨中预提高度为弹性变形值S1+10mm；其余位置的预提高度均以每跨墩顶预提高度为最小值，跨中预提高度为最大值按直线比例分配。预压时在模板顶面和地基顶面布设观测点进行测量。每隔4小时设专人观测一次，绘出变化曲线，对观测数据进行整理分析，计算出支架和地基的总变形值、可恢复变
31、形值和不可恢复变形值。5.模板安装底模和侧模采用竹胶板，侧模和翼板采用定型木框架进行固定，为了保证混凝土浇注质量，模板接缝处加垫薄海绵。内模采用重量较轻的木模板，在工地集中制作，用平车运至现场安装。内模在砼浇注前首先进行试验，合格后方可投入使用。分配梁拼装完成后，在其上铺设纵、横槽钢来支撑模板，铺设时严格控制立模标高，立模标高H=H1（设计底标高）+H2（预留上拱底）。施工时注意以下事项：A.墩、台调平钢板的位置、坡度及外露部尺寸符合设计要求，此外以调平钢板作底模，调平钢板与箱梁底模板接茬处封闭严密，防止漏浆。B.在有匝道分岔处设有分流岛，分流岛在主桥面上加宽设置，施工时模板加宽，现浇时一起浇
32、筑成形。C.根据跨长按设计要求检算出梁底板的预拱度数值来，在底模板铺设时调整出模板上的预拱度。模板各接缝间都用橡胶条封严，卡口螺栓上紧调平板面。D.匝道桥墩、台处、现浇梁板设有三角置平层，三角置平层处的模板特殊加工设置，三角置平层下面与橡胶支座相连，在支模时保证模板的位置和水平以及梁板底横坡。E.侧向模板安装时上、下槽口对严，各接口处用橡胶条夹垫、调平，支撑和连接牢固，各拉杆、支撑桩固定在分配梁上，防止跑模，请驻地监理工程师检查校核合格签证后进行砼浇筑。6.钢筋绑扎及安装波纹管、钢绞线制安和穿束底模安装完成后，进行测量，确认预留拱度无误后，绑扎底部钢筋，然后拼装内模。钢筋及钢筋骨架钢筋在加工场
33、集中制作，钢筋接头采用闪光对焊。钢筋骨架加工制作严格按钢筋加工施工规范和设计文件要求施工、制作，绑扎时各筋位置准确无误，焊接、绑扎牢固不得跳扣，预埋件焊接牢固，位置外露尺寸、根数、型号必须满足设计要求及规范规定。钢筋保护层用砼垫块，按保护层预留尺寸垫好，施工中要注意芯模定位的绑扎质量，以防芯模在浇注砼过程中“浮起”。安装波纹管时一定严格按照设计管道坐标安装固定，并用水准仪精确测定管道标高，以保证预应力筋位置准确。波纹管安装完成后，进行刚绞线的穿束。钢绞线表面清洁，不允许有肉眼可见的麻坑，进场后严格进行检查，对于不合格品坚决清出施工现场。通过计算确定钢绞线的下料长度，计算时考虑预应力梁的长度、锚
34、夹具长度、千斤顶长度、张拉伸长值和外露长度等因素。钢绞线切割采用切断机，坚决不允许用电弧切割。预应力孔道采用预埋波纹管成孔，波纹管用定位钢筋固定，用水准仪测定孔道各部位标高，以保证预应力筋的位置准确。用通孔器通孔后，将钢绞线前端用胶布缠绕，人工穿入孔内。7.浇筑连续梁砼浇筑砼前，按设计位置在梁底板设置通气孔，砼采用商品砼，砼运输车运输，砼泵车直接泵送入模内，考虑连续梁钢筋密集，砼坍落度控制在1618mm。骨料粒径为1-3cm，并掺入少量的缓凝早强减水剂，砼浇注按斜向分段，水平分层进行浇注方向由标高较低的一端向另一端进行。浇注速度要尽量快，浇注次层砼要在前一层砼初凝前完成振捣时要注意避免触及波纹
35、管和芯模，以免造成破损导致漏浆，插入式振动器振捣，设专人负责振捣作业。箱梁的同浇筑按照“先中间后两边”的原则进行浇筑，第一次浇筑箱梁底板，然后绑扎腹板、顶板钢筋，支立内模、侧模，第二次浇筑腹板和顶板砼。顶板预留天窗，用于拆除内模的通道，待内模拆除后，用吊模板，焊接钢筋网，浇筑砼封死天窗。浇筑梁板砼时注意的问题：A.浇筑按规范要求顺序进行，灌注过程中对底板高程进行跟踪测量，确保梁体线形与设计一致。B.内模的制作安装准确无误，内模采用钢制内模架，安装后拼装组合钢模，必须制作异型模板，内模架设计简单，拆装方便，拼装时在与底模之间用钢制小支架支撑，并与外模用套管串螺栓拉结支撑，保证内模位置。C.预埋件
36、在浇注砼时确保位置准确，防撞护栏的预埋筋防止漏埋，梁板底面在设计位置预留400mm通气孔，用400钢管焊在底模上，拆模时一次成形。D.插入式振捣棒使用时，严禁碰撞钢筋和模板，防止钢筋变位和模板变形。E.梁顶面砼浇筑后23小时后表面拉毛，以备施工桥面系时与砼衔接，每个梁板做6组砼试件，在与梁同条件下养生3组。F.养生和拆模养生在梁砼表面铺设麻袋片和编织袋，定时洒水养护，始终保持砼表面湿润。梁砼达到设计强度时方可拆模，均匀、缓慢对称拆卸，不准粗暴施工。拆除的钢模板经过整修方可用于下道梁板使用。整修完的模板要堆放整齐，不准乱扔和拉、压，不准做别的工程乱用，防止模板变形，影响工程质量。8.浇筑砼时注意
37、事项浇筑按规范要求顺序进行，灌注过程中对底板高程进行跟踪测量，确保梁体线形与设计一致。浇筑时派专人检查模板，防止跑模漏浆。预埋件在浇注砼时确保位置准确，防撞护栏的预埋筋防止漏埋。插入式振捣棒使用时，严禁碰撞钢筋和模板，防止钢筋变位和模板变形。除制作标准养护试件外，制作同条件养护试件6组，作为拆除排架及张拉时检查梁体强度的依据。9.张拉当砼强度达到设计张拉强度后，进行张拉。张拉前对梁体的外观和尺寸进行检验，采用已经过检测标定的YCD200型及千斤顶和ZB4/500高压油泵进行张拉，根据设计要求本桥采用一端分阶段张拉以油表读数和实测伸长值进行双向控制。张拉工艺流程为：清理锚垫板及钢绞线表面安装工作
38、锚及夹片安装限位板千斤顶就位推紧工作锚夹片初张拉（持荷2min，标线）张拉到设计应力（测量伸长值）锚固拆除千斤顶切除端头钢丝。预应力钢束张拉的控制吨位及应力见下表：钢绞线根数总公称面积（mm2）控制应力（Mpa）控制拉力（KN）3-j15.2442013955864-j15.2456013957815-j15.2470013959777-j15.249801395136719-j15.24266013953711预应力钢束张拉顺序按照设计图纸的要求进行，4N14N24N34N4，对称张拉，张拉采用张拉力和伸长值双控，以张拉力为主。10.预应力张拉施工注意事项施工前，对千斤顶及相配套的油表进行标
39、定，绘制出张拉力与油表读数曲线，确定出初张拉、控制张拉时油表读数；施工前对钢绞线、锚环、锚塞按规范要求进行试验检测，锚环及锚塞要逐一进行硬度检测，合格后，方可使用；顶锚时，一端顶锚后，检查另一端油表读数，补到控制应力后，再进行顶锚； 张拉采用应力及伸长值双控，当伸长值与计算理论伸长值相比超出规范要求时，要从钢绞线质量、千斤顶工作状态、孔道坐标及摩阻等查找原因，必要时重新进行试验检测及重新标定千斤顶；张拉完成后，24小时内进行压浆，防止钢绞线锈蚀。11.压浆预应力钢筋张拉后，孔道尽早压浆。压浆采用压浆泵压浆，浆液采用与梁体强度相同并不低于C40的水泥净浆，水灰比选用0.40.45，稠度控制在14
40、8S之间，水泥浆泌水率控制在2%以内。压浆前，先用压力水冲洗孔道，排出孔道内的杂物，然后用高压风吹干孔道。压浆由一端进行，压力在0.50.7Mpa之间，压浆应缓慢均匀的进行，待出浆端压出浓浆后，关闭出浆阀，达到压力后，关闭进浆阀，进行饱压，直至终凝，施工中注意压浆的充实和饱满度，对于经检验压浆不饱满的构件不得投入使用。12.养生和拆模在梁砼表面铺麻袋片或塑料薄膜，定时洒水养生，始终保持砼表面湿润。梁体张拉完毕后方可拆模，落架按全孔多点、对称、均匀、缓慢进行拆卸，并保证最后拆卸的支撑不在桥孔跨中附近。在箱梁砼达到设计强度以后，拆除模板支架体系。最后对于天窗采用吊模板，焊接钢筋网，用砼封死天窗口。
41、拆除支架全幅由跨中向跨端对称分次落架，保证缓慢均匀，然后转入下一循环。施工时需注意以下事项：支架拼装之前必须使用水平仪将底座螺栓调至同一水平面上，否则会导致支架拼立困难。安装纵横向方木时，应注意横向方木的接头位置要与纵向方木的接头错开，且任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。砼施工需要将所有碗扣锁紧并检查所有的可调底座及可调U托螺帽是否与立杆密贴，此步骤关系到支架的稳定性及施工后线型是否顺适、美观，必须做好。墩、台调平钢板的位置、坡度及外露部尺寸符合设计要求，此外以调平钢板作底模，调平钢板与箱梁底模板接茬处封闭严密，防止漏浆。在匝道分岔处设有分流岛，分流岛在主桥面上加宽设置，施工时模板加宽，
42、现浇时一起浇筑成形。根据跨长按设计要求检算出梁底板的预拱度数值来，在底模板铺设时调整出模板上的预拱度。模板各接缝间都用橡胶条封严，卡口螺栓上紧调平板六、施工组织及安排本工程现浇连续梁部分计划从2003年12月5日开始施工，至2004年6月30日完成。按照目前的实际情况，总体施工顺序：左幅右幅。（一）工期具体安排为：2003年12月5日至2004年1月20日完成跨南沙大道部分左幅支架的施工；2004年2月1日至2004年2月10日完成左幅南沙大道两侧基底处理； 2004年2月11日至2004年2月29日完成左幅支架及预压；2004年3月1日至2004年3月15日完成左幅底板钢筋的制安、绑扎；20
43、04年3月16日至2004年3月17日完成左幅底板砼的浇筑；2004年3月18日至2004年4月15日完成左幅腹板和顶板钢筋制安、绑扎及内模、侧模的支立；2004年4月16日至2004年4月20日完成左幅腹板和顶板砼的浇筑；2004年2月1日至3月15日完成右幅跨南沙大道部分支架施工；2004年3月16日至2004年3月25日完成右幅南沙大道两侧基底处理；2004年3月26日至2004年4月25日完成右幅支架及预压；2004年4月26日至2004年5月10日完成右幅底板钢筋的制安、绑扎；2004年5月11日至2004年5月12日完成右幅底板砼的浇筑；2004年5月13日至2004年6月15日完
44、成右幅腹板和顶板钢筋制安、绑扎及内模、侧模的支立；2004年6月16日至2004年6月20日完成右幅腹板和顶板砼的浇筑；（二）拟投入的施工机具及劳动力人数拟投入的施工机械数量表序号机械设备名称单位数量1弯筋机台42钢筋切断机台43交流对焊机台14电焊机台205吊车台26YDC400千斤顶台47油泵台48注浆泵台49水泥浆搅拌机台4拟投入的劳动力数量表序号工种单位数量备注1架子工人362模板工人253砼工人304张拉工人165起重机司机人46钢筋工人307普工人508管理人员人10七、安全组织及保证措施为保证施工过程中施工安全和南沙大道的行车安全，本工程施工过程中的安全组织和措施显得尤为重要。为
45、此，项目经理部成立了以项目副经理高崧为组长的安全生产领导小组，同时任命张旭为交通疏导联络员，专职负责协调施工与道路行车相互干扰造成的影响。详见 南沙大道交通疏解示意图。在南沙大道支架支立完成后，在行车通道上方安装双层安全网，沿桥向方向两侧各预留一个1.5米宽的工作平台，四周安装护栏。支架四周进行挂网封闭式施工，非工地工作人员严禁进入施工现场。项目经理部安全生产领导小组全权负责本工程的安全生产，1.入施工现场必须戴安全帽，高空作业人员应佩戴安全带。2.施工前安全员应组织有关人员进行安全交底。3.在施工吊车时指挥人员应使用统一指挥信号，信号要鲜明、准确，吊机司机应听从指挥。4.钢筋、模板及施工机具
46、吊高后，两端用缆风拉住，严禁在六级大风的情况下进行吊装作业。5.高空作业人员切勿急于求成，用力过猛，严禁向下丢掷工具。6.夜间施工应设置足够灯光，保证夜间施工的需要。（一）高处作业临边防护措施所有作业人员、行政、参观、测量、监理人员，进入现场除正确戴好安全帽外，登高者必须系好安全带。悬空作业的吊篮、平台等设备经鉴定后使用，脚手架、排架、底基承重、立杆及顶端承重经上级技术部门审核后使用，脚手架高度小于等于5m时设登高平台，梯外侧周围用护网围好，并设两侧扶手。脚手架高度大于8米时搭设外登高脚手架，搭成“之”字形人行道登高梯，坡度为3/2。（二）施工用电保护措施建立电器安全管理和经济责任制度。施工技术部是电器安全管理的主管部门，配一名专职电器工程师负责电器采购、安装和安全工作。专职安全员