满堂架模板施工方案.doc

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1、 1 1 编制依据 1、1 编制说明编制说明 （1） 本模板工程施工方案中加粗部分为工程建设标准强制性条文标准 （2） 本模板工程施工方案中，凡未注明计量单位的均为“mm”。 1、2 编制依据编制依据 （1） 施工图纸（建施、结施） （2） 施工组织设计 （3） 公司的质量、环境、职业健康安全管理程序文件、作业文件 （4） 公司企业施工工艺标准 （5） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001） （6） 建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） （7） 建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002） （8） 建筑施工手册 （第四版） （9） 建筑结构静力计算手册

2、 （10） 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002） （11） 建筑施工安全检查评分标准 （JGJ59-99） （12） 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） （13） 房屋建筑制图统一标准 （GB/T50001-2001） （14） 建筑制图标准 （GB/T50104-2001） （15） 2002 版工程建筑标准强制性条文（房屋建筑部分） 2 工程概况 2 贺州市向阳花园3#、5#、6#、7#、8#楼工程；属于框剪结构；地上（18+1）层；地下半 层；建筑高度：66.25m；女儿墙上皮标高：+61.45，自然地面平均标高 -3.65 m，标准层 层高：3.

3、00m ；总建筑面积：52250 平方米；总工期：480 天；施工单位：广西建工集团 第四建筑工程有限责任公司。 本工程由贺州市广建房地产开发有限公司投资建设，广西华蓝设计（集团）有限公 司设计，贺州市勘察测绘研究院地质勘察，柳州市智宇建设监理有限责任公司监理，广西 建工集团第四建筑工程有限责任公司组织施工；由荣军担任项目经理，崔鸿宾担任技术负 责人。 本施工方案以结构施工图纸 JG-05 半地下室顶板梁板配筋图为依据选取各验算部位， 主梁模板的验算取 KL168轴轴处（450900） ，常见梁的验算取 KL153（250600） ， p v 板模板的验算取 3#楼地下室 3-Q3-T3-26

4、3-30 轴顶板厚 160，柱模板的验算取 G KZ6（600600） ，剪力墙模板的验算取 7#楼电梯的剪力墙。 3 模板的选用及装拆方法 1）模板材料）模板材料 3 （1）模板支撑）模板支撑 以 483.0 热轧钢管为主，辅以杉木枋（50802000） 。 （2）模板面料）模板面料 除桩承台、基础梁采用砖胎模外，其余构件均采用 183091518 胶合板(九夹板)， 外配 5080 杉木枋。对尺寸相同的构件，则采用专门制作的定型木模板，以便在现场直 接拼装成型，确保工程进度和质量。 （3）脱模剂）脱模剂 乳化油高效隔离剂。 2）模板安装）模板安装 模板安装前应根据设计施工图进行配模设计，绘

5、制模板安装图。 （1）墙模板安装）墙模板安装 墙体模板必须在墙体钢筋通过有关部门验收合格后，保证无错漏和钢筋保护层垫块厚 度、位置正确后方可安装。 墙体模板安装前，应根据施工图放出轴线、墙体边线和外侧 200mm 控制线（便于模 板安装和校正） ，定好水平控制标高，然后沿模板边线用 1:3 水泥砂浆抹抄平层，以保证 模板位置正确，防止模板底部漏浆。另外，在外墙部位，继续安装模板前，要设置模板承 垫条带，并校正其平直。 先把内模就位并固定好，根据穿墙螺杆要求的间距用电钻钻 14 孔，穿上螺杆后， 立外模，并根据螺杆的位置钻外模螺杆孔，穿螺杆，在模板外有螺杆处加一根水平钢管， 螺杆外套蝴蝶扣夹住二

6、根竖直钢管，用螺帽把蝴蝶扣拧紧，通过水平钢管固定内、外模板 的相对位置不变。穿墙螺杆规格采用 M12。墙体模板支撑采用钢管满堂脚手架，并配合斜 撑加固形成。斜撑支撑在底板预埋角钢处，并设置垂直于墙板的扫地杆，与墙模的钢管立 4 杆共同组成三角形受力排架，排架排距 1200mm，排架之间再用钢管连接，确保其整体稳 定性。 墙模板支撑图见墙模施工图。 （2）柱模板安装）柱模板安装 根据施工图，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。 根据弹好的柱边线用 1:3 水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置正确，防止模板底部漏 浆。另外，在外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。 柱模板组装前

7、根据柱尺寸配制拼装，检查所有模板边平直度、外形尺寸等有无质量问 题。组装时，水平接头要错开，并随时检查并纠正位移、垂直度和柱顶对角线。 梁与柱接头处的柱模板应按梁、柱接头处柱剩余的几何尺寸下料配制定型模板，并在 胶合板背后钉好木枋支撑肋，做好编号，便于对号安装。而梁与柱接头处的梁模板，则用 整块较长模板，把不符合模数的补口留在离梁头较远处，并要注意做好柱头部分模板的支 撑加固工作，不容许向内或向外跑模变形现象发生，保证梁、柱接口处混凝土光滑、平整、 顺直。 柱模板底部应留置清扫口，以保证浇筑柱混凝土前清洗废物和模板淋水用水顺利排出， 冲洗湿润完毕后，再及时封闭清扫口。安装同一排框架柱模时，应搭

8、设整排钢管架子进行 固定。 （3）地下室顶板梁板模板安装）地下室顶板梁板模板安装 地下室顶板梁板模板支撑体系采用钢管满堂脚手架支撑，其做法为：立柱间距约 0.61.2m，横杆纵横与立杆用扣件连接牢固，主梁下立杆与纵楞连接应用双扣件。 ，在距 垫板上皮不大于 200mm 处的立杆上设置纵、横向扫地杆。剪刀撑的构造成应符合建筑 施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 1302001）第 6.6.2 条的规定。 地下室顶板主次梁较多，按照规范规定，梁底跨度大于 4m 时，跨中梁底应起拱 5 13。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁高超过 750mm 时，梁侧模板应用 M12 对拉螺杆予以

9、加固。 对梁高大于 750mm 的主次梁，由于钢筋绑扎需要，要求梁侧模板及梁柱接头处模板 待该梁钢筋骨架绑扎完毕后，再逐个封装。 地下室顶板模板铺完后，应认真检查支撑是否可靠，以防塌模事故发生。 梁、板模板支撑图详见模施 1 图。 （4）楼楼梯梯模模板板安安装装 施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板和楼梯模板斜楞，再铺设楼梯底 板模板和安装楼梯外帮侧板，然后在楼梯外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出 踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉踏步侧板。 （5）后浇带模板安装）后浇带模板安装 后浇带处由于钢筋较密，为保证后浇带处混凝土与先浇混凝土结合良好，少漏浆且便 于装

10、拆模，先在后浇带处焊接钢丝密网，再在钢丝密网外侧固定一层胶合板，然后用钢管 支架支撑牢固。 后浇带混凝土为不同步浇筑，楼层模板支撑应考虑后浇带与整体楼层的连续性和完整 性，在支模时要在模板上弹线，确保与后浇带交接处梁板截面平整，且后浇带处梁板模板 及其支撑应与相邻梁板模板及其支撑断开，以便相邻梁板拆模时，保留后浇带梁板模板及 其支撑。 （6）施工缝模板安装）施工缝模板安装 梁板施工缝采用垂直立缝的做法，即在板预留施工缝处按板厚放置固定一木条，在梁 预留施工缝处绑扎钢筋时焊接密目钢筋丝网封堵。 3）模板拆除）模板拆除 6 模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度大于

11、1.2 N/mm2）方可拆除外，底模应按混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 502042002)的有关规定执行。 模板拆除顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆,后支先拆，先 1 非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，一般是：柱箍柱侧模梁侧模板底模 梁底模。 拆除模板时，必须站在安全的地方操作，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。 2 装拆模板时，严禁抛扔，上下应有人接应，妥善传递，随拆随运转，并应把活动 3 部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上。 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 4 拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌。作业区周围及进出口处设有专人 5

12、负责安全巡视，严禁非操作人员进入作业区。 拆下的模板、配件等，应按指定地点分类堆放，并及时清理、维修和涂刷好隔离 6 剂，以备待用。 4 模板及其支撑设计 4.1 主梁主梁 KL168轴轴轴处（轴处（450900）模板方案）模板方案 p p v v 主梁（450900）支模构造图见下图 1。 梁模采用 18 厚胶合板，外配 5080 杉木枋做横档，间距 250mm；纵楞为 483.0 的钢管；立柱为 483.0 钢管，间距为 500mm。梁侧模立档为 5080 杉木枋，间距 300mm，并设一道 M12 的对拉拉杆，间距同立档。 7 1 1）梁模板的荷载设计值）梁模板的荷载设计值 (45090

13、0)模板的荷载设计值列于下表。 梁模板的荷载设计值梁模板的荷载设计值 荷载名称及其组合 模板自重 0.602(h-hb)+b 1.20.90 (kN/m)1.25 钢筋混凝土自重 25.5bh1.20.90 (kN/m) 11.15 计算挠度的组合荷载 (kN/m) 12.4 梁底模 振捣荷载 2b1.40.90 (kN/m)1.13 螺杆 蝴蝶扣 钢管 18厚胶合板 侧模立档 底模横档 图1: 主梁模板支撑图 8 计算强度的组合荷载 (kN/m) 13.53 最小侧压力 24hB1.20.9 (kN/m2)4.15 最大侧压力 24h1.20.9 (kN/m2)23.33梁侧模 振捣荷载 4

14、1.40.9 (kN/m2)5.04 注：hB160mm 2 2）底模验算）底模验算 梁底模采用 18mm 厚胶合板，底模横楞采用 5080 杉木枋，间距为 250mm。 底模上的均布线荷载为 qw = 12.40kN/m = 12.40N/mm qm= 13.53kN/m = 13.53N/mm 计算简图如下： 考虑木板长度限制，按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） 2 /13 2 /65 . 3 6/ 2 18450 2 25053.13105 . 0 6/ 2 2 105 . 0 mmN m fmmN bh l m q W M 2 /4 . 1

15、 2 /38. 0 184502 25053.13606. 03 2 3 mmNfmmN bhIb s mm l mm EI l w q 625 . 0 400 250 400 30. 0 3 18450 12 1 4680100 4 25040.12644 . 0 100 4 644 . 0 q ABCDEF 9 3 3）底模横楞验算）底模横楞验算 底模横楞采用 5080 杉木枋，其间距为 250mm，其计算简图见图 1。 横楞上由底模传来的均布线荷载为 按简支梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） mmN m q w q/)52.7(89.6 450 250

16、 )(13.5340.12)( 2 /13 2 /53 . 7 6/ 2 80508 700/450270045052 . 7 6/ 2 8 2 mmN m fmmN bh rqcl W M 2 /4 . 1 2 /23. 1 80502 70052 . 7 625 . 0 3 2 3 mmNfmmN bhIb s mm l mm EI rrcl w q 75. 1 400 700 400 88 . 0 3 8050 12 1 9000384 3 700 450 2 700 450 48 3 70045089 . 6 384 32 48 3 A B q 10 4 4）底模纵楞验算）底模纵楞验算

17、 底模纵楞采用 483.0 钢管，其截面特性：A=4.242,I=10.784，W=4.493, i=1.59。纵楞上的荷载由横楞传来的集中荷载，每跨有两根，计算简图如下： 横楞向下传的集中荷载为： KNQLP38 . 3 25 . 0 53.13 按三跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大挠度验算 （可） 5 5）钢管立柱验算）钢管立柱验算 立杆的稳定性计算公式为： 2 /205 2 /5 .100 4490 500 3 1038. 3267. 0267 . 0 mmNfmmN W PL W M mm l mm EI pl 25 . 1 400 500 400 36 . 0 4 107

18、8.10 5 1006 . 2 100 100 333 5001038 . 3 883. 1883 . 1 pppppp KN ql 38 . 3 2 5 . 053.13 2 f A 11 立杆的轴向压力设计值： 计算截面的回转半径：i=1.59cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k=1.155； 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：=1.500； 计算长度，由公式 lo=kh 确定：lo=2.60m； 长细比 Lo/i=164.00； 轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比 Lo/i 的计算结果查表得到：0.262； 立杆净截面面积：A4.24cm2; 立杆净截

19、面模量（抵抗矩）：W=4.49cm3; 钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2； 3383.000/（0.262424.000）30.45 N/mm2 立杆稳定性计算 30.45 N/mm2 R=6.77KN,满 足要求。 7）侧模验算）侧模验算 （1）胶合板验算 梁侧模采用 18mm 厚胶合板，立档间距为 300mm。 沿梁高度方向每米胶合板上作用的线荷载近似以最大侧压力为均布线荷载计算为 qw=23.331.0=23.33N/mm 12 qm=（23.33+5.04）1.0=28.37N/mm 按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可）

20、（2）梁侧模木枋验算 木枋上由胶合板传来的均布线荷载为 qw=23.330.30=7.0N/mm qm=28.37 0.30=8.5N/mm 其计算简图见模施图。 (1)ABC 跨按两跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） 2 /68 . 9 2 /96. 4 6/ 2 181000 2 30037.28105 . 0 6/ 2 2 105. 0 mmN m fmmN bh l m q W M 2 /2 . 1 2 /43 . 0 1810002 30037.28606 . 0 3 2 3 mmNfmmN bhIb s mm l mm EI l w q 7

21、5 . 0 400 300 400 54. 0 3 181000 12 1 4680100 4 30033.23644 . 0 100 4 644. 0 2 /13 2 /73 . 2 6/ 2 8050 2 3705 . 8125 . 0 6/ 2 2 125. 0 mmN m fmmN bh l m q W M 2 /4 . 1 2 /74 . 0 80502 3705 . 8625 . 0 3 2 3 mmN v fmmN bh V Ib VS mm l mm EI l w q 925 . 0 400 370 400 03 . 0 3 8050 12 1 9000100 4 37017

22、. 8 521 . 0 100 4 521. 0 13 8）侧模立档对拉螺栓验算）侧模立档对拉螺栓验算 侧模立档按二跨连续梁计算，其支点反力 侧模立档支点处反力由扣件承受，扣件抗滑承载力设计值 Rd=12.9kNR=6800N，可 满足要求。 4.24.2 常见梁常见梁 KL153KL153（250600250600）模板方案）模板方案 常见梁（250600）支模构造见下图 2 Nl m qR68004005.822 18厚胶合板 底模横档 侧模立档 挡板 铁钉 图 2:梁（250600）梁模板支撑图 14 1）梁模板的荷载设计值）梁模板的荷载设计值 (250600)模板的荷载设计值列于下表。

23、 梁模板的荷载设计值梁模板的荷载设计值 荷载名称及其组合 模板自重 0.602(h-hb)+b 1.20.90 (kN/m)0.73 钢筋混凝土自重 25.5bh1.20.90 (kN/m) 4.13 计算挠度的组合荷载 (kN/m) 4.86 振捣荷载 2b1.40.90 (kN/m)0.63 梁底模 计算强度的组合荷载 (kN/m) 5.49 最小侧压力 24hB1.20.9 (kN/m2)4.15 最大侧压力 24h1.20.9 (kN/m2)6.48 梁侧模 振捣荷载 41.40.9 (kN/m2)5 注：hB160mm 2）底模验算）底模验算 梁底模采用 18mm 厚胶合板，底模横楞

24、采用 5080 杉木枋，间距为 300mm；立 杆间距为 600 mm。 底模上的均布线荷载为 qw = 4.86kN/m = 4.86N/mm qm= 5.49kN/m = 5.49N/mm 考虑木板长度限制，按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 2 /13 2 /84 . 3 6/ 2 18250 2 30049. 5105 . 0 6/ 2 2 105. 0 mmN m fmmN bh l m q W M 15 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） 3）底模横楞验算松木枋）底模横楞验算松木枋 底模横楞采用 5080 杉木枋,其间距为 300mm，其计算简图见图 2。 横楞上由底模传

25、来的均布线荷载为 近似按简支梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大剪应力 2 /4 . 1 2 /33 . 0 182502 30049 . 5 606 . 0 3 2 3 mmNfmmN bhIb s mm l mm EI lqw 75 . 0 400 300 400 45 . 0 18250 12 1 4680100 30086 . 4 644 . 0 100 644 . 0 3 44 mmN m q w q/)29.3(92.2 500 300 )(5.4986.4)( 2 /13 2 /45 . 1 6/ 2 80508 500/250250025029 . 3 6/ 2 8 2 mm

26、N m fmmN bh rqcl W M A B q 16 （可） 最大挠度 （可） 4 4）底模纵楞验算）底模纵楞验算 底模纵楞采用 483.0 钢管，其截面特性：A=4.242,I=10.784，W=4.493, i=1.59。纵楞上的荷载由横楞传来的集中荷载，每跨有两根，计算简图如下： 横楞向下传的集中荷载为： KNQLP65 . 1 3 . 049 . 5 按三跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大挠度验算 2 /4 . 1 2 /39 . 0 80502 50029 . 3 625 . 0 3 2 3 mmN v fmmN bh V Ib VS mm l mm EI rrcl

27、w q 25. 1 400 500 400 09 . 0 3 8050 12 1 9000384 3 500 250 2 500 250 48 3 50025092 . 2 384 32 48 3 2 /205 2 /89.58 4490 600 3 1065. 1267. 0267. 0 mmNfmmN W PL W M pppppp 17 （可） 5 5）钢管立柱验算）钢管立柱验算 立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值： 计算截面的回转半径：i=1.59cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k=1.155； 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：=1.

28、500； 计算长度，由公式 lo=kh 确定：lo=2.60m； 长细比 Lo/i=164.00； 轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比 Lo/i 的计算结果查表得到：0.262； 立杆净截面面积：A4.24cm2; 立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm3; 钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2； 3290.000/（0.262424.000）29.62 N/mm2 立杆稳定性计算 29.62 N/mm2 R=3.29KN,满足要求。 7）侧模验算）侧模验算 （1）胶合板验算）胶合板验算 梁侧模采用 18mm 厚胶合板，立档间距为 400mm。 沿梁长度方向每米胶合板上作用

29、的线荷载近似以最大侧压力为均布线荷载计算为 qw=6.481.0=6.48N/mm qm=（6.48+5.0）1.0=11.48N/mm 按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） 8）梁侧模杉木枋验算）梁侧模杉木枋验算 木枋上由胶合板传来的均布线荷载为 qw=6.480.42.59N/mm qm=11.480.4=4.59N/mm 其计算简图见模施图。 按简支梁计算： 最大弯应力 2 /68 . 9 2 /57 . 3 6/ 2 181000 2 40048.11105 . 0 6/ 2 2 105 . 0 mmN m fmmN bh l m q W M

30、 2 /2 . 1 2 /23. 0 1810002 40048.11606 . 0 3 2 3 mmNfmmN bhIb s mm l mm EI l w q 0 . 1 400 400 400 46 . 0 3 181000 12 1 4680100 4 40048 . 6 644 . 0 100 4 644 . 0 2 /13 2 /87 . 3 6/ 2 8050 2 44059 . 4 125 . 0 6/ 2 2 125. 0 mmN m fmmN bh l m q W M 19 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） 9）侧模立挡扣件验算）侧模立挡扣件验算 侧模立档按两跨连

31、续两计算，其支点反力： 侧模立档支点处反力由扣件承受，扣件抗滑承载力设计值：RC=8.5kNR=3.672KN 可 满足要求。 4.3 3#楼地下室楼地下室 3-Q3-T3-263-30 轴顶板模板轴顶板模板 3#楼标准层 3-Q3-T3-263-30 轴楼板支模构造见下图 3。 2 /4 . 1 2 /64 . 0 80502 44059 . 4 625 . 0 3 2 3 mmN v fmmN bh V Ib VS mm l mm EI l w q 5 . 1 400 600 400 09. 0 3 8050 12 1 9000100 4 44059 . 2 521 . 0 100 4 5

32、21 . 0 NlqR m 2.403916060059.422 垫板 图3: 楼板模板支撑图 扫地杆 20 1）地下室顶板模板的荷载设计值）地下室顶板模板的荷载设计值 顶板模板的荷载设计值顶板模板的荷载设计值 荷载名称及其组合 模板自重 0.60 1.20.90 (kN/m2)0.65 钢筋混凝土自重 25.10.161.20.90 (kN/m2) 4.34 计算挠度的组合荷载 (kN/m2) 4.99 振捣荷载 21.40.90 (kN/m2)2.52 顶板模板 计算强度的组合荷载 (kN/m2) 7.51 2）地下室顶板模板验算）地下室顶板模板验算 楼板模板采用 18 厚胶合板，外配 5

33、080mm 杉木枋，间距为 400mm。内钢楞用 483.0 钢管，间距为 500mm；外钢楞用 483.0 钢管，间距为 1000mm；牵杆撑间 距为 1000 mm。 （1）胶合板验算）胶合板验算 取 1m 板宽计算，则每米宽度胶合板模板上的均布线荷载为： qw= 5.061.0=5.06N/mm qm= 7.581.0=7.58N/mm 按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 施工荷载按均布荷载标准值 2kN/m2时 （可）2 /68. 9 2 /36. 2 6/ 2 181000 2 40058 . 7 105 . 0 6/ 2 2 105 . 0 mmN m fmmN bh l m q

34、W M 21 施工荷载按集中荷载标准值 2kN 时 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） （2）木搁栅验算）木搁栅验算 木搁栅采用 5080mm 杉木枋，其间距 400mm，内钢楞间距为 500mm。 木搁栅上由胶合板传来的均布线荷载为： qw= 5.060.4=2.02N/mm qm= 7.580.4=3.03N/mm 考虑木搁栅长度，按五跨连续梁计算如下： 施工荷载按均布荷载标准值 2kN/m2时 （可） 6/ 2 181000 4009 . 04 . 120001 . 0 2 40006 . 5 105. 0 6/ 2 1 . 0 2 105 . 0 21 bh pll w q

35、W MM 2 /68.9 2 /44.3mmN m fmmN 2 /2.1 2 /15.0 1810002 40058.7606.03 2 3 mmN v fmmN bh V Ib VS mm l mm EI l w q 1 400 400 400 5 . 0 3 181000 12 1 4680100 4 40006. 5644. 0 100 4 644 . 0 2 /68. 9 2 /49 . 1 6/ 2 8050 2 50003 . 3 105 . 0 6/ 2 2 105 . 0 mmN m fmmN bh l m q W M 22 施工荷载按集中荷载标准值 2kN 时 （可） 最大

36、剪应力 （可） 最大挠度 （可） 3）内钢楞验算）内钢楞验算 内钢楞采用 483.0 钢管，其间距为 500mm，牵杠撑间距 1000mm。 内钢楞上由木搁栅传来的集中荷载近似按均布荷载考虑： qw=5.060.5=2.53N/mm qm= 7.580.5=3.79N/mm 按三跨连续梁计算 最大应力 （可） 最大挠度 （可） 2 /2.1 2 /34.0 80502 50003.3606.03 2 3 mmN v fmmN bh V Ib VS mm l mm EI l w q 25 . 1 400 600 400 04 . 0 3 8050 12 1 9000100 4 50002. 26

37、44 . 0 100 4 644 . 0 2 /205 2 / 4 . 84 4490 2 100079 . 3 10 . 0 2 10 . 0 mmN m fmmN W l m q W M mm l mm EI l w q 5 . 2 400 1000 400 77 . 0 4 1078.10 5 1006. 2100 4 100053. 2677 . 0 100 4 677 . 0 6/ 2 8050 5009 . 04 . 120001 . 0 2 50002 . 2 105 . 0 6/ 2 1 . 0 2 105 . 0 21 bh pll w q W MM 2 /68.9 2 /3

38、6.3mmN m fmmN 23 4）外钢楞验算）外钢楞验算 外钢楞采用 483.0 钢管，其间距为 1000mm，牵杠撑间距 1000mm，即每隔一道 内钢楞设计一组立杆，则外钢楞每一跨中由内钢楞传来的集中力为： qw=3.041000=3040N qm=4.551000=4550N 按三跨连续梁计算 最大应力 （可） 最大挠度 （可） 5) 牵杠撑验算牵杠撑验算 模板及立杆的荷载设计值模板及立杆的荷载设计值 荷载名称及其组合 楼板模板及其立杆自重 0.60.91.2 (kN/m)0.65 钢筋砼自重 25.10.161.2 0.9(kN/m) 4.34 顶板模板 施工荷载 2.01.40.

39、9(kN/m)2.52 合计： 7.51 牵杠撑采用 483.0 钢管，承受荷载为 N=7.511.00=7.51kN。 mm l mm EI l w q 5 . 2 400 1000 400 57 . 1 4 1078.10 5 1006 . 2 100 4 10003040146 . 1 100 3 146 . 1 2 /205 2 / 3 . 101 4490 1000455010 . 0 10 . 0 mmN m fmmN W l m q W M 24 （1） 计算牵杠撑稳定系数 牵杠撑按两端铰轴心受压构件计算，在牵杠撑离地面 200 处设置一道纵横扫地杆及上 部纵横设置两道水平拉杆，

40、则其计算长度 lO为 长细比： 由 98.1 查表得：0.603 （2）强度验算 由表 2-108 得 可满足要求。 （3）牵杠撑设于楼板模板钢楞十字节点处采用双扣件连接，每一区格面积为 1.01.0=1.00m2，承受荷载为 7.51kN。由表 8-76 查得：当横杆步距N=7.51KN,故立杆安全可行。 4.4 柱柱 GKZ6（600600600600）模板）模板 见柱支模构造图。 ml O l550.11.3 2 1 2 1 1.98 58.1 155 i o l 2 /205 2 /37.29 424603 . 0 3 1051 . 7 mmNmmN n A N 50*80木枋 钢管

41、螺杆、蝴蝶扣 11 螺杆 蝴蝶扣 与 与 与 与 11 1-1 25 1 柱侧模的水平荷载设计值柱侧模的水平荷载设计值 1）砼侧压力）砼侧压力 本工程采用泵送砼，由（8-6、7）式得 取两者中较小值，及即 F55.64 KN/m2 2）倾倒砼时产生的水平荷载为）倾倒砼时产生的水平荷载为 21.40.92.52 KN/m2 3）荷载组合）荷载组合 qw=55.64 KN/m2 qm= 55.64+2.52=58.16 KN/m2 2 柱模板验算柱模板验算 柱长边模板采用 18mm 厚胶合板，外配 4 根 5080 杉木枋,其间距为 200mm。柱 箍间距为 400mm。 1 1）胶合板验算胶合板

42、验算 沿柱高度方向每米胶合板上的均布线荷载为 qw=55.641.055.64KN/m2 qm= 58.161.0=58.16 KN/m2 按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 2 2/1 2/1 21 2/1 21 /64.55 9 . 02 . 10 . 215 . 1 2 . 1 1525 200 2422. 0 9 . 02 . 1 15 200 22. 0 9 . 02 . 122. 01 mKN V T V c o c r trF 2 /58.729 . 02 . 18 . 2249 . 02 . 12mKNHcrF 2 /68 . 9 2 /52 . 4 6/ 2 1810

43、00 2 20016.58105. 0 6/ 2 2 105. 0 mmN m fmmN bh l m q W M 26 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） 2）柱模杉木枋验算柱模杉木枋验算 木枋上由胶合板传来的均布线荷载为 qw=55.640.211.13KN/m2 qm= 58.160.2=11.63 KN/m2 考虑木枋的长度，按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 （可） 最大剪应力 （可） 最大挠度 （可） 3）柱箍验算）柱箍验算 柱箍采用 483.0 钢管，其间距 400mm，居中设横楞采用 483.0 钢管，其 mm l mm EI l w q 5 . 0 400 200 400

44、25 . 0 3 181000 12 1 4680100 4 20064.55644 . 0 100 4 644 . 0 2 /2 . 1 2 /58. 0 1810002 20016.58606 . 0 3 2 3 mmN v fmmN bh V Ib VS 2 /13 2 /67 . 3 6/ 2 8050 2 40063.11105. 0 6/ 2 2 105 . 0 mmN m fmmN bh l m q W M 2 /4 . 1 2 /06 . 1 80502 40063.11606 . 0 3 2 3 mmN v fmmN bh V Ib VS mm l mm EI l w q 1

45、 400 400 400 09 . 0 3 8050 12 1 9000100 4 40013.11644. 0 100 4 644 . 0 27 计算简图见模施图 3。柱的截面尺寸为 600600，故柱箍验算只验算一边。 柱箍上的荷载近似按均布荷载考虑为 qw=55.640.422.26KN/m2 qm= 58.160.4=23.26 KN/m2 按二跨拉弯构件计算 1）强度验算 轴向拉力 （可） 最大弯距 由钢结构设计规范 （GBJ17-88）式 5.2.1 得 ，式中 rx1.0（因受振动荷载） （可） 2）挠度验算 （可） 4）对拉螺栓验算）对拉螺栓验算 对拉螺栓为每道柱箍居中设置一个。 柱箍按两跨连续梁计算。 柱箍横楞支点处的反力即对拉螺栓拉力为 mm l mm EI l w q 95 . 0 400 380 400 11 . 0 1078.101006 .