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1、第章 塑性设计,9.1.3条(强制性条文) 按塑性设计时，钢材的力学性能应满足屈强比fu/fy1.2，伸长率d515%，相应于抗拉强度fu的应变eu不小于20倍屈服点应变ey 取消原规定的强度设计值折减系数0.9，将原放在说明有关对钢材的要求列入正文。,9.2.4条 弯矩作用在一个主平面内的压弯构件，其稳定性应符合下列要求： （1）弯矩作用平面内 （2）弯矩作用平面外,第10章 钢管结构,原规范只有直接焊接的平面桁架式圆管结构的条文。本章内容是以国内外对钢管结构的最新研究成果为基础进行修订的。除在圆管结构中增加了由两个平面组成的空间节点的设计方法外，还增加了直接焊接的方管结构（主管为方管，支管
2、为方管或圆管）的设计方法，因此在章节上作了调整。修订时参考的国外资料主要是： （1）欧洲钢结构规范（Eurocode 3 1993）； （2）国际管结构开发研究委员会（CIDECT）静力作用下管节点设计指南。,10.1 一般规定 新增本节 10.1.1条 修改为“节点处直接焊接的钢管（圆管、方管或矩形）桁架结构” 10.1.2条 增加“方管或矩形管最大外缘尺寸与壁厚之比不应超过 ” 10.1.3条 (新增)热加工管材和冷成型管材不应采用屈服强度fy超过345N/mm2以及屈强比fy/fu0.8的钢材，且钢管壁厚不宜大于25mm。,10.1.4条 (新增)规定分析桁架杆件内力时可将节点视为铰接的
3、条件 10.1.5条 (新增)支管与主管连接偏心较小时 在计算节点的受拉主管承载力时，可忽略偏心引起的弯矩，但受压主管必须考虑偏心弯矩M=DNe,10.2 构造要求 新增本节 10.2.1条 （原10.0.3条）节点构造要求：主支管尺寸、壁厚、夹角、支管端部切割、搭接偏心、焊缝,10.2.2条 (新增) K形和N形节点中，支管间隙a不应小于两支管壁厚之和 10.2.3条 (新增)搭接的K形和N形节点中，搭接率满足25%q/p 100%，保证焊缝可靠传递内力。,10.2.4条 (新增)薄管壁应搭接厚管壁上，低强度应搭接在高强度上。 10.2.5条 （原10.0.5条）支管与主管间焊缝要求，可采用
4、角焊缝或部分对接焊缝 10.2.6条 （原10.0.4条）局部加强措施,10.3 杆件和节点承载力,新增本节 10.3.2条 本条明确提出“焊缝承载力应等于或大于节点承载力”是为了充分发挥管节点的承载力。在圆管结构中，支管与主管连接焊缝的计算长度与原规范10.0.6条相同。 增加矩形管结构主管与支管相交线的长度计算lw （1）K形和N形节点 （2）T、Y和X形节点 主管为矩形、支管为圆管相交线的长度计算lw,10.3.3条 在原10.0.7条的基础上除对平面圆管节点承载力的计算公式作局部修正外，还增加了空间圆管节点承载力的计算方法 公式的适用范围： 0.2b1.0； di/ti60； d/t1
5、00； q30；60f120； (1)X形节点：受压支管和受拉支管的轴向设计承载力计算,(2)T（或Y）形节点：受压支管和受拉支管的轴向设计承载力计算,(3)K形节点：受压支管和受拉支管的轴向设计承载力计算,(4)TT形节点：受压支管和受拉支管的轴向设计承载力计算,(5)KK形节点：受压支管和受拉支管的轴向设计承载力计算,10.3.4条 矩形管（含方管）平面管节点承载力计算公式是根据科研成果结合国外资料补充修订的，公式适用范围：,由于矩形管结构在我国应用较少，经验不足，少量管节点极限承载力的实测值并不理想；为安全计，建议将国外的矩形管节点承载力计算值统一乘以折减系数0.9。 (1)T、Y和X形
6、节点：支管的设计承载力计算,(2)有间隙K和N形节点：支管的设计承载力计算,(3)搭接K和N形节点：支管的设计承载力计算,圆钢、小角钢的轻型钢结构,是否保留本章，有不同意见。后决定取消。,第11章 钢与混凝土组合梁,本节新增加了下列主要内容： （）连续组合梁负弯矩处的计算方法。 （）楼板为压型钢板组合板时，组合梁的设计特点。 （）部份抗剪连接组合梁的设计特点。部份抗剪连接对梁的强度影响很小，只挠度增大，可节约连接件和施工费用。 （）组合梁的挠度计算（主要是考虑滑移效应的折减刚度的计算方法）。,11.1 一般规定,11.1.1条 规定“翼板可为现浇板、叠合板或压型钢板组合板” 11.1.2条 规
7、定“混凝土翼板有效宽度be和翼板厚度hc1计算”,11.1.3条 按弹性方法计算组合梁挠度，并考虑滑移，新增“对连续组合梁，中间支座两侧各0.15l范围内不计受拉混凝土的影响，但应考虑钢筋的作用” 11.1.4条 组合梁施工阶段计算 11.1.5条 新增“部分抗剪连接设计要求，限用于跨度不超过20m等截面组合梁”,11.1.6条 组合梁按截面进入全塑性计算抗弯强度时，GBJ17-88根据原第九章“塑性设计的规定，将钢梁材料的强度设计值乘以折减系数0.9。本次修订稿已取消此规定，故本章规定“钢梁钢材的强度设计值应按3.2.1和3.2.2条的规定采用”，即不乘折减系数0.9。,11.2 组合梁设计
8、,11.2.1条 完全抗剪连接抗弯强度计算，按塑性设计 (1)正弯矩区段考虑混凝土翼板和钢梁作用 塑性中和轴在混凝土翼板内,塑性中和轴在钢梁截面内 (2)新增负弯矩区段考虑受拉钢筋和钢梁作用,11.2.2条 部分剪力连接的抗弯强度计算方法是根据简化塑性理论确定，钢梁与混凝土翼板间产生相对滑移，混凝土翼板与钢梁有各自的中和轴。 (1)正弯矩区：根据一个剪跨区连接件数目的nr计算混凝土翼板受压区高度x,(2)负弯矩区：只考虑受拉钢筋和钢梁作用，但取nr Nvc和Astfst的较小值计算,11.2.3条 钢梁腹板抗剪 11.2.4条 不考验弯矩和剪力相互作用的条件,11.3.1条 关于圆柱头焊钉(栓
9、钉)的抗剪承载力，GBJ17-88规范规定： 设计者在使用中发现，Nvc均由“0.7Asf”控制， “ ”不起作用，使栓钉数偏多，现将此限制条件改为：“0.7Asrf”，r为栓钉材料的强屈比，按规定，栓钉材料为4.6级，即f=215N/mm2，r=1/0.6=1.67。,11.3 抗剪连接件的计算,11.3.2条 用压型钢板作混凝土翼板的底模时，其抗剪连接件一般用栓钉。 而栓钉的抗剪承载力应予折减。本条规定的折减系数bv是根据试验分析而得的。 (1)压型钢板肋平行于钢梁 (2)压型钢板肋垂直于钢梁 11.3.3条 负弯矩区抗剪连接件承载力应折减（混凝土开裂），中间支座两侧0.9，悬臂端0.8,
10、11.3.4条 划分剪跨区（弯矩最大和弯矩为零之间），每个剪跨区内的纵向剪力Vs计算： (1)正弯矩区：Vs=min(Af, behc1fc) (2)负弯矩区：Vs=Astfst 剪跨区完全剪力连接，连接件数目: nf=Vs/Nvc 部分剪力连接，连接件数目nr 0.5nf 剪跨区内连接件均匀布置,11.4 挠度计算,新增本节 11.4.1条 挠度计算考虑标准组合和准永久组合，正弯矩按考虑滑移的折减刚度计算，连续梁负弯矩区不考虑混凝土的影响（变截面刚度） 11.4.2条 折减刚度计算,EIeq为换算成钢梁的截面刚度 11.4.3条 折减刚度系数x的计算公式,11.5 构造要求,11.5.57条
11、 新增连接件的构造要求,附录A结构变形,结构变形规定移至附录 A.1.1 重新定义受弯构件挠度容许值，两个标准： （1）永久荷载和可变荷载产生的挠度规定； （2）可变荷载产生的挠度规定；,A.2.1 补充风荷载作用下，单层框架柱顶水平位移容许值： （1）无桥式吊车 H/150； （2）有桥式吊车 H/400； 轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽。,附录B梁的整体稳定系数表,jb0.6时，用jb代替jb, 新jb公式,附录C稳定系数表,（1）按钢号确定fy，不必考虑厚度影响（原规范中j值无厚度因素）。 （2）l取值 双轴对称： 分类表，lx，ly； 单轴对称：分类表，绕非对称轴lx
12、，绕对称轴lyz； 无对称轴： 原规范C类，lx，ly；新规范无规定； 格构构件：分类表，lox，ly；或 lox，loy； （3）公式计算。,附录D计算长度系数,（1）K1， K2最大取10（包括刚接柱脚），铰接柱脚K2=0（或0.1平板柱脚） 无侧移m0.5，有侧移m1.0。 （2）横梁刚度调整系数 有侧移系数表：远端铰接0.5,远端嵌固（不是刚接）2/3 无侧移系数表：远端铰接1.5,远端嵌固（不是刚接）2 （3）横梁刚度折减系数aN（轴压力Nb） 无侧移系数表，有侧移系数表，远端铰接,远端嵌固,附录E连接分类,3类：不同厚度钢板对接，疲劳计算坡度要求1:4(非疲劳计算要求1:2.5),附录F节点板稳定计算,桁架受压斜腹杆连接处失稳计算,问题一 轴心受压构件局部稳定公式中的l取值 等稳定性原则： 双轴对称截面l=max(lx, ly) 单轴对称截面l=max(lx, ly, lyz),问题二 弱支撑框架柱的平面内计算长度系数m 直接计算稳定系数j，但计算NEX需要lx 偏保守取无支撑框架柱计算长度,